1、凝結水回收方案一、凝結水回收意義1、對凝結水進行回收后，可以消除因排放凝結水和閃蒸二次汽造成的熱污 染，減少廠區上空漂浮的白色蒸汽，消除潮濕環境，達到清潔生產。2、回收高品質的水，從而節約了軟化水資源，降低生產運行成本。3、回收凝結水熱能，降低能耗。二、凝結水處理的必要性如果不對凝結水中的超標雜質進行處理，會給鍋爐的安全運行帶來如下危 害：1、凝結水中的鐵含量超標給鍋爐帶來的危害鍋爐給水中含有鐵時，進入鍋爐后，會在爐管上生成氧化鐵水垢和磷酸鹽水 垢，而給鍋爐的安全運行帶來危害。氧化鐵水垢。氧化鐵水垢的導熱性能很差，平均導熱系數只有0.10.2kcal/(mh.C)，僅 為鋼材的1.67%。5%

2、。；即使與鍋爐內常見的鈣鎂水垢相比，平均導熱數也要低 很多，約為鈣鎂水垢平均導熱系數的1.67%40%。而資料顯示，鍋爐受熱面上 附著1mm厚的水垢時，其燃料的消耗將增加1.53.0%，由此可見，在鍋爐爐 管上生成的氧化鐵水垢將大大降低鍋爐的經濟性。氧化鐵水垢不僅嚴重阻礙傳熱，而且會造成傳熱面局部溫度過高，導致金屬 強度下降。因此，鍋爐給水的鐵含量超標，還容易造成爐管變形，進而危及鍋爐 的安全。磷酸鹽水垢。鍋爐給水的鐵含量超標，會導致鍋爐中磷酸鹽水垢的生成速度很快。由于磷 酸鹽水垢容易從傳熱面上脫落，因此鍋爐給水的鐵含量超標很容易引發爆管事 故。另外，因給水中含有鐵而產生的鍋爐水垢還會引起垢下

3、腐蝕。2、凝結水中的油含量超標給鍋爐帶來的危害鍋爐給水的油含量超標，將直接導致爐水產生泡沫及在爐水中生成漂浮 的水渣，造成蒸汽品質惡化。鍋爐給水中含有油時，進入鍋爐后，油質會在傳熱面上受熱分解產生固體附著物。這種固體附著物的導熱性能更差，平均導熱系數只有0.080.10kcal/(mhC)，僅為鋼材的1.33%。2.5%。；鈣鎂水垢的1.33%20%，大大 降低了鍋爐的經濟性。油質分解產生的固體附著物不僅嚴重阻礙傳熱，而且會造成傳熱面局部溫度 過高，導致金屬強度下降。因此，鍋爐給水的油含量超標，也容易造成爐管變形， 進而危及鍋爐的安全。3）鍋爐給水中含有油時，進入鍋爐后，油在爐水和蒸汽的高溫高

4、壓作用下， 會發生熱水解并產生酸性物質。如果鍋爐給水的油含量超標，則容易造成爐水的pH值降低，進而對鍋爐產生腐蝕危害。4）鍋爐給水中含有油時，進入鍋爐后，油沫水滴會被蒸汽帶入過熱器中， 在傳熱面上受熱分解產生導熱系數很低的固體附著物，嚴重阻礙傳熱。如果鍋爐 給水的油含量超標，還容易造成過熱器管的過熱損害。3、凝結水中的離子含量超標給鍋爐帶來的危害1）結垢鍋爐給水中含有離子，進入鍋爐后，會在與水接觸的傳熱面上生成水垢，不 僅有鈣鎂水垢，還有硅酸鹽水垢、氧化鐵水垢、磷酸鹽水垢和銅垢等。鍋爐給水 中離子含量超標，將大大加快這些水垢的生成速度。各種不同水垢的特性和平均 導熱系數見下表-1：表-1各種不

5、同水垢的特性序號名稱特性平均導熱系數生成部位1鋼4060 kcal/m-h- C2氧化鐵水垢堅硬0.10.2鍋爐爐管3硅酸鹽水垢堅硬0.050.2鍋爐爐管4硫酸鈣水垢堅硬、密實0.52.5鍋爐爐管5鈣鎂水垢硬度和孔隙率大0.56.0鍋爐爐管從上表中可以看出，水垢的導熱性能比金屬低幾十到幾百倍。鍋爐結垢后， 傳熱面從燃料燃燒產生的火焰和煙氣中吸收的熱量將不能很好的傳遞給水，導致 受熱面溫度升高，受熱面金屬強度下降。當受熱面溫度超過了金屬所能承受的允 許溫度時，就會引起鼓包和爆管事故。鍋爐結垢不僅會危及安全運行，而且大大降低了經濟性，如在鍋爐受熱面上 附著1mm厚的水垢時，其燃料消耗將增加1.53

6、.0%，又如在汽機凝汽器中結垢 會導致凝汽器的真空度降低，從而使汽機的熱效率和出力降低。鍋爐結垢，不僅會降低鍋爐熱效率，增加鍋爐燃料消耗或降低鍋爐出力，而 且會增加鍋爐的清洗次數，增加化學清洗藥劑的消耗，降低鍋爐的使用壽命，無 形中也增加了鍋爐的運行費用。2）腐蝕：鍋爐給水中離子超標，在與水接觸的傳熱面上生成水垢后，還會引起垢下腐 蝕。這種腐蝕一般是坑蝕，不僅會縮短鍋爐的使用壽命，造成經濟損失，嚴重的 還會在鍋爐的傳熱面上造成穿孔或爆裂，引發鍋爐事故；而且，其腐蝕產物又會 轉入爐水中污染水質，從而加劇傳熱面上的結垢，結垢又促進垢下腐蝕，造成腐 蝕和結垢的惡性循環。3）排污量增加：鍋爐給水中的離

7、子超標，必然會增加鍋爐的排污量，既增加了鍋爐的工質損 失，同時也降低了鍋爐的熱能利用效率。4）過熱器和汽輪機積鹽：鍋爐給水中離子超標，會使鍋爐產生的蒸汽中帶有雜質。這些雜質會沉積在 使用蒸汽的設備部位，造成積鹽。過熱器積鹽會引起爆管事故；汽輪機積鹽則不 僅會降低汽輪機的出力和效率，嚴重時會使推力軸承負荷增大，隔板彎曲，造成 事故停機。三、全廠蒸汽凝結水現狀1、全廠凝結水產量、分布及回用狀態目前全廠凝結水主要集中在聚丙烯車間、催化二車間及瀝青車間酸性水汽提 裝置。對各裝置凝結水產量及溫度進行初略統計，具體情況如表-2。表-2各裝置凝結水序號車間地點凝結水產量（t/h）回用狀態備注連續間斷1聚丙烯

8、車 間大氣分區26送至余熱電 廠，排放明溝包含部分凝結水回用 至MTBE循環水場MTBE 區小氣分區11裝置未投用2催化二車 間穩定區6裝置區內排放脫硫區5裝置區內排放3重父瀝青 車間酸性水汽提 裝置區10送至余熱電 廠，排放明溝該裝置暫為非連續運 行裝置4油品罐區5裝置區內排放總計42/3210開大氣分/開小氣分注：因無流量計以上凝結水量均為根據蒸汽量所估計的值。2、各裝置凝結水水質狀況蒸汽凝結水不能回收利用的原因主要是其鐵離子濃度較高，不能滿足鍋爐給 水水質標準。現對各裝置凝結水鐵含量進行了分析，其結果如下表-3：表-3凝結水水質分析數據序號水樣名稱鐵含量仇g/L溫度。C壓力Mpa備注5月

9、19日5月21日5月27日1二催脫硫區水166011505001200.12凝結水罐壓力2二催穩定區水80801301140.2凝結水罐壓力4酸性水汽提裝 置區水20401201550.6凝結水罐壓力5丙烯回水70/600.8泵出口壓力，老 鍋爐處取樣近期對除氧器、疏水箱及丙烯回水（電廠處取樣）進行了跟蹤，其鐵離子含量 分析如表-4表-4近期除氧水等鐵離子分析數據（單位：g/L）、取樣點 時間除氧器疏水箱丙烯回水備注10.278027010.287010035010.297012032011.1600400250取樣存在較大差異，未統計在 計算平均值中11.240304011.34070150

10、11.4402024011.54410011.84910011.9914120平均值39.6770.78177.5凝結水作為高品質的水主要回用至余熱電廠作為中壓鍋爐補水，回用疏水及生產回水水質標準如表-5表-5疏水及生產回水水質標準名稱硬度，四mol/L鐵，四g/L油，mg/L標準值期望值疏水5.02.550生產回水5.02.51001（經處理后）從以上各表可以看出，凝結水浪費的情況比較嚴重，且水質達不到回用至電 廠中壓鍋爐的標準，因此對凝結水進行回收利用需從兩方面著手，一是對全廠凝 結水進行系統的回收，二是對凝結水進行精處理，使水質達標。四、設計規模根據現有凝結水量統計，設計該套回收裝置規模

11、為60t/h。五、設計方案1、凝結水回收1）聚丙烯凝結水。因機泵輸送且溫度相對較低，可直接配管將該部分凝結水 送至電廠。現聚丙烯凝結水送至老區鍋爐管線已有，但管線偏細（DN50），更換 DN80管線。利用原從余熱電廠送除鹽水至老區鍋爐管線輸送凝結水至新區油品 處，再新配一 DN80管線至余熱電廠。（具體流程圖見附圖1，該管線已配置完 成）2）二催化脫硫區、穩定區及酸性水汽提裝置凝結水。這三個區域的凝結水通 過自壓輸送并匯集于一根管線送至電廠。但由于脫硫區及穩定區凝結水壓力較 低，無法送出。考慮對這兩部分凝結水重新布管送至電廠裝置區。3）油品罐區、伴熱凝結水。因該部分凝結水較分散，且水量較小。需

12、增設汽 動泵組并重新布管回收到電廠。對這部分凝結水回收采取分步實施方式，暫時先 不回收，待其他裝置凝結水回收后再實施。4）新區各裝置凝結水從中部送入蒸汽擴容器后會產生二次蒸汽，將電廠除 鹽水從蒸汽擴容器上部送入作為噴淋水，使二次蒸汽可進一步冷凝。頂部低壓蒸 汽送至電廠除氧器中，使得乏汽能夠回收利用。底部凝結水送入凝結水儲罐中。 因聚丙烯凝結水溫度相對較低，一部分作為噴淋水送入蒸汽擴容器中，一部分直 接送入凝結水儲罐。2、凝結水處理各裝置凝結水在凝結水儲罐中利用油水重力差，沉降分離除去一部分油質， 從罐上部溢流口排出。用新配凝結水泵從凝結水底部抽出，送至除油過濾器1#、2#，進一步降 低水中油含

13、量。經過簡單除油處理后，再經過凝結水精處理系統處理后送至余熱 電廠疏水箱中。（具體流程圖見附圖2）六、改造內容1、凝結水回收部分1）新增汽動泵兩臺；2）新增蒸汽擴容器一臺；3）新增凝結水儲罐一臺；4）新增除油過濾器兩臺；5）新增兩臺凝結水泵；6）新增流量計6個。2、凝結水處理部分新增凝結水精處理系統一整套。3、對工藝管線作適當調整與優化，使流程更合理，操作更方便。七、投資概算工藝設備投資概算如下表-6所示：表-6投資概算表一、設備及填料序號名稱規格凈重（噸）數量（個）單價（萬元）總價（萬元）1凝結水儲罐03000 x8000 x127.117.12擴容器01600 x7000 x123.313

14、.33除油過濾器02000 x7000 x123.316.64凝結水泵ISR80-65-16020.4560.9125汽動泵25105流量計60.21.26活性炭200.2557瓷球01630.290.878精處理系統1300300二、管材及工藝配管5合計350九、經濟效益估算回收凝結水量按設計量的50%計，即30噸/時計，年運行時間按8000小時 計則年回收凝結水量為30噸/時X8000小時=24萬噸凝結水熱值：按處理后凝結水80C與常溫20C（進化學制水的溫度）下熱能 差值折算標煤為9.57公斤/噸水，折價12.36元/噸水（按830元/噸煤計，隨市價波 動）；凝結水水值：按除鹽水價格與自來水價格差價計為8元/噸；凝結水總價值：12.36元/噸+8元/噸=20.36元/噸；年回收凝結水效益：24萬噸X20.36元/噸=488.5萬元；凝結水回收處理裝置噸運行成本以0.3元計；凝結水年運行成本：24萬噸X0.3元/噸=7.2萬元；年設備折舊費：350/10=35萬元；年回收處理凝結水效益：488.5萬元-35萬元-7.2萬元=446.3萬元。則回收周期為：350/446.3-0.78（年）-9.4（月）凝結水泵叮IE