1、目錄1.1標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范1.1.1標(biāo)準(zhǔn)1.1.2規(guī)范1.1.3參考資料1.2主要材料1.3設(shè)計(jì)要點(diǎn)2橫斷面布置3汽車荷載橫向分布系數(shù)、沖擊系數(shù)的計(jì)算3.1汽車荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算3.1.1跨中橫向分布系數(shù)3.1.3車道折減系數(shù)3.2汽車荷載沖擊系數(shù)"值計(jì)算3.2.1汽車荷載縱向整體沖擊系數(shù)3.2.2汽車荷載的局部加載的沖擊系數(shù)4作用效應(yīng)組合4.1作用的標(biāo)準(zhǔn)值4.1.1永久作用標(biāo)準(zhǔn)值4.1.2汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值4.2作用效應(yīng)組合4.2.1基本組合（用于結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)）423作用長期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)）4.3截面預(yù)應(yīng)力鋼束估算及幾何特性計(jì)算類部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件

2、受拉區(qū)鋼筋面積估算4.3.2換算截面幾何特性計(jì)算5持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.1正截面抗彎承載能力5.2斜截面抗剪承載力驗(yàn)算5.2.1驗(yàn)算受彎構(gòu)件抗剪截面尺寸是否需進(jìn)行抗剪強(qiáng)度計(jì)算5.2.2箍筋設(shè)置6持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算6.1預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)力損失計(jì)算6.1.1張拉控制應(yīng)力6.1.2各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失6.2溫度梯度截面上的應(yīng)力計(jì)算6.3抗裂驗(yàn)算6.3.1正截面抗裂驗(yàn)算6.3.2斜截面抗裂計(jì)算6.4撓度驗(yàn)算6.4.1汽車荷載引起的跨中撓度6.4.2預(yù)制板是否設(shè)置預(yù)拱值的計(jì)算7持久狀態(tài)和短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算7.1 使用階段正截面法向應(yīng)力計(jì)算7.1.1受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力 7.1.2受拉區(qū)預(yù)

3、應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力7.2使用階段混凝土主壓應(yīng)力、主拉應(yīng)力計(jì)算7.3施工階段應(yīng)力驗(yàn)算8橋面板配筋計(jì)算8.1荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算8.1.1計(jì)算跨徑8.1.2跨中彎矩計(jì)算8.1.3支點(diǎn)剪力8.2極限狀態(tài)承載力計(jì)算8.2.1荷載效應(yīng)組合計(jì)算8.2.2正截面抗彎承載力8.2.3斜截面抗剪承載力8.3抗裂計(jì)算9鉸接板的混凝土鉸縫剪力驗(yàn)算附錄1：跨中截面橫向分布系數(shù)計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用設(shè)計(jì)圖成套技術(shù)通用圖計(jì)算示例（ 20m 預(yù)應(yīng)力混凝土空心板）1 計(jì)算依據(jù)與基礎(chǔ)資料1.1 標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范1.1.1 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：橋梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑 20m ；計(jì)算跨徑 （正交、簡支 ）19.3m ；預(yù)制板長19.96m設(shè)計(jì)荷載：公路-

4、I級橋面寬度：（路基寬 23m ，高速公路），半幅橋全寬 11.25m0.5m（護(hù)欄墻）+10.25m（行車道）+0.5m（護(hù)欄墻）=11.25m橋梁安全等級為一級，環(huán)境條件H類1.1.2 規(guī)范公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) JTGB01-2003公路橋梁設(shè)計(jì)通用規(guī)范 JTGD60-2004 （簡稱通規(guī)）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 JTGD62-2004 （簡稱預(yù)規(guī)）1.1.3 參考資料公路橋涵設(shè)計(jì)手冊橋梁上冊（人民交通出版社 2004.3 ）公路橋梁荷載橫向分布計(jì)算（人民交通出版社 1977.12）1.2 主要材料1）混凝土：預(yù)制板及鉸縫為 C50、現(xiàn)澆鋪裝層為C40、護(hù)欄為C30 2） 預(yù)

5、應(yīng)力鋼絞線：采用鋼絞線T'2 , fpk=186°MPa , e1.95 1 05Mpa3） 普通鋼筋：采用 HRB335 , =335Mpa，Es = 2.0 1045Mpa1.3設(shè)計(jì)要點(diǎn)1） 本計(jì)算示例按先張法部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計(jì)，橋面現(xiàn)澆層100mmC40混凝土中，考慮50mm參與活載階段的結(jié)構(gòu)受力；2）預(yù)應(yīng)力張拉控制應(yīng)力值 on=0.68fpk，預(yù)應(yīng)力張拉臺座長假定為50m，混凝土強(qiáng)度達(dá)到85 %時才允許放張預(yù)應(yīng)力鋼筋；3） 計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失時計(jì)入加熱養(yǎng)護(hù)溫度差20 C引起的預(yù)應(yīng)力損失；4） 計(jì)算混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失時傳力錨固齡期為7d;5）環(huán)境平均

6、相對濕度 RH=70 % ;6）存梁時間為90d。2橫斷面布置2.1橫斷面布置圖（單位：m）2.2預(yù)制板截面尺寸單位：mm 不含絞縫混凝土：邊、中板毛截面幾何特性表2- 1板號邊板中板幾何特性面積A（m2 ）抗彎彈性模量l（m4）截面重心到頂板距離面積A（m2 ）抗彎彈性模量l（m4）截面重心到頂板距離yx(m )yx(m )0.69260.078530.41560.52670.061040.4846含絞縫混凝土:邊、中板毛截面幾何特性表2-2板號邊板中板幾何特性面積A(m2 )抗彎彈性模量l(m4)截面重 心到頂 板距離yx(m )面積A(m2 )抗彎彈性模量l(m4)截面重 心到頂 板距離

7、yx(m )0.74500.081360.41580.61360.067070.4738考慮5cm橋面現(xiàn)澆層:邊、中板毛截面幾何特性表2-3板號邊板中板幾何特性面積A(m2 )抗彎彈性模量l(m4)截面重 心到頂 板距離yx(m )面積A(m2 )抗彎彈性模量l(m4)截面重 心到頂 板距離yjm )0.78630.094570.41310.58920.075560.48053汽車荷載橫向分布系數(shù)、沖擊系數(shù)的計(jì)算3.1汽車荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 3.1.1跨中橫向分布系數(shù)本橋雖有100mm現(xiàn)澆橋面整體化混凝土，但基本結(jié)構(gòu)仍是橫向鉸 接受力，因此，汽車荷載橫向分布系數(shù)按截面8塊板鉸接計(jì)算。邊板、中

8、板的抗彎、抗扭剛度均不等，計(jì)算是只考慮了邊板抗彎慣矩的增大，而 近似假設(shè)其抗扭慣矩和中板一樣，以簡化計(jì)算，最終計(jì)算得到邊板跨中 橫向分布系數(shù)為0.358，中板跨中橫向分布系數(shù)為0.285。詳細(xì)計(jì)算見 附表1:跨中橫向分布系數(shù)計(jì)算。附：電算結(jié)果：邊板跨中0.356，中板跨中0.293.1.2支點(diǎn)橫向分布系數(shù)：按杠桿法布載分別計(jì)算邊、中板的橫向分布系數(shù)，邊板跨中橫向 分布系數(shù)為0.6，中板跨中橫向分布系數(shù)為0.5。附：電算結(jié)果：邊板支點(diǎn)0.6，中板支點(diǎn)0.53.1.3車道折減系數(shù)雙車道車道折減系數(shù)為1。3.2汽車荷載沖擊系數(shù)'值計(jì)算3.2.1汽車荷載縱向整體沖擊系數(shù)J簡支板結(jié)構(gòu)基頻仇=二*

9、匚通規(guī)條文說明42 I2 V mcC50 混凝土 Ec =3.45 104Mpa =3.45 1O10N/m2板跨中處單位長度質(zhì)量：G mcg其中G 跨中延米結(jié)構(gòu)自重(N/m)，g 重力加速度g =9.81(m/s2)26 103 0.52679.81=1.396 103(NS2/m2廠按照通規(guī)第432條，沖擊系數(shù)可按下式計(jì)算:當(dāng) 1.5Hz Ef 乞 14Hz 時，=0.17671n（f） 0.0157 A =0.17671n（5.18） -0.0157 二 0.2753.2.2汽車荷載的局部加載的沖擊系數(shù)米用J = 0.3。4作用效應(yīng)組合4.1作用的標(biāo)準(zhǔn)值4.1.1永久作用標(biāo)準(zhǔn)值一期恒載q

10、1 :預(yù)制板重力密度取二26KN / m3邊板5二A邊=26 0.6926 = 18.008 KN/m （計(jì)入懸臂部重）中板 q e A 中二 26 0.5267 = 13.694 KN/m二期恒載q2:1） 100mmC40混凝土重力密度取 =25KN/m3, 100mm瀝青混凝土鋪裝重力密度取=24KN /m32）鉸縫混凝土 0.114m3/m，重力密度取咐=25KN/m33） 護(hù)欄（單側(cè)）0.32m3/m，重力密度取=25KN /m3，并八塊板 平分。邊板中板恒載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算表4 - 1截面板號彎矩剪力計(jì)算式計(jì)算式跨中邊板838.46587.25中板637.62511.01邊板628.

11、84440.4486.8960.86中板478.21383.2666.0752.95支點(diǎn)邊板173.77121.71中板132.15107.564.1.2汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值公路-I級車道荷載計(jì)算圖式根據(jù)通規(guī)第4.3條，公路一I級車道荷載均布標(biāo)準(zhǔn)值為qk =10.5KN/m，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：當(dāng)計(jì)算跨徑小于5m時，P180KN ；當(dāng)計(jì)算跨徑等于或大于50m , Pk=360KN。本例計(jì)算跨徑為19.3m計(jì)算剪力時， Pk =1.2 X 237.2 =284.64KN計(jì)算跨中、l4截面荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值Sk二1rlqA Pky兩列車布載控制設(shè)計(jì)，橫向折減系數(shù)=1 , A為內(nèi)力影響線面積，y為內(nèi)力影響線豎

12、標(biāo)值。跨中、l4、支點(diǎn)截面汽車荷載內(nèi)力影響線跨中、L 4、支點(diǎn)截面公路一I級荷載產(chǎn)生的內(nèi)力表4-2截板荷載橫向彎矩影響線不計(jì)沖擊計(jì)沖擊力剪力影響線不計(jì)沖擊力計(jì)沖擊丈面號分布力(Z)(1 + 卩)(Z)系數(shù)n=1=1.27=1=1.2755邊0.358584.7745.569.0988.09跨板46.4.8564.830.5中中0.285563465.5593.555.0070.13板13邊0.358438.5559.196.83123.46板34.3.6675.420.7中0.2859219349.1445.18577.0998.28板455.420.358邊81183.96234.55板4.

13、22支2占八、0.2855.42中81175.96224.35板4.222支點(diǎn)剪力橫向分布系數(shù)采用與影響線面積相應(yīng)的橫向分布系數(shù)平均值。4.2作用效應(yīng)組合 421基本組合（用于結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)）fmn'光。Sud =?0 送 GiSGik +YqiSqik + 甲正 gk 通規(guī)4.1.6 - 1 式 宀 丿1）其中各分項(xiàng)系數(shù)的取值如下0 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，0=1.1 ；結(jié)構(gòu)自重分項(xiàng)系數(shù)，G = 1.2Q1汽車荷載（含沖擊力）的分項(xiàng)系數(shù)，取Q1 = 1.42）基本組合計(jì)算永久作用的設(shè)計(jì)值與可變作用設(shè)計(jì)值組合表 4 3-1、4- 3-2 永久作用的設(shè)計(jì)值與可變作用設(shè)計(jì)值組合表表 4

14、- 3-1 （邊板）板號作 用 分 類組合計(jì)算表達(dá)式跨中支點(diǎn)彎矩剪力彎矩剪力剪力邊板永 久 作 用一期恒載SG1k838.460628.8486.89173.77一期恒載SG2k587.250440.4460.86121.711425.7101069.28147.74295.481710.850.001283.14177.29354.58可 變 作 用745.5688.09559.17123.46234.551043.78123.32782.84172.84328.37使用階段2Suk = £ SGik +Sqiri=12171.2788.091628.45271.20530.033

15、030.10(3200 )135.652272.57(2405 )385.15(403)751.24(831 )注：表中括號數(shù)值為電算結(jié)果。板號作 用 分 類組合計(jì)算表達(dá)式跨中支點(diǎn)彎矩剪力彎矩剪力剪力中板永 久 作 用一期恒載SG1k637.620478.2166.07132.15二期恒載SG2k511.010383.2652.95107.561148.630861.47119.03239.701378.3501033.77142.83287.64可 變 作 用593.5370.13445.1598.28224.35830.9498.18623.21137.60314.09使用階段1742.1

16、670.131306.62217.31464.062430.23（2547）107.991822.67（1915）308.48（321）661.91（674）注：表中括號數(shù)值為電算結(jié)果。422作用短期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)）永久荷載作用為標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)組合 ，其效應(yīng)組合表 達(dá)式為mnSsd 八 SGik、IjSQjk通規(guī)4.1.7-1 式i 4j4式中-可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)：汽車荷載（汽車荷載不計(jì)沖擊力）1=0.7,溫度梯度作用'11=0.8。423作用長期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)）永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表

17、達(dá)式為：2nSi d 八 SGik " SjSQjk通規(guī)4.1.7-2 式i三j二式中* 2第j個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力）'2=0.4，溫度梯度作用'2=0.8 ；Sid 作用長期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，結(jié)構(gòu)抗裂驗(yàn)算時，其中可變作用僅考慮汽 車等直接作用于構(gòu)件的荷載效應(yīng)。作用短期和長期效應(yīng)組合計(jì)算表44作 用 分 類組合計(jì)算表達(dá)式跨中支點(diǎn)彎矩剪力彎矩剪力剪力永久作1425.7101069.28147.74295.48用邊板可 變 作 用584.7569.09438.5696.83183.96溫度梯度效應(yīng)另計(jì)409.3348.36306.9967.78

18、128.77233.9027.64175.4338.7373.581835.0448.361376.28215.52424.251659.6127.641244.71186.47369.07永久作1148.630861.47119.03239.70用中可SQ1k （不計(jì)沖擊力）465.5155.00349.1477.09175.96板變溫度梯度效應(yīng)作另計(jì)用325.8638.50244.3953.96123.17186.2122.00139.6530.8370.391474.4938.501105.87172.99362.884.3截面預(yù)應(yīng)力鋼束估算及幾何特性計(jì)算 431 A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土受

19、彎構(gòu)件受拉區(qū)鋼筋面積估算 1、根據(jù)預(yù)規(guī)第6.3條,A類構(gòu)件正截面抗裂混凝土在作用（或荷載） 短期效應(yīng)組合下應(yīng)符合：”_st - ；pc _ 0.7 ftk預(yù)規(guī)6.3.1-3 式式中Ms/.styoIo估算預(yù)應(yīng)力鋼筋時，近似取毛截面積 A，抗彎慣炬I, yp分別代替公式 中的 Ao、Io、epo yo為截面重心軸到截面受拉邊緣（底邊）的距離，用 yu=（h-yox）代替; 二po為受拉區(qū)鋼筋合力點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，取控制應(yīng)力的 70%計(jì):opo =0.7 >0.75 X1860=976.5 Mpa。近似取 ep0 = yuap。s-yu -0.7 ftk) ACT st CT pc =0

20、.7 ftk(M 則Ap Lypyu二 po(1 F)r2.假定混凝土受壓區(qū)高度x位于截面頂板內(nèi)，根據(jù)預(yù)規(guī)第5.2.2條:oMd 乞 fcdLbx(ho_x)預(yù)規(guī)5.2.2-1 式2 2roMd 令x + 一卜fbAs = fcdLbx - fpdAp預(yù)規(guī)522-2 式式中b :截面頂寬；h。:截面有效高度（h-a），此處，近似取ho=h-ap=893mm, ap為預(yù)應(yīng)力鋼筋合力中心到底板的距離=57mm ;c50 混凝土： fed =22.4 Mpa， 0.7ftk=0.7 2.65 =1.86Mpa ；HBR 鋼筋：fsd =280M pa ；鋼絞線：fpd =1260Mpa ；預(yù)應(yīng)力鋼筋

21、、普通鋼筋面積估算表表4-5受力 狀 態(tài)估算公式邊板中板持久狀況正Ms =1857.9( kN|_m)，M s =1474.5( kNm)，常1 =7850X107mm4，1 =6100X107mm4，使2A =692600( mm ), yox =416mm;，2A =526700( mm ), y°x =485mm;，yu=950 _416 =534mm;,epo=yp=477mm;r2 =113341mm2;yu =950 485 =465mm;, ep0 =yp =408mm;用需要配鋼束17豐5,2根需要配鋼束14鴨,2根極限狀態(tài)持久狀況承“2430.210689 893r

22、-V22.41140=113.8nm載不需要配普通鋼筋22.41140113.812602502As-280匕匕 厶冃2=-880mm <0力不需要配普通鋼筋極限狀為防止板端上緣拉應(yīng)力過大，部分預(yù)應(yīng)力鋼筋在1/4到板端需采取分批失效措施，普通鋼筋全截面配置板內(nèi)截面實(shí)際配筋表4 6板跨中支點(diǎn)號邊2 25 =575722 ©s厶厶t15,2 ?89320忙乙U5,2 ?8936幅2 ,893板98230582780834中2 25 =575718 %5,2 ,89316%5,2 ,893磔,2 ,893板98225022224556表中：as、Ap-受拉區(qū)普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積

23、;空、ap-受拉區(qū)普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)到受拉邊緣的距離;h。-截面有效高度，ho=h-aps截面有效高度432換算截面幾何特性計(jì)算注：截面配筋示意圖單位mm施工階段截面換算截面幾何特性表4 - 7板號截面板頂計(jì)算寬度b(mm )換算截面面積矩邊板跨中18200.71150.082730.42830.46470.46470.71020.082450.42750.46550.4655支占八、0.70120.080460.42140.47160.47160.10270.10890.0893中板跨中0.54300.063680.49690.39610.396111400.54180.063480

24、.49590.39710.3971支占八、0.53400.062240.49020.40280.40280.07040.08390.0742活載階段截面:換算截面幾何特性表4 - 8板號截面板頂計(jì)換算截面面積矩算寬度b(mm )邊板跨中0.80520.099760.42560.51740.51740.129418200.80390.099410.42470.51830.5183支占0.79490.096960.41880.52420.52420.12310.12630.09980.0369中板跨中0.60550.078960.49300.45000.45000.101011400.60430.

25、078700.49200.45100.4510支占0.59650.077100.48620.45680.45680.08990.09890.08470.0288注:yox為換算截面重心軸到板頂面距離yp、ys 預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋截面重心到截面重心的距離b-b截面過活載階段換算截面型心軸。Ao、Io、So 換算截面和抗彎慣距、面積距對應(yīng) Soa-a： b=0.382 0.327， 對應(yīng) : b=0.374 0.302， 對應(yīng) S。"： b=0.36 0.28,對應(yīng) S0d-d: b=1.77 1.04括號內(nèi)、外數(shù)字分別用于中、邊板5持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.1正截面抗彎承載能力

26、荷載基本組合表達(dá)式丫0 Msd=Yo£ YGiMGik +YqiMqik通規(guī)4.1.6-1 式" 丿當(dāng)受壓區(qū)高度位于頂板內(nèi)其正截面抗彎承載力應(yīng)符合：oMd 乞Mud =fcd b x h-預(yù)規(guī)5.2.2-1 式2xsdAs fpdAp預(yù)規(guī)522-2式fcd b鋼筋采用鋼絞線，混凝土標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為C50查預(yù)規(guī)第5.2.1相對界限受壓區(qū)咼度E b=0.4。截面極限承載能力計(jì)算表5 - 1板號截面配筋(mm)邊板跨中3030.10（3200）9823058101.253684（3524）滿足要求2272.57（2405）982278092.663387（3374）滿足要求中板跨中24

27、30.23（2547）9822502134.23002（2926）滿足要求1822.67（1915）9822224120.52716（2776）滿足要求注：表中ho =943mm，括號內(nèi)數(shù)值為電算結(jié)果。5.2斜截面抗剪承載力驗(yàn)算521驗(yàn)算受彎構(gòu)件抗剪截面尺寸是否需進(jìn)行抗剪強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時，其計(jì)算位置按預(yù)規(guī)第5.2.6條規(guī)定采用距支座中心h截面位置，斜截面水平投影長度C=0.6mh°,2經(jīng)試算，斜截面受壓端正截面取距支點(diǎn)h位置處的剪力組合設(shè)計(jì)值Vd和相應(yīng)的彎矩組合設(shè)計(jì)值Md，計(jì)算廣義剪跨比距支點(diǎn)h截面汽車荷載內(nèi)力影響線圖中括號外、內(nèi)數(shù)字分別用于邊、中板。距支點(diǎn)h截

28、面由公路-I級荷載產(chǎn)生的內(nèi)力1.剪力標(biāo)準(zhǔn)值式中：橫向分布系數(shù)A、yi -內(nèi)力影響線面積和影響線豎標(biāo)值剪力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算表5-2-1板號（m）（m）不計(jì)沖計(jì)沖擊力擊力(1+u)=(1+u)=11.275邊板5.430.3583.250.4540.5500.948184.3235.0中板5.430.2853.250.3700.4550.948151.6193.42、彎矩標(biāo)準(zhǔn)值5（1+町訂Aq+m表5-2-2板號（m）（m）不計(jì)沖計(jì)沖擊擊 力力(1+u)=1(1+u)=1.275邊板5.430.3583.250.4540.5500.948159.6203.5中板5.430.2853.250.3700.4

29、550.948131.2167.33、距支點(diǎn)h截面荷載效應(yīng)組合計(jì)算表5-3板號邊板中板作用分類組合計(jì)算表達(dá)式剪力（KN）彎矩（KNmm）剪力（kn）彎矩（KNmm）永久作一期恒載Sg1K155.73164.74118.42125.28用二期恒載Sg2K109.05115.3694.96100.45可變作Sqk （計(jì)沖擊力）235.00203.5193.3167.3用Sqk （不計(jì)沖擊力）184.3159.6151.6131.2499.78483.6406.68393.03711.41683.12579.34555.61393.79391.82319.5317.57338.5343.94274.

30、02278.21剪跨比：斜截面頂點(diǎn)距支座中心位置C - = 0.577 - =1.077 h符合假定2 2受彎構(gòu)件抗剪截面應(yīng)符合預(yù)規(guī)第 5.2.9條要求oVd Wr =0.51 103 fcuJ.b.ho預(yù)規(guī)5.2.9 式式中混凝土 C50 fcuk =50 Mpa，b取中板肋寬2 140 = 280mm（控制設(shè)計(jì)）Vr=0.51 10.50 280 943 =952.2KN> 表 5-3 oVd 值預(yù)規(guī)第條，當(dāng)。Vd豈0.5 10： 2ftd b -0時可不進(jìn)行抗剪承載力計(jì)算， 箍筋按構(gòu)造配筋。式中混凝土 C50 ftd =1.83 Mpa，預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)：2 =1.25。對于板式結(jié)構(gòu)

31、，公式右邊計(jì)算值可乘以1.25的提高系數(shù)則1.25 0.5 10“ 1.25 1.83 280 943 = 377.5KN :表 5-3 oVd 值，由此可知，本例預(yù)制空心板的尺寸滿足預(yù)規(guī)第 5.2.9條要求，但箍筋仍需計(jì)算設(shè)5.2.2箍筋設(shè)置由于本例采用先張法預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，無預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋、豎向預(yù)應(yīng)力 筋，其斜截面抗剪全部由混凝土和箍筋承擔(dān)oVd亠預(yù)規(guī)527-1式Vcs 八0.45 10 b ho . 2 0.6 Pfcuk 心 仏預(yù)規(guī)527-2 式式中-1 簡支板異號彎矩影響系數(shù)，取-1=1 ；：2 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取>2=1.25 ；：'3 受壓翼緣的影

32、響系數(shù)，取>3 =1.1 ；P 斜截面內(nèi)縱向鋼筋的配筋百分率 P=100（Ap+As）/bho預(yù)制板端邊板配6根需5,2，Ap =834mm2，中板板配4根 %，Ap = 556mm2，邊板 A982mm2，中板 A 982mm2，1/4L 處邊板配 20 根彎5,2，Ap =2780mm2，中板板配 16 根 %，Ap=2224mm2，邊板As = 982mm2，中板 A982mm2，Ap As834 980邊板：板端、T00- 1000.564b h。360x 8931/4L 100 Ap A-"100 2780 982 =1.108 b h0360743A p As556

33、 亠 980中板：板端=100 p- "100 =0.614b h0280 漢 893皿-100* "100 賽詈"214dv 斜面內(nèi)箍筋含筋率%v二Asv/Sv.b箍筋米用 RHB3354 支，Asv=4 78.5 =314mm2, fsv二 280 MpaCt2G2 X箍筋間距Sv二亠亠0.2 10氣2 0.6P)f； .Asvfsv.bho2(roVd)2箍筋間距計(jì)算表5-4支點(diǎn)1/4 L板號(KN)b(mm)ho(mm)(mm)(KN)b(mm )ho(mm)(mm)邊板711.41360943221385板579.3428094

34、3225308.482809431074根據(jù)預(yù)規(guī)第條要求，箍筋間距不大于梁高1/2，且不大于400mm,箍筋含筋率HRB335Pv丸.12%，在支座中心向跨徑方向長不小于 1倍梁高內(nèi)箍筋間距不宜大于100mm。實(shí)際上板端到L/4，箍筋間距取Vs=80mm，余為 Vs=150mm。當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋符合預(yù)規(guī)第條的要求，可不進(jìn)行斜截 面抗彎承載力計(jì)算6持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算6.1預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)力損失計(jì)算6.1.1張拉控制應(yīng)力按預(yù)規(guī)第6.1.3條，采用鋼絞線的張拉控制值：6.1.2各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失1）預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦產(chǎn)生的應(yīng)力損失先張法預(yù)應(yīng)力"02）錨具變形及鋼筋回縮

35、產(chǎn)生的應(yīng)力損失式中 L 張拉端錨具變形、鋼筋回縮值（mm）,查預(yù)規(guī)表623 ,對于夾片錨具（無頂壓時）丄=6mm ；L張拉端至錨固端之間的距離（mm），單端張拉取3L = 50m = 50 10 mm。650 1031.95 105=23.4 Mpa3）預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差引起的應(yīng)力損失加熱養(yǎng)護(hù)分兩階段進(jìn)行，第一階段低溫養(yǎng)護(hù)，溫差控制在20 C左右，此時計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失。待板身混凝土達(dá)到0.8fcu,k時再進(jìn)行第二階段高溫 養(yǎng)護(hù)。丁l 3 = 2（t? -1） = 2 20 = 40 Mpa4）混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失根據(jù)預(yù)規(guī)第6.2.5條，先張法混凝土構(gòu)件放松鋼筋時，由混凝土壓縮引

36、起的損失為二L4 iEpjc式中匚pc 在計(jì)算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土 法向應(yīng)力（Mpa ）5:Ep 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝彈性模量的比值 :-Ep = 1.95 104二5.65pp 3.45 104式中：Npo = poApepo= Yp, Yo=ho-Yox根據(jù)預(yù)規(guī)第6.1.7條規(guī)定，對先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，支點(diǎn)要 考慮預(yù)應(yīng)力傳遞長度Ltr范圍內(nèi)預(yù)應(yīng)力的實(shí)際應(yīng)力值，在構(gòu)件端部取 零，在傳遞長度末端取有效預(yù)應(yīng)力（T pe，兩點(diǎn)間按直線變化取值。當(dāng)傳力錨固時的混凝強(qiáng)度達(dá)80%，相當(dāng)于C40時，鋼絞線（T pe = 1000MPa時，表值Ltr =67d，采取慢速放松措

37、施的預(yù)制力傳遞長度為：67 15.2 11854 =1207mm，從端部到距支點(diǎn)截面h斷面的距離: 1000L= 330+1000 = 1330>1207mm所以距支點(diǎn)h斷面：二p0= 1185.4（ Mpa）-pc和匚L4計(jì)算表表6 1項(xiàng)目邊板中板跨中h（距支點(diǎn)）跨中h（距支點(diǎn)）%(Mpa)1185.41185.41185.41185.41185.41185.430582780834250222245563625.03295.4988.62965.92636.3659.114.5613.344.1412.7711.412.9582.2675.3723.3972.1564.4716.67

38、5）預(yù)應(yīng)力鋼筋的松弛引起的應(yīng)力損失根據(jù)預(yù)規(guī)第6.2.6條有： l 5 =屮匚“0.52嚴(yán)-0.26lfPk丿式中一張拉系數(shù)，一次張拉取，=1 ；Z鋼筋松弛系數(shù)，本例采用H級松弛（低松弛）鋼絞線，取Z 73 ；Je傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，查預(yù)規(guī)表 6.2.8，對先張法構(gòu)件/< L 5 =1 0.30.521241.6 -0.261241.6 =32.4 Mpa18606）混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失 按預(yù)規(guī)第6.2.7條計(jì)算:6O.9Ep%fu,t0)+dEp°Pc%,t0)】預(yù)規(guī)6 2 7-1 式115、ps式中混凝土收縮和徐變系數(shù)終極值；cstu,t0， ' tu,t

39、0假定環(huán)境年平均 相對濕度RH=80%，傳力錨固混凝土齡期為7d，理論厚度7竺=2 5261°°= 245.6 mm （邊板，中板近似相同） u 4289查預(yù)規(guī)表6.2.7直線內(nèi)插得 細(xì)即廠0.246如0-3, %7廠2.104。 表值對C50及以上混凝土，表列值應(yīng)乘以 32.4 =1 fck式中 C50 的 fck =32.4Mpa計(jì)算縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，按二pc二上dy。，NpCpoAp計(jì)算，此時預(yù)應(yīng)力損失，考慮錨Ao1 o固鋼筋時（第一批）的損失，”jp0 = ；：con - ；L 2 - L 3 - L 4 - L 5 / 2 = 11

40、85.4 Mpa，根據(jù)施工情況考慮自重 影響，支點(diǎn)考慮預(yù)應(yīng)力傳遞長度 Ltr、epo=yp、yo=eps=ho-y0x規(guī)定，計(jì) 算的二pc ：0.5fcu =0.5 40 =20 Mpa。-Pc計(jì)算表表6-2板截號面邊跨838.4630581103.13373.30.46470.46470.71150.082738.84板中628.8427801110.03085.80.46550.46550.71020.082458.90h8341162.0969.10.47160.47160.70120.080464.06中板跨中637.6225021113.32785.50.39610.39610.54

41、300.063688.03478.2122241120.92492.90.39710.39710.54180.063487.80h5561168.7649.80.40280.40280.53400.062242.91二L6計(jì)算表表 6-3板號截面邊板跨中2.1045.658.840.00572.88110.58.900.00512.87113.5h4.060.00262.9477.7中板跨中2.1045.658.030.00642.34105.47.800.00592.35104.8h2.910.00292.3967.37)各階段應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力匯總各階段應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力匯總表表6-4

42、板號截面預(yù)加力階段使用階段磯5尼6 5尼邊板跨中23.44082.2616.2161.861185.416.2110.5126.7976.423.44075.3716.2154.971185.416.2113.5129.7980.3h23.44023.3916.2102.991185.416.277.793.91068.1中板跨中23.44072.1516.2151.751185.416.2105.4121.6991.723.44064.4716.2144.071185.416.2104.8121999.9h23.44016.6716.296.271185.416.267.383.51085.

43、26.2溫度梯度截面上的應(yīng)力計(jì)算按預(yù)規(guī)附錄B，橋面50mm瀝青混凝土( 100mm整平層水泥混凝土未計(jì)入)溫度基數(shù)由通規(guī)表-3查得：Ti=20 C, T2=6.7 C溫度梯度截面應(yīng)力計(jì)算表6-5ty (C)邊板中板單兀面積Ay (mm2)Ay重心到換算截面重心距離ey(mm)單兀面積Ay (mm2)Ay重心到換算截面重心距離y(mm)1(14+5.5 )/2=9.752(5.5+4.22 )/2=4.8634.22/2=2.11Nt =7 AytycEc預(yù)規(guī)附錄（B-1 ）式中二=0.00001, Ec =3.45 104 Mpa , : cEc =0.345Mt二亠AytyEcey預(yù)規(guī)附錄（

44、Bl）正溫差應(yīng)力g 山 tyEc預(yù)規(guī)附錄（B-3）A0 1 0反溫差應(yīng)力將ty取負(fù)值代入上式，按預(yù)規(guī)附錄（B-3）乘以0.5計(jì)算截面計(jì)算點(diǎn)正、反溫差應(yīng)力計(jì)算表6-6板號計(jì)算點(diǎn)yi截面幾何特性邊板頂面425.6926038d-d375.6135.60-374.4預(yù)應(yīng)力 筋-517.4底面-574.4中板頂面493580280d-d443243正溫差反溫差-1.15-1.324.83(14 C)2.36-1.18-1.163.36(9.75 C)1.05-0.53-0.420.70(2.02 C)-0.870.440.00-1.150.581.160.01-0.011.600.45-0.231.780.63-0.32-0.96-1.454.83(14 C)2.42-1.21-1.303.36(9.75 C1.1-0.55-0.710.95-0.7