1、鋼筋混凝土雙向板肋梁樓蓋結構設計說明書主要內容：（1） 方案（2） 結構平面布置（3） 設計資料（4） 截面尺寸選擇（5） 板的計算（6） 梁的荷載確定（7） 橫向肋梁計算（8） 縱向肋梁計算（9） 構造（10） 設計說明（11） 材料用量估算1、方案本梁板系統為雙向板肋梁樓蓋，雙向板跨中彎矩較小，剛度大，受力性能較單向板優越，其跨度可達5m左右。當梁尺格較大及使用荷載較大時比較經濟。2、 結構平面布置總尺寸為L1×L2=37.2m×23.4m，按雙向板跨度為5m左右的原則，可進行如圖所示的平面布置。3、 設計資料（1） 樓面構造層做法：20mm厚水泥砂漿找平后做10mm厚

2、水磨石面層。板底采用20mm厚混合砂漿天棚抹灰。（2） 樓面可變荷載標準值為5.5 kN/m2。（3） 材料選用混凝土：采用C30混凝土（fC=14.3N/mm2，ft=1.43 N/mm2）；鋼筋：梁內縱向受力鋼筋為HRB400級(fy=360 N/mm2)，其余鋼筋采用HPB235級(fy=210 N/mm2)。4、 截面尺寸選擇柱：400mm×400mm板：h4700/50=94mm，取h=100mm。橫向肋梁：h=（1/181/12）L=261392mm，取h=400mm，b=（1/31/2）h=133200mm，取b=150mm。縱向肋梁：h=（1/141/8）L=3796

3、63mm，取h=500mm，b=（1/31/2）h=167250mm，取b=200mm。5、 板的計算（1）荷載計算20mm水泥砂漿面層 0.02×20=0.40 kN/m2100mm鋼筋混凝土板 0.10×25=2.50kN/m220mm混合砂漿天棚抹灰 0.02×17=0.34 kN/m210mm水磨石面層 0.01×24=0.24 kN/m2 3.48 kN/m2永久荷載設計值 g=1.2×3.48=4.18 kN/m2可變荷載設計值 q=1.3×5.5= 7.15 kN/m2 合計 11.33 kN/m2 （2）計算跨度縱向：

4、中間跨 l0=5.3-0.15=5.15m 邊 跨 l0=5.3-0.075-0.12=5.105m橫向：中間跨 l0=4.7-0.2=4.5m 邊 跨 l0=4.7-0.1-0.12=4.48m（3）按塑性絞線法設計：荷載設計值 g+q=11.33 kN/m2按塑性絞線法計算彎矩計算內容A區格B區格C區格D區格LX5.155.155.1055.105Ly4.54.484.54.48MX3.375 mX3.36 mX3.375 mX3.36 mXMy5.272mX5.326 mX5.205mX5.258 mXMX9 mX8.96 mX9 mX8.96 mXMy13.49mX8.806×

5、;5.15=45.35113.334 mX8.755×5.405=44.694MX9 mX8.96 mX6.724×4.5=30.2586.646×4.48=29.774My13.49mX13.611mX13.334mX13.453mXmX3.3623.3233.3693.331my4.4034.3924.3784.367mX6.7246.6466.7376.661my8.8068.8068.7558.755mX6.7246.6466.7246.646my8.8068.7848.7558.734按塑性絞線法計算配筋截面h（mm）M（kNm）AS（mm2）選配實際A

6、S（mm2）跨中A區格LX703.362×0.8=2.690186.6A6150188Ly804.403×0.8=3.522213.8A8150335B區格LX703.323×0.8=2.658184.4A6150188Ly804.392×0.8=3.514213.3A8150335C區格LX703.369×0.8=2.695187.0A6150188Ly804.378×0.8=3.502212.6A8150335D區格LX703.331232.3A8150335Ly804.367266.5A8150335支座A-A（LX向）80-6

7、.724×0.8=-5.379330.2A6150+ A8300355A-A（Ly向）80-8.806×0.8=-7.045436.9A8150+ A8300502A-B80-8.806×0.8=-7.045436.9A8150+ A8300502A-C80-6.724×0.8=-5.379330.2A6150+ A8300355B-B80-6.646×0.8=-5.317326.3A6150+ A8300355B-D80-6.646411.1A8150+ A8300502C-C80-8.755×0.8=-7.004434.2A815

8、0+ A8300502C-D80-8.755548.8A8150+ A10300597B邊支座80-8.784550.9A8300+ A8/10150597C邊支座80-6.737417.0A6300+ A8150429D邊支座（LX向）80-6.661412.1A8300+ A6/8150429D邊支座（Ly向）80-8.734547.4A8300+ A8/101505976、 梁的荷載確定按照下述方法近似確定：從每一區格的四角作45o線與平行于長邊的中線相交，將整塊板分成四個板塊，每個板塊的荷載傳至相鄰的支撐梁上。短跨上荷載為三角形分布，長跨上荷載呈梯形分布。7、 橫向肋梁計算（1） 計算

9、簡圖簡化為樓板傳來的三角形荷載與自重作用下的連續梁。 （2） 荷載計算板傳來的荷載：g=4.18×2.35×2=19.646 kN/m2q=7.15×2.35×2=33.605 kN/m2自重：1.2×25×0.15×（0.40-0.1）+1.2×17×0.02×【（0.40-0.1）×2】=1.595kN/m2 設計值：g=19.646+1.595=21.241kN/m2 g+q=54.846 kN/m2 標準值：gk=17.701kN/m2 （g+q）k=43.551 kN/m2

10、準永久值：gq=17.701 kN/m2 （g+q）q= 28.041 kN/m2（3） 內力計算根據荷載不利組合，用結構力學求解器V2（清華大學）直接將荷載作用在計算簡圖上，可以求出最大彎矩與剪力。如圖：第一、五跨最大彎矩：M=75.42 kNm 第三跨最大彎矩：M=57.7 kNm 第二、四跨最大彎矩：M=53.08 kNm2支座的最大彎矩：M= -88.14 kNm3支座最大彎矩：M= -74.33 kNm2支座的最大剪力：VL= -85.33 kN VR=78.13 kN3支座的最大剪力：VL= -71.96 kN VR=74.40 kN（4） 彎矩、配筋計算橫向肋梁的受彎承載力及配筋

11、計算截面邊跨跨中離端第二支座第二跨跨中離端第三支座中間跨跨中M（kNm）75.42-88.1453.08-74.3357.70受壓區高度x（mm）9.8139.16.8112.27.6AS（mm2）581.8828.6407.8668.4443.7選配2C18+1C142C18+2C162C182C18+2C142C18+1C14實際AS（mm2）663911509817663b×h0或bf ×h01500×365150×3651500×365150×3651467×365橫向肋梁的斜截面承載力計算及配筋截面離端第二支座外側

12、離端第二支座內側離端第三支座外側離端第三支座內側V（kN）-85.3378.13-71.9074.40Asv/s0.3190.2430.1780.205選配（雙肢箍）A6150A6150A6150A6150實際Asv/s0.3770.3770.3770.377最小配筋率驗算：SV=0.002513>SV,min=0.24ft/fyv=0.001634 滿足要求。（5） 裂縫驗算內力標準值計算：一、五跨跨中最大彎矩59.64 kNm 三跨跨中最大彎矩45.37 kNm二、四跨跨中最大彎矩41.64 kNm2支座最大彎矩-69.88 kNm 剪力-67.80 kN 61.94 kN3支座最大

13、彎矩-58.68 kNm 剪力-56.95 kN 58.91 kN（6） 變形驗算內力準永久值計算：一、五跨跨中最大彎矩 36.55 kNm 三跨跨中最大彎矩 25.82 kNm二、四跨跨中最大彎矩 22.95 kNm撓度驗算表格計算撓度時將剛度B輸入求解器，計算在荷載標準值作用下單跨簡支梁的跨中最大撓度f。經驗算，橫向肋梁撓度變形符合要求。8、 縱向肋梁計算（1） 計算簡圖簡化為樓板傳來的梯形荷載與自重作用下的連續梁。（2） 荷載計算板傳來的荷載：g=4.18×2.35×2=19.646 kN/m2q=7.15×2.35×2=33.605 kN/m2自

14、重：1.2×25×0.2×（0.5-0.1）+1.2×17×0.02×【（0.5-0.1）×2】=2.726 kN/m2 設計值：g=19.646+2.726=22.372 kN/m2 g+q=55.977 kN/m2 標準值：gk=18.643kN/m2 （g+q）k=44.493kN/m2 準永久值：gq=18.643kN/m2 （g+q）q= 28.983 kN/m2 （3） 內力計算根據荷載不利組合，用結構力學求解器V2（清華大學）直接將荷載作用在計算簡圖上，可以求出最大彎矩與剪力。如圖：第一、七跨最大彎矩：M=10

15、8.18 kNm 第三、五跨最大彎矩：M=83.51kNm第二、六跨最大彎矩：M=76.02 kNm 第四跨最大彎矩：M=85.18kNm 2、7支座的最大彎矩：M= -127.31 kNm3、6支座最大彎矩：M= -107.79kNm4、5支座最大彎矩：M= -116.79kNm2、7支座的最大剪力：VL= -109.83 kN VR=100.71 kN3、6支座的最大剪力：VL= -92.66kN VR=99.78 kN4、5支座的最大剪力：VL= -98.86 kN VR=99.64 kN（4） 彎矩、配筋計算縱向肋梁的受彎承載力及配筋計算截面邊跨跨中離端第二支座第二跨跨中離端第三支座第

16、三跨跨中離端第四支座中間跨跨中M（kNm）101.8-127.3176.02-107.7983.51-116.7985.18受壓區高度x（mm）9.0113.16.793.57.4102.47.4AS（mm2）614.1898.9457.4742.5502.9813.5512.9選配2C18+2C144C182C18+1C142C18+2C142C18+1C142C18+2C162C18+1C14實際AS（mm2）8171018663817663911663b×h0或bf ×h01717×465200×4501717×465200×4

17、501717×465200×4501750×465縱向肋梁的斜截面承載力計算及配筋截面離端第二支座外側離端第二支座內側離端第三支座外側離端第三支座內側離端第四支座外側離端第四支座內側V（kN）-109.83100.71-92.6699.78-98.8699.64Asv/s0.1670.09000.02180.08200.07420.0808選配（雙肢箍）A6150A6150A6150A6150A6150A6150實際Asv/s0.3770.3770.3770.3770.3770.377最小配筋率驗算：SV=0.001885>SV,min=0.24ft/fyv

18、=0.001634 滿足要求。（5） 裂縫驗算內力標準值計算：一、七跨跨中最大彎矩85.58 kNm 三、五跨跨中最大彎矩65.65 kNm二、六跨跨中最大彎矩59.63 kNm 四跨跨中最大彎矩66.98 kNm2支座最大彎矩-100.97 kNm剪力-87.33 kN 79.89 kN3支座最大彎矩-85.11 kNm 剪力-73.38 kN 75.88 kN4支座 最大彎矩-92.33 kNm 剪力-78.37 kN 78.98 kN裂縫驗算表格（6） 變形驗算內力準永久值計算：一、七跨跨中最大彎矩53.19 kNm 三、五跨跨中最大彎矩37.67 kNm二、六跨跨中最大彎矩33.17 kNm 四跨跨中最大彎矩38.5 kNm撓度驗算表格計算撓度時將剛度B輸入求解器，計算在荷載標準值作用下單跨簡支梁的跨中最大撓度f。經驗算，橫向肋梁撓度變形符合要求。9、 構造（1） 板中負彎筋切斷距離：Ly/4=4600/4=1150，取1200mm。（2） 板中正彎筋彎起位置：Ly/6=767，取800mm。（3） 由于肋梁計算時邊支座處簡化為鉸支，而實際邊支座處也會產生一定的負彎矩，可以將邊支