word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯wordword文檔下載后可任意復制編輯2MN鐓鍛液壓機本體設計大摘要本次設計內容是針對鐓鍛工藝所需要的設備——鐓鍛機進行本體分析2MN的裝配等，并且進行了強度校核。同時，對于本次設計工作進行了總結。關鍵詞 鐓鍛；液壓機；本體結構word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯wordwordAbstractThedesignisaimedatupsettingthenecessarytechnologyequipment-Upsettingmachineontologyanalysisanddesignwork.ByanalyzingUpsettingUpsettingtechnologyandmachines,andtheadvantagesofhydraulictransmissionlink,accordingtoreferencematerials,design2MNhydraulicupsettingpartofthebody.Thedesignoftheoverallprogramincludestheanalysisanddesign,thedesignofthecomponentsselected,theassembly,suchasthetotalbody,andastrengthcheck.Atthesametime,designworkforthismeetingaresummarized.Keywords Upsetting；hydraulicmachines,；bodystructure目錄摘要 IAbstract II第1章緒論 1課題背景 1鐓鍛機的種類 1鐓鍛液壓機的用途及其優勢 2設計2MN鐓鍛液壓機的主要工作內容 3第2章液壓缸的設計與校核 42MN液壓鐓鍛機本體設計技術參數 4液壓缸設計概述 4液壓缸的結構簡圖 5液壓缸的損壞情況及分析 5損壞部位及特點 5損壞的原因 6鐓鍛缸的設計 6內徑的確定 6活塞桿的直徑 7缸壁的厚度 8支撐形式選擇 9缸體法蘭的尺寸 9缸底部件的設計及計算 鐓鍛缸強度的校核 總體受力分析 中端圓筒部分 法蘭部分 12缸底部分 13缸的附件及密封形式 15夾緊缸的設計 16內徑的確定 17活塞桿的直徑 17缸壁的厚度 18缸體法蘭的尺寸 19缸底部件的設計及計算 20夾緊缸強度的校核 20總體受力分析 20中端圓筒部分 21法蘭部分 21缸底部分 23缸的附件及密封形式 24第3章鐓鍛液壓機輪廓尺寸設計 27立柱直徑的估算 27液壓機輪廓尺寸設計考慮的因素 28橫梁的結構設計 28上梁結構設計 29上橫梁的強度計算 31活動橫梁結構設計 35下橫梁核校 36第4章立柱的設計 41危險截面直徑的確定 41螺紋的確定 41立柱螺紋預緊的計算 42預緊轉角 42立柱和螺紋的強度校核 43立柱的變形計算 43結論 44致謝 45參考文獻 46附錄Ⅰ開題報告 47附錄Ⅱ文獻綜述 59附錄Ⅲ文獻譯文及原文 66word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯1課題背景鐓鍛機是屬于鍛壓機械中的線材成形自動機大類中高效率﹑自動化的﹑螺母﹑銷釘﹑鋼球﹑球頭銷﹑火花塞等汽﹑鐓鍛機的種類（1）自動冷鐓機 自動冷鐓機在大批量生產的標準（如螺栓軸承行業中得到了很廣泛的應用自動冷鐓機按機械傳動系統不同可以分為曲柄式自動冷鐓機和曲柄扛桿式自動冷鐓機，其中前者是最廣泛的應用形式現在自動冷鐓機的工位主要是垂直排類而這些工位是直線型式排類由夾鉗幫運半成品件冷鐓機主要包括單擊整模冷鐓機雙擊整模冷鐓機高速雙擊整模冷鐓機以及三擊工位冷鐓機和滾柱鋼球自動冷鐓機螺栓聯合自動鐓鍛機等。熱鐓機 熱鐓機的用途很廣泛，如用來加工制造螺栓和軸承毛坯的鍛造例如哈爾濱軸承集團從日本引進的HBP—120和HBP—160高速熱鐓機，以其高精度、高效率、高自動化程度而成為公司的重點設備，主要用塔鍛、擠壓軸承內外圈鍛件。AMPAMP34AMP電熱鐓機 電熱鐓機主要用來進行①料、管料的端部鐓粗，比如氣閥、螺釘等工件的加工；②中部鐓粗，比如用于汽車、拖拉機的變速桿自行車腳踏板等零件的中部鐓粗陰模鐓粗如汽車半軸小端的臺肩等零件的鐓粗。利用電鐓工藝加工具有周期短、效率高、節省材料等優點。近些年來，電鐓機有新的發展，一使開發出數控電鐓機并已成功應用；二使正在研制伺服電機驅動的新型電鐓機。這些新發展都會使電鐓機的性能得到提高，得到更廣泛的應用。鐓鍛液壓機的用途及其優勢液壓機是一種通用的鍛壓設備，屬重型機械，是利用液壓傳動技進行壓力加工的設備是制品成形生產中應用最廣的設備之一與機械壓力機相比，它具有壓力和速度可在大范圍內無級調整，可在任意位置輸出全部功率和保持所需壓力，結構布置靈活，各執行機構可 很方便地達到所希望的動作配合等優點因此液壓機在我國國民經濟的各行各業尤其塑性加工領域得到了日益廣泛的應用。如：板材成形；管、線、型材擠壓；輪軸壓制，校直等等。各種類型液壓機的迅速發展， 有力地促進了各工藝的發展和進步。因此將液壓原理引入鐓鍛機，設計出液壓鐓鍛機，便是十分有優勢和效益的。隨著我國經濟建設的迅速發展對重型汽車的需求量將越來越大因而對長桿類長軸(管)類鍛件的需求也在日益增長人們對鍛件的尺寸精和生產效率提出了越來越高的要求，因而對液壓機的鍛造速度和壓下精度的要求也隨之提高目前長桿類和長軸(管)類鍛件大多采用平鍛機鍛造，但由于平鍛機結構復雜、價格昂貴，其應用在很大程度上受到工廠規模和鍛件經濟批量的限制。對于一些產量 已構成統一批量，但品種較多單一品種批量較小以及諸品種工藝參數相 差較大的長桿類長軸(管類鍛件，不適于采用平鍛機生產。2MN臥式液壓鐓鍛機即是針對該類零件而研制的一種專用模鍛設備?？梢援a生優異的經濟效益。2MN次設計的主要內容如下：(1）確定2MN鐓鍛液壓機的本體機構設計的初步方案。(2）通過計算，確定本體個部件的主要尺寸，選用材料，并進行力學校核。(3)對鐓鍛機本體結構進行簡要的分析和總結。第2章 液壓缸的設計與校核2.1 2MNP1：P2：

2MN2MN31.5MPaS：350mm1S：200mm2P：

60mm/s0.2MN100mm/s坯料直徑D： 60mm液壓缸設計概述液壓缸是液壓機中將高壓液體的壓力勢能轉換為有用機械功的主要執缸三種。（1）柱塞式液壓缸此機構在水壓機中應用最多，廣泛用于主工作缸，回程缸，工作臺移動缸及平衡缸等處。它結構簡單，制造容易，但只能單方向作用，反向運動則需用回程缸來實現。雙作用缸，在中小型油壓機上應用很普遍。3）差動式液壓缸差動柱塞在上導套及下導套內運動，這種結構多了一有上、下兩處導向，可以承受較大的偏心距。由于2MN鐓鍛機的噸位較小，并且活塞缸的結構簡單，所以選用活塞缸。液壓缸的結構簡圖圖2-1 鐓鍛液壓缸液壓缸的損壞情況及分析損壞部位及特點數，裂紋是逐步形成和擴展的，屬于疲勞破壞。45°。缸的法蘭部分 首先在缸外部法蘭過渡的圓弧處出現裂紋逐漸沿著環向及向內壁擴展，最后裂透，或者裂紋擴展到螺釘孔，使法蘭局部脫落個別嚴重情況，甚至沿過渡圓角處法蘭整園開裂而脫落。缸底 首先在內部過渡圓角處開始出現環形裂紋逐漸向外壁擴展裂透。氣蝕 液壓缸也有因氣蝕產生蜂窩狀麻點而損壞尤其在進水孔內壁容易產生氣蝕。損壞的原因起來主要有以下幾個方面：設計方面 結構尺寸設計的不合理，如法蘭高度太小或法蘭外徑過大使綜合應力過高而損壞從缸壁到法蘭的過渡區結構設計不合理也引起很大的應力集中在結構允許而又能加工的情況下過渡區應盡可能光滑圓弧半徑也應盡可能的增大從缸底到缸壁的過渡區會產生彎曲應并有應力集中此外圓弧半徑太小是缸底破裂的主要原因之一一般不應于1/8液壓缸的缸內直徑。加工制造方面 由于法蘭基缸底圓弧過渡區有應力集中如加工光潔度很差，有明顯刀痕，會對應力集中很敏感，降低疲勞強度。特別是缸底過渡圓弧加工比較困難更應注意圓筒筒壁部分的損壞多半是制造過程中引起的，如整體鍛造或鑄造安裝使用方面液壓缸法蘭與橫梁接觸面應要求80%以上的面積接4/50.05mm缸處筋板布置不合理，也會導致法蘭接觸面上支反力分布不均，引起不允許的。鐓鍛缸的設計內徑的確定設鐓鍛缸的內徑為D1

，內半徑為R，由公式可得：1P=P*S=P*ΠR21 1式中P1

為鐓鍛缸的公稱壓力，P為介質壓力P1P1PπR1式中P=2MN=2×106 N P=31.5MPa1帶入公式得圓整后，取

R =0.14220m=142.20mm1R=145mm1即 D=2R=290mm1 1活塞桿的直徑由給定的設計參數知回程力F=0.2MN=2×105N1依據公式

F=π(R2-r1 1 1式中r設為活塞桿半徑1R2R21F1πPr1代入數據F=2×105N R=145mm P=31.5MPa1 1得 r=0.13785m=137.85mm1從適當增大回程力考慮，圓整取r=135mm1所以，鐓鍛缸活塞桿d=270mm1缸壁的厚度液壓缸常用的材料有ZG35，35#，45#，20MnM。本液壓缸采用45#鋼。有經驗公式得：

[σ]σ s

355154N/mm2154MPa2.3or

PR1R2

2

R22 )1052-R R2 1 1PR2 R2o 1 2 )105t R22

R2 R21 1PR2o 1 105z R22

R21式中P為介質壓力 R為所求應力點位置的半徑R1R2強度核算時，應力第四強度理論1 12o 2z

σt

t

στ

τ

σ2]2z最大合成當量應力發生在缸內壁，3R2o 2 P105max

R2R22 1omax應該小于許用應力[σ]3R2 2 P105R2R22 1現已知缸的內半徑R以及[σ]，由上式導出計算液壓缸外半徑R的公式]]]- 3P105將數值

RR2 1代入上式

R=145mm [σ]=154Mpa P=31.5MPa1R=180.44mm2考慮到整個缸體結構尺寸及其安裝，取R=205mm2故鐓鍛缸壁厚

δ=R-R=60mm2 1支撐形式選擇缸底支承橫梁的接觸情況不易測量。目前這種支承型式在大型模鍛液壓機上使用較多。法藍支承液壓缸以法蘭支承并安裝在橫梁上由缸外壁的兩個環形面積與橫梁相構合理，滿足工藝要求。壞也多出現在這個部位。缸體法蘭的尺寸外半徑r4查《機械手冊》σ =(F／A)×104≤[σ ]y H n y其中 F——該缸能發出的最大能量HA——法蘭接觸橫梁面積n[σ ]——許用應力y由公式得到：{2／[π(r4計算得到：

F=2MNHr≥23.74cm4考慮到法蘭的安裝，及其穩定性，可靠性等因素取r=280mm4法蘭高度h一般有

H=(1.5:2)δ, δ=60mm故h=90:120mm取h=105mm過渡圓角一般有 R=(0.15:0.25)δ有 R=9:15mm故 R=15mm缸底部件的設計及計算由經驗公式知： t=（1.5-2）δ所以缸底厚度t取 t=120mm鐓鍛缸強度的校核總體受力分析橫梁支撐面上的支撐反力來平衡。液壓缸按受力情況可以分成三部分，即缸底，法蘭和中間厚壁圓筒。中端圓筒部分

=145mm3內3

=205mm外所產生當量應力帶入數據求得

r 2-r外 內

r 2P外332052

-1452

205231.5109.2MPa因為許用應力[σ]=140MPa,所以σ<[σ]所以經過校核，缸壁部分是安全的。法蘭部分經常用來核算法蘭部分強度的方法主要有米海耶夫方法、羅薩諾夫方力學粗略強調校核。采用簡化算法，有如下假設：假設橫梁的支撐反力為一元集中力，作用在法蘭觸面上，平均半徑為

的半徑上，r 1(rrR)3 3 2 4 2分析缸體圓筒的彎曲時，認為內力P作用在缸壁的平均半r5的圓周上，r

1(

r)5 2 1 2不考慮內壁的壓力對缸壁和法蘭引起的徑向位移；由于垂直于缸軸線方向上的法蘭的剛度比較大，因此由力及力偶引起的徑向位移可以忽略不計。46460.32)(rr)(r r)3rln外r1221內46460.32)(205145)(205145)32051450.042所以得到r 1r R250mm3 2 4 2r 1(rr)175mm5 2 1 2P(rr)M3 5 h (12) h r41 42

2r5

(h1

)3lnr1P--平均半徑為r5

的圓周上的單位長度上的軸向力h為板厚，1P=2MN/m.h

=60mm1代入上式得到M=1.7N/m根據板的圓柱面彎曲公式在法蘭與缸體圓筒連接處表面由彎矩產生的軸向應力為：' 0.6M0.61.7105280Μa'Z h2

0.62由軸向力引起的軸向拉應力為：P"Z

HH10(r2r2)2 1 2106總的軸向拉應力為

103.14(0.20520.1452)3.03MPa 'Z Z

"Z

2803.03283.03MPa Z所以法蘭部分經校核是安全的。缸底部分將缸底部分簡化為受均布載荷作用周邊剛性固定的中心孔有空的圓板力為圖3-3缸底部分簡圖 P 0.751t2其中P為缸內液體壓力，r為缸的內半徑1為t缸低厚度。υ為缸底因開口而引入的削弱系數，2a工作流量

2r2a 2r1 word文檔下載后可任意復制編輯 qVSVD260103(410103)2m3/s4 410-3m/s管內流速V=4.5m/S0管徑4qV047.91033.144qV047.91033.144.5油口直徑取50mm油口型式選GB/T2878A型油口。Pr20.751t231514520.75 1050.661202522.6105Pa所以，經過校核，缸底部分是安全的。經過校核，液壓缸的強度符合要求。缸的附件及密封形式密封件阻力小，磨損小，壽命長，使用維修方便，易拆換，成本低，制造容易。于壓制變形，價格低廉等。在工作缸與柱塞之間，我國目前采用的是夾布人字形密封，由支撐環、word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯HG4-337-66。設計中必須采用非標準時，允許采用相鄰較大一檔的密封圈，以45°導套ZQSn6-6-3H/d0.5-1.0液壓機。我國已擬定了工作缸導套標準JB2003-76500mm500mm，與柱塞的配合為D/dc。4 4根據標準JB2003.24A選擇導套。壓蓋壓蓋選JB2001.22.00A活塞桿成?；钊麠U有實心的也有空心的?；钊麠U在導向銅套中作往復運動，偏心載荷時還會發生傾斜，因此要求其表面必須具有足夠的硬度及小的粗糙度，以免過早磨損，或因表面拉毛，拉成溝槽而導致損壞。活塞桿表面拉壞后，會直接影響密封壽命，引起高壓液體的漏損。Q2351.25以下，HRC40~45。改善了柱塞導套及密封的磨損情況；雙球面中間桿連接多用于大型液壓機，2MN鐓鍛液壓機的鐓鍛缸的活塞桿與水平導向裝置相連接，連接方式是單球面連接。夾緊缸的設計內徑的確定設夾緊缸的內徑為D1

，內半徑為R，由公式可得：1P=P*S=P*ΠR21 1式中P1

為夾緊缸的公稱壓力，P為介質壓力由公式變形得：P1P1Pπ1式中P=2MN=2×106 N P=31.5MPa1

R =0.14220m=142.20mm1R=145mm1即 D=2R=290mm1 1活塞桿的直徑由給定的設計參數知回程力F=0.2MN=2×105N1依據公式F=π(R2-r1 1 1式中r設為活塞桿半徑1R2R2F11πPr1代入數據F=2×105N R=145mm P=31.5MPa1 1得 r=0.13785m=137.85mm1從適當增大回程力考慮，圓整取r=135mm1所以，夾緊缸活塞桿d=270mm1缸壁的厚度液壓缸常用的材料有ZG35，35#，45#，20MnM。本液壓缸采用45#鋼。有經驗公式得：

[σ]σ s

355154N/mm2154MPa2.3or

PR1R2

2

R22 )1052-R R2 1 1PR2 R2o 1 2 )105t R22

R2 R21 1PR2o 1 105z R22

R21式中P為介質壓力 R為所求應力點位置的半徑R1R2強度核算時，應力第四強度理論2o 12

[(σz

σt

t

στ

τ

1σ2]2z最大合成當量應力發生在缸內壁，3R2o 2 P105max

R2R22 1o 應該小于許用應力[σ]max3R2 2 P105R2R22 1現已知缸的內半徑R以及[σ]，由上式導出計算液壓缸外半徑R的公式1 2將數值

RR]]]- 3P105代入上式

R=145mm [σ]=154Mpa P=31.5MPa1R=180.44mm2考慮到整個缸體結構尺寸及其安裝，取R=205mm2故夾緊缸壁厚

δ=R-R=60mm2 1缸體法蘭的尺寸外半徑r4查《機械手冊》σ =(F／A)×104≤[σ ]y H n y其中 F——該缸能發出的最大能量HA——法蘭接觸橫梁面積n[σ ]——許用應力y由公式得到：計算得到：

F=2MNH{2／[π(r2-222)]}×104≤804r≥23.74cm4考慮到法蘭的安裝，及其穩定性，可靠性等因素取r=280mm4法蘭高度h一般有故

H=(1.5:2)δ, δh=90:120mm取h=105mm一般有有故

R=(0.15:0.25)δR=9:15mmR=15mm缸底部件的設計及計算由經驗公式知： t=（1.5-2）δ所以缸底厚度t取 t=120mm夾緊缸強度的校核總體受力分析橫梁支撐面上的支撐反力來平衡。液壓缸按受力情況可以分成三部分，即缸底，法蘭和中間厚壁圓筒。中端圓筒部分

=145mm3內3

=205mm外所產生當量應力帶入數據求得

r 2-r外 內

r 2P外332052

-1452

205231.5109.2MPa因為許用應力[σ]=140MPa,所以σ<[σ]所以經過校核，缸壁部分是安全的。法蘭部分經常用來核算法蘭部分強度的方法主要有米海耶夫方法、羅薩諾夫方力學粗略強調校核。采用簡化算法，有如下假設：假設橫梁的支撐反力為一元集中力，作用在法蘭觸面上，平均半徑為

的半徑上，r 1(rrR)3 3 2 4 2分析缸體圓筒的彎曲時，認為內力P作用在缸壁的平均半徑為r5的圓周上，r

1(

r)5 2 1 2不考慮內壁的壓力對缸壁和法蘭引起的徑向位移；46460.32)(rr)(r r)3rln外r1221內46460.32)(205145)(205145)32051450.042r 1r R250mm3 2 4 2r 1(rr)175mm5 2 1 2所以得到P(rr)M3 5 h (12) h r41 42

2r5

(h1

)3lnr1P--平均半徑為r5

的圓周上的單位長度上的軸向力h為板厚，1P=2MN/m.h

=60mm1代入上式得到M=1.7N/m根據板的圓柱面彎曲公式在法蘭與缸體圓筒連接處表面由彎矩產生的軸向應力為：M 1.7105' 0.6Z h2

0.6 00.62由軸向力引起的軸向拉應力為：P"Z

HH10(r2r2)2 1 2106103.14(0.20520.1452)3.03MPa總的軸向拉應力為 'Z

"Z

280 Z所以法蘭部分經校核是安全的。缸底部分 word文檔下載后可任意復制編輯 將缸底部分簡化為受均布載荷作用周邊剛性固定的中心孔有空的圓板力為圖3-3缸底部分簡圖Pr20.75t2其中P為缸內液體壓力，r為缸的內半徑1為t缸低厚度。υ為缸底因開口而引入的削弱系數，2a工作流量

2r2a 2r1qVSVD260103(410103)2m3/s4 410-3m/s管內流速V0管徑

=4.5m/S4qV047.91033.144qV047.91033.144.5word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯油口直徑取50mm油口型式選GB/T2878A型油口。0.75

Pr21t231514520.75 1050.661202522.6105Pa所以，經過校核，缸底部分是安全的。經過校核，液壓缸的強度符合要求。缸的附件及密封形式密封件阻力小，磨損小，壽命長，使用維修方便，易拆換，成本低，制造容易。于壓制變形，價格低廉等。在工作缸與柱塞之間，我國目前采用的是夾布人字形密封，由支撐環、HG4-337-66。設計中必須采用非標準時，允許采用相鄰較大一檔的密封圈，以45°導套ZQSn6-6-3H/d0.5-1.0液壓機。我國已擬定了工作缸導套標準JB2003-76500mm500mm，與柱塞的配合為D/dc。4 4根據標準JB2003.24A選擇導套。壓蓋壓蓋選JB2001.22.00A活塞桿成。活塞桿有實心的也有空心的?；钊麠U在導向銅套中作往復運動，偏心載荷時還會發生傾斜，因此要求其表面必須具有足夠的硬度及小的粗糙度，以免過早磨損，或因表面拉毛，拉成溝槽而導致損壞。活塞桿表面拉壞后，會直接影響密封壽命，引起高壓液體的漏損。Q2351.25以下，HRC40~45。改善了柱塞導套及密封的磨損情況；雙球面中間桿連接多用于大型液壓機，命長。使用時球面保持良好的潤滑。2MN單球面連第3章 鐓鍛液壓機輪廓尺寸設計立柱直徑的估算形引起的彎曲應力，立柱只承受簡單的軸向拉力，其拉應力為： Pp nF

104[]P——液壓機的公稱壓力（N；——每根立柱的截面積n——立柱的根數。[σ45σ50-80MPaF≥P／(n[σ=2×106÷(4×80×106)=62.5cm2F d24式中：d——為立柱直徑F面積。d=7.9cm此為立柱的最小直徑值，取d=100mm液壓機輪廓尺寸設計考慮的因素液壓缸的尺寸；工作臺尺寸：B=350mm,T=350mmc.上、下橫梁的高度；初選方法：（3～3.5）×立柱直徑（3.5～4）×立柱直徑（3～4）×上梁的高度：3.5×100mm=350mm下梁的高度：4×100mm=400mm活動橫梁高度：4×100mm=400mm橫梁的結構設計橫梁包括上橫梁、下橫梁（或稱工作臺）和活動橫梁（或稱滑塊。橫中小型液壓機橫梁多數為整體結構，而大型液壓機橫梁由于受制造和上梁結構設計上橫梁斷面分布應根據其受力情況來考慮，一般梁中部高度較兩端稍具體要求如下：0.06/1000mm；0.05/1000mm；鎖緊螺母接觸面與調節螺母接觸面（面）0.16/1000mm；0.12/1000mm；H7/f7；1～2mm。word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯wordword文檔下載后可任意復制編輯上橫梁的強度計算1）液壓缸的環形接觸面平均直徑D（cm）D=1/2(r4+r2+R)=1/2（280+205+15）=250mm=25cm各段剪力為如圖所示，最大剪力Q=F/2=1×106N最大彎矩在梁的中點，且Mmax

=F/2(b/2-D/Π)=1×106（100/2-25/3.14）=0.42×106N·mb 立柱的寬邊中心距（cm）word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯word文檔下載后可任意復制編輯F 液壓機工稱壓力(N)最大的撓度在梁的中點：f =[P/（48EJ）](b/2–D/π)[3b2 –4(b/2-D/π)2]+[KPb/0（4GA）][1-2D/(πb)]E----E----梁的彈性模量（N/cm2）J----梁的截面慣性矩（cm4）G----梁的剪切彈性模量（N/cm2）A----梁的截面積（cm2）K----截面形狀系數1可將此截面簡化成圖2所示的等效截面。計算中間截面最大彎矩M=F/2(b/2-D/Π)max=1×106（100/2-25/3.14）=0.42×106計算中間截面慣性矩

N·m將等效截面分成若干個小矩形面積，此處分為三塊（見圖2W-WJwJ =∑J+∑Saw 0i ii式中 J0i

----每塊矩形的面積對本身形心軸的慣性矩（cm4）J =bh3/120i iib 每塊矩形面積的寬度（cm）ih 每塊矩形面積的高度（cm）iS---- W-W（cm3）iS =Aai iiA 每塊矩形的面積（cm2）ia ---- W-W（cm）i再求出整個截面的形心軸到W-W軸的距離h1h =∑S/∑A1 i i整個截面對形心的慣性矩為J =J–h2∑Az w 1 i為了方便，可用表3-1來輔助計算。表3-1輔助計算數據分塊序號寬×高biAi=bi×hihiaiS=Aai iiJ=Sai iiJ=bh0i iicmcmcm2cmcm3cm4cm4157528532.59262.5301031.25593.75216.825421.5156322.594837.5219503.125357528525712.51781.25593.75∑130.8635991.55016297.539765023140.625J =∑J+∑Saw 0i iih===23140.625+397650420790.625cm4∑S/∑A1i i=16297.5÷991.5=16.44cmh=h–h2 1

=35-16.44=18.56cmJ= J–h2∑Az w 1 i=152814.35cm4最大壓應力為σ=Mh/Jy max1 z最大拉應力為

=42×106×16.44÷152814.35=4518.424N/cm2=45.2MPaσ =Mh/J1 max2 z=42×106×18.56÷152814.35=5101.092N/cm2=51.0MPa均小于鑄鋼梁的許用應力[σ]=80MPa。6）核算上橫梁中點撓度f，按下式0f =[P/（48EJ）](b/2 –D/π )[3b2 – 4(b/2- D/π )2] +[ KPb/0（4GA）][1-2D/(πb)]式中 E=2.1×107N/cm2G=E/[2(1+μ)]=8.08×106N/cm2J=1.5×105cm4A=991.5cm2 K=1.2將以上各數據帶入f0

計算公式得f =0.125mm0則 f/b=0.125mm÷1m=0.125mm/m＜0.15mm/m0比允許值小，剛度較好，強度也安全?；顒訖M梁結構設計1—3—50行程的二分之一。從結構上來看，活動橫梁行程終止無機械限程，即無限程裝置，依靠電活動橫梁僅受擠壓及較小彎曲，因此對活動橫梁計算可以略。下橫梁核校下橫梁的受力情況經常隨不同的工藝而變化，分為以下四種情況：集中載荷均布載荷（3）用馬架鍛造（4）偏心載荷由于本設計中，工藝為模鍛鐓粗，故簡化為均布載荷可知在I-I截面有：Mmax

=Fb/2-q/2（b/2-L/2）2式中:b=1000mm (寬邊中心距)L=360mm （模具長度）q=F/L=2×106÷(360×10-3)=5.6×106N代入數值Mmax

=2×106÷2×1÷2-5.6×106÷2×（1÷2-0.36÷2）2=0.5×106-0.28672×106=0.21×106NmFτmax

=F/2=1.0×106NI-I截面處尺寸示意圖如下由上圖可知，截面均勻對稱則I =∑（I +e2A）x ci ci i=2×[800×503÷12+1752×50×800]+40×3003÷12=4.3×1011mm4截面最大彎曲應力為MI maxI拉x

h 0.21106 0.4 2 4.3101110-12 284.6MPa 拉故強度校核為安全截面剪切力主要由立板承受其最大剪應力F1.5Fmax

1.511064.69MPamax

0.40.8 ]max故校核剪切力結果安全。下橫梁所產生的最大撓度fmax

11Pl3K Pl648 EI 6GA其中P=2.0×106N l=1.0mE=210×109 K=1.2G=6×1010 A=400×800mm2=0.32m2代入公式fmax

11 2.010613 2.01061.0 1.2 2.12105648 2101090.43 6610100.32則下橫梁相對撓度：f 2.12105max 0.0212mm/mb 1其許用相對撓度值為0.15mm/m所以撓度校核為安全。第4章 立柱的設計危險截面直徑的確定式計算 P 0.785D0

2nP—公稱壓力；D—立柱最小直徑；0n—立柱數量；—立柱許用拉伸應力，如果液壓機只受中心載荷，可取為(700 800)105Pa已知P=2.0×106N ,n=4 ，[σ]=700×105Pa2.01060.785D240

700105解之得取

D 94.38mm0D 95mm0螺紋的確定根據立柱的結構知，立柱退刀槽處最危險，所以取退刀槽處立柱直徑為95mm，由此可選出立柱螺紋梯形螺紋，公稱直徑100mm。立柱螺紋預緊的計算C ，Ce z

—螺紋和立柱在單位力作用下的變形Z—預緊系數取1.5L ，Le zE ，Ee n ，n

—螺紋和立柱的長度—螺紋和立柱的彈性模量—螺紋和立柱的數目e zF ，Fe 則有

螺紋和立柱的截面積L 2.5080.20C e 2.851010e nFE

0.12e e e 2101094( )22L 2.508C z 2.641010z nFEz z

z 2101094

0.12)22PZPC

1.51801042.851402KNy預緊轉角

g CCe z

2.852.64預緊時，螺母轉過弧長S{mm}，在立柱冷卻后引起立柱的彈性伸長為(mm) S t （D其中 D—螺母外徑t—螺距預緊應力L—橫梁立柱孔高度E—彈性模量200103MPa

EJ L 100~120MPaJ根據公式

SEt

41202001030.008

35mmPC(PC y e

C) 1402103(2.852.64)1010 z 2 2 S 0.035立柱和螺紋的強度校核由于設計是根據強度進行的，故強度無須校核立柱的變形計算有公式而

g PZP Py z

(3-9) P Cz y z

(3-10)PCg z

/z14021032.641010/1.52.468104m而0.0001Pg

故校核為安全。結論通過“2MN液壓鐓鍛機”的設計，可以得到以下結論：式液壓缸的控制，準確復位，操作方便。如毛刺等問題，保證了產品的質量。老師們能批評指正，以期進一步完善設計。致謝在此一并表示感謝。最后，還要感謝在外文打字排版方面給予我幫助的同學。參考文獻1、俞新陸主編 液壓機、機械工業出版社，19952、張志文主編 鍛造工藝學，西北工業大學出版社，19833、何德譽主編 曲柄壓力機，機械工業出版社，19924、韓曉娟主編 機械設計，機械工業出版社，20005、俞新陸主編 液壓機現代設計理論，機械工業出版社，20006曹美新主編 冷擠壓液壓機的強度計算剛度理論計算及實例分析上海交通 大學出版社，19847、楊永才主編 機械設計新標準應用手冊，北京科技出版社，19938、吳宗澤主編 機械設計實用手冊，化學工業出版社，19999、孟少龍主編 機械加工工藝手冊，機械工業出版社，199110、徐灝主編 新編機械設計師手冊，機械工業出版社，1995版社，199012、何存光主編 液壓元件，機械工業出版社，198213、肖景客主編 精密模鍛，機械工業出版社，198514、楊寶光主編 鍛壓機械液壓傳動，機械工業出版社，198015出版社公司，1988附錄Ⅰ燕山大學本科畢業設計（論文）開題報告體設計學院（系：里仁學院年級專業：082學生姓名：黃謝指導教師：郭寶峰323一、綜述本課題國內外研究動態，說明選題的依據和意義???????????????????????????????????二、研究的基本內容，擬解決的主要問題???????????????????????????????????三、研究步驟、方法及措施???????????????????????????????????四、研究工作進度???????????????????????????????????五、主要參考文獻???????????????????????????????????六、指導教師意見???????????????????????????????????指導教師簽字：年 月 日七、系級教學單位審核意見：審查結果：□通過 □完善后通過 □未通過負責人簽字：年 月 日一．綜述本課題國內外的研究動態，說明選題的依據和意義是塑性加工領域得到了日益廣泛的應用。缺點是承受偏心載荷能力較差，剛度較低。單臂式結構又稱“C”形床身，的青睞。2MN設備。二．所研究的基本內容，擬解決的主要問題所研究的基本內容1-2立柱、后梁和水平拉桿組成的鐓鍛機架、鐓鍛液壓缸和水平滑塊(凸模支承座)等主要部件，用來實現熱毛坯的局部鐓粗成形。夾緊機架和鐓鍛機架均為預應力組合機架結構。前梁為兩個機架的共用部分，既是夾緊部分的立柱，又是鐓鍛部分的橫梁，它把兩個相對獨立的部分結合起來，構成一個有機的整體。夾緊滑塊即上模座在前梁內上下往復運動。由于在鐓鍛和拔模時的承載要求，其導向結構采用了楔塊式結構。上模座在前梁內側八面導向，前后方向間隙可調。該導向結構承載能力強，壽命長，調整方便。鐓鍛滑塊即水平滑塊局部加熱的鍛件毛坯由前梁方孔水平送入模膛，夾緊滑塊向下運動，上下鍛模夾緊毛坯。鐓鍛滑塊向前推進，鐓鍛凸模使毛坯被加熱部分發生塑性變形。鍛造結束后，鐓鍛滑塊首先拔模返回，退至原位，然后夾緊滑塊回程，取出鐓件。至此，完成一次工作循環。（2）擬解決的主要問題液壓機本體結構設計應考慮以下四個基本原則：1、盡可能好地滿足曲軸彎曲和鐓鍛工藝要求，便于操作2、具有合理的強度與剛度，使用可靠，不易損壞3、結構設計合理，具有良好的制造、安裝工藝性。4、具有很好的經濟性，重量輕，制造維修方便三、研究步驟、方法及措施研究步驟液壓缸的設計1、液壓缸的設計及計算P，p，構。材料初選45?；钊揭簤焊捉Y構見圖2、缸體強度校核在確定了液壓缸的公稱壓力、液體工作壓力和各部分結構形式之后，就處的計算。其計算簡圖見圖3、液壓缸中其他部件的設計液壓機機身結構分析1、前梁結構形式前梁為兩個機架的共用部分，既是夾緊部分的立柱，又是鐓鍛部分的1采用鋼板焊接結構，有上蓋板、下蓋板、前面板、后面板、支承導向板等，主要承受彎矩和壓力，其強度和剛度對成形工件精度有著重要的影響。2、下橫梁的結構形式21梁、上橫梁由垂直拉桿固定為一整體垂直機架。液壓機本體結構中承載的關鍵部件,其強度和剛度對成形工件精度有重要的影響。3、立柱的結構形式度和必要的硬度。立柱與上橫梁、工作臺的聯接方式是表明立柱結構的主要特征。在選擇調整機器的精度。機身設計計算技術參數：鐓鍛力P1： 2MN夾緊力P2： 2MN介質壓力p： 31.5鐓鍛工作行程S1：350mm夾緊工作行程S2：200mm工作速度V： 60mm/s回程力P： 0.2MN回程速度v： 100mm/s坯料直徑D： 60mm2MN2MN機本體結構進行詳細計算，具體計算過程見說明書。根據以上條件便可對2MN液壓鐓鍛機本體結構進行設計。方法及措施為了順利完成畢業設計任務,課題研究需分段進行：刊數據庫及網上資料。其次，液壓機設計，包括總體方案設計及論證，并繪制方案簡圖。再次，液壓機各零部件設計計算，繪制各零部件圖與二維裝配圖。最后，鐓鍛機構設計計算四．研究的工作進度周次周次工作進度第一周搜集、學習資料第二至四周方案論證與方案設計、翻譯資料第五至七周總體設計方案參數計算：力學、工藝、結構第八至十周設備圖部分零件圖第十一至十三周繪制主要零部件圖第十四至十五周編寫設計說明書第十六周畢業設計工作審查，完成全部設計內容，答辯。五．主要參考文獻俞新陸.液壓機.北京:機械工業出版社,1992:2-3俞新陸.液壓機現代設計理論.北京:機械工業出版社,1987:31-38王衛衛.材料成形設備.北京:機械工業出版社,2004,10:86-116機械設計手冊。機械設計手冊編委會。機械工業出版社，2007材料力學。白象忠主編?？茖W出版社。2008，1韓曉娟主編。機械設計課程設計指導手冊，中國標準出版社，2008，2六、指導教師意見指導教師簽字：年 月 日七、系級教學單位審核意見：審查結果：□通過 □完善后通過 □未通過負責人簽字：年 月 日附錄Ⅱ燕山大學本科畢業設計（論文）文獻綜述2MN液壓鐓鍛機本體結構設計學院（系年級專業：082學生姓名：黃謝指導教師：郭寶峰完成日期：2012323一、課題國內外現狀在油路結構設計方面，國內外都趨向于集成化、封閉式設計。插裝面的原因，國內采用封閉式循環油路設計的系統還不多見。在安全性方面，國外某些采用微處理器控制的高性能液壓機利用軟等功能。2004101320062004320052國產液壓機在國內的市場占有率超過90%，出口產品的產值占總產值的比例很少，不到5%，只有少數企業的產品具備出口條件，大多出口到第三美的產品較少。(4(5)在質量水平上，隨著用戶對產品質量要求的不斷提高，國內外各液1234總體上講，國產液壓機在質量上和國外一些較知名公司的產品還有一液壓機的質量會接近和趕上國際水平。二、研究主要成果中國液壓機行業經過半個世紀的發展，在技術及生產上已經基本成熟，其國內市場占有率是其他機床所不能比擬的但和國際發達國家的專業液壓機制造公司如米勒萬家頓、舒勒、川崎油工相比，尚有較大的差距。隨著方工業革命，機器鍛造代替了手工鍛造。各種形式的鍛造設備不斷出現。1859~1861年在維也納鐵路工場就有了第一批用于金屬加工的 7000KN，10000KN1934194470000KN150000KN、300000KN1955315000KN450000KN1955196030000KN700000KN大型模鍛水壓機。解放前，我國沒有液壓機制造工業，只有一些修配用的小型液壓機。解3010000KN31500KN750MN，用于金屬的模鍛成型。隨著金屬壓制和拉伸制80年CMCPC三、發展趨勢據相關專業人士分析，未來十年，中國鍛造工業和技術的主要發展方向將主要集中在以下五個方面。（1）為提升企業的形象和提高生產效率，現在國內企業也開始使用和采購自動生產線和自動上下料的液壓機。一些企業也開始在原人工上下料的液壓機生產線上配上機器人而改造成半自動的生產線。1234行業具有廣泛的應用。在美國的沖壓線中，有70%為多工位壓力機，日本的沖壓線中的多工位壓力機也占到總線數的32%而在國內的沖壓線中幾乎沒有多工位壓力機?？焖俑咚僖簤簷C在批量生產中能成倍地提高效率!如果液壓機的率能提高一倍"則一條生產線可代替兩條生產線，在用戶投資增加不大的情況下一條線即可代替兩條線。 一般的普通液壓機的快降及回程速度只有100～200mm/s而現在的快速液壓機則已經高達450mm/s。國外的一些高小型液壓機每分鐘的行程次數達到數百次以上。由于快速液壓機的誕生，2000年后新建的汽車沖壓線采用液壓機的比例已達65%以上"而在上世90動上下料裝置的基礎上，實現高效率工作。依托電液比例技術、傳感器、電子、計算機、網絡等提升液壓機的80速度、精確的壓力及位置控制等功能開始應用于一些高檔液壓機中。在電在環保、節能方面，今后在液壓機的設計及制造中應引起各制造企1如一臺依靠溢流閥溢流保壓的液壓機消耗的能源可能是閉泵保壓的液壓機223四、存在問題近年來，隨著國際交往的日益增多和外資在中國鍛造行業的投入日漸增加強企業的技術研發能力，提升新產品的開發能力。機床行業的高端競爭在很大程度上取決于產品的技術含量，中國的液壓機行業要想占立專門的液壓機研究機構及人員，以提高液壓機的綜合技術水平。加強企業間的聯合，把主機生產企業、自動送料企業、研究院所聯互關聯的技術。提高產品質量，提供高可靠性的產。在液壓系統的可靠性、安裝質水線的生產。五、主要參考文獻壓裝備及控制技術，2004，(4).20042005-04.制技術,2005,(3).技術，2005，(6).劉慶印.我國鍛壓設備產業競爭力分析.鍛壓技術，2005，(5).吳柏林.20052006工藝，2006，(1).俞新陸.液壓機.北京:機械工業出版社,1992:2-3俞新陸.液壓機現代設計理論.北京:機械工業出版社,1987:31-38王衛衛.材料成形設備.北京:機械工業出版社,2004,10:86-116機械設計手冊。機械設計手冊編委會。機械工業出版社，2007材料力學。白象忠主編?？茖W出版社。2008，1指導教師審閱簽字：年 月 日說明：文獻綜述版面設置為：B52.5cm2cm，2.4cm2cm。203.本科畢業設計（論文）1000附錄Ⅲ提高拉深工藝的液壓壓力來提高拉深程度摘要1mm3.536mm1998有。關鍵詞：拉深工藝液壓增強沖擊力緒論2.2通過控制拉深各個階段的壓料力能夠使拉深體法蘭處的摩擦阻力保持在較小的狀態，從而將拉深系數提高到某種較高的狀態值。567艾爾-塞巴耶對液壓拉深成形機械系統的力學進行分析，并結合了冷加工硬8（1）自動生成的壓邊力（2）單僅需要單動壓力機。更好的理解力學過程進行了理論和有限元分析。工藝原理工藝基礎圖如圖1所示。圖1增強拉深液體壓力示意圖5%，壓料塊就會接觸臺階將多余的壓料力轉移到臺階上而不是邊上，用這種方法就可以避免多余的壓料力。圖2液壓壓力增強拉深模具2以得到，假設壓料力，PH（1）dtσ2r0，r1μ為摩擦系數，p生的壓力，σ1rDP坯料，壓料塊和模具的受力圖如圖3所示。圖3坯料，壓料塊，模具的受力關系圖p上的力，該力不接觸坯料。因此，壓料塊所受向下的力為：該力由壓邊力來平衡：因此：那就是：在公式r4r3pHP0.95mm1mm0.95mm，此后多余的力將會轉移到模具上而并非拉深體的法蘭處。該臺階的作用在上訴分析中被忽視的部分。實驗在200噸壓力機上的模具實驗已經進行，如圖5所示。圖4在壓力機上的模具組件圖片80-126mm350°C212mm936mm。本文中的所有理論126mm126mm-132mm0.95mm液體的壓力是在凸模不斷沖擊模具時產生的。當壓力達到最大值時，5量出來的壓力。圖5不同拉深系數下的液體壓力（實驗結果）4.結果與討論圖6表示了用公式（1）計算出的不同拉深系數下的壓力曲線。5612力不作用于坯料而是作用于模具表面，所以計算出來的壓料力要大于估計7（1）最大液體壓力。圖6不同拉深系數下的液體壓力（計算結果）圖7坯料不同直徑處的最大液體壓力50mm100mm36mm為用有限元對現有的過程的仿真。75Mpa圖示繪制了用公式（1）81）中并沒有考慮。9100mm時，在拉深體的邊緣也有稍微的細化現象。0.05mm進一步變形。圖8拉深系數為2.8的拉深體分析和用有限元仿真的壓力曲線圖9由有限元仿真計算的拉深系數為2.8的應變分布曲線10（3.5）應變，應變的變化與簡單的拉深相似。圖10拉深系數為3.5的拉深體沿中心線的應變分布圖11不同拉深系數的拉深體厚度方向的應變分布113.03.33.5133.5結論3.5mm圖12拉深系數為3.5的拉深體圖片 word文檔下載后可任意復制編輯 word文檔下載后可任意復制編輯 其它拉深體四周厚度的變化都很小。參考文獻S.Thiruvarudchelvan,W.G.Lewis,Deepdrawingwithblankholderapproximatelyproportionaltothepunchforce,Trans.ASMEJ.Eng.Ind.(1990)278–285.S.Yossifon,J.Tirosh,Onthepermissible?uid-pressurepathinhydroformingdeepdrawingprocesses—Analysisoffailuresandexperiments,Trans.ASMEJ.Eng.Ind.110(1988)146–152.B.Larsen,Hydromechanicalformingofsheetmetal,SheetMet.Ind.(1977)162–166.H.Amino,K.Nakamura,T.Nakagawa,Counter-pressuredeepdrawinganditsapplicationintheformingofautomobileparts,J.Mater.Process.Technol.23(1990)243–265.S.Thiruvarudchelvan,Hydraulicpressure-assistedcupdrawingprocessesreview,ASMEYearbook,SingaporeChapter,1992,pp.17–24.6]K.Nakamura,T.Nakagawa,Fracturemechanismandfracturecontrolindeepdrawingwithhydrauliccounterpressure.Studiesonhydrauliccounterpressureforming,J.Jpn.Soc.Technol.Plast.25/26:(284)831–838;(298)1110–1116;(290)284–290;(299)1188–1194.M.J. Hillier,Themechanicsofsomenewprocessesofcupdrawing,Appl.Mech.ASME36(1969)304–309.M.G.El-Sebaie,Plasticinstabilityconditionswhendeep-drawingintoahighpressuremedium,Int.J.Mech.Sci.15(1973)485–501.D.Y.Yang,J.B.Kim,D.W.Lee,Investigationintomanufacturingoflongcupsbyhydromechanicaldeepdrawingandironingwithcontrolledradialpressure,Ann.CIRP44(1995)255–258.[10]K.Lange,HandbookofMetalForming,McGraw–Hill,NewYork,1985,pp.20.1–20.69.[11]S.Yossifon,K.Sweeney,T.Altan,Onthe acceptableforcerangeinthedeepdrawingprocess,J.Mater.Process.Technol.33(1992)175–194.[12]S.Thiruvarudchelvan,Anovelhydraulic-pressureaugmenteddeepdrawingprocess,Technol.54(1995)355HydraulicpressureenhancementoftheprocesstoyielddeepercupsS.Thiruvarudchelvan*,H.B.Wang,G.SeetSchoolofMechanicalandProductionEngineering,NanyangUniversity,NanyangAvenue,Singapore639798,SingaporeReceived12July1997AbstractInanovelprocessrecentlydevelopedbythepresentauthors,highhydraulicpressureproportionaltothepunchforce generatedinthetoolingaugments drawing action of the punch, provides blank holding, and lubricates theblank–tool interfaces, yielding deeper cups. This hydraulic-pressure-assisteddeep-drawingtechnique,whichenableslargedrawratios,isintroducedinpaper. Hydraulic pressure proportional to the punch force provides theblank-holdingforce,whichincreasesfromzeroatthebeginningtoamaximumandthendropstozeroattheendofdrawing —somewhatsimilartothecriticalminimumrequiredtosuppresswrinkling.Thishelpstominimizethefrictionalresistanceatthe?angeattheinitialcriticalstageofdrawing.Thehydraulicpressureisalsoappliedontheperipheryofthe?angeofthecup,sothatthedrawingisperformedinapush–pullmanner,enablinghigherdrawratiosthose achieved in the conventionaldeep-drawingprocess.Theprocessinherentadvantagessuchastheautomaticcoordinationofthepunchforce,thehydraulicpressureandtheblank-holdingforce,andlowfrictionbetweenblankandthetooling,asahigh-pressureliquidlubricatestheseinterfaces.Thisprocessneedsonlyasingle-actionpressunaidedbyanycushion,therebyreducingthecapitalinvestmentneeded.Theprincipleoftheprocessisexplainedinthispaper.Resultsofexperimentsconductedusingannealedaluminumblanksofthickness1mmtodrawcupsof36mmdiameteratdrawratiosofupto3.5arereportedhere.A?nite-elementanalysisoftheprocesshasalsobeencarriedout.Measuredhydraulicpressuresarecomparedwiththosecalculatedusingasimpleanalyticalmethodandthosefromthe?nite-elementanalysis.Strainandthicknessmeasurementstakenwithcupsdrawnbythisprocessarealsopresented.?1998ElsevierScienceS.A.Allrightsreserved.IntroductionThedeep-drawingprocess,whichisusedwidelyinindustry,producescupsatdrawratiosoflessthanabout2.2.Varioustechniquesareadoptedtoachievehigherdrawratios.Inconventionaldeepdrawing,theprocessparametersareselectedcarefullytoenablethedrawingof goodqualitycupsatthemaximumpossibledrawratios.Improvementsinthetooling,properlubricationofthedieandoptimumdesignofthepunchanddieradii,mayincreasethelimitingdrawratioslightly.Bycontrollingtheblank-holdingforceateachstageofdrawing[1],frictionalresistanceattheofthecupbeingdrawncanbekeptlow,therebyincreasingthedrawratiotoasomewhathighervalue.Inordertoovercomethelimitationsoftheprocess,andtoobtaingoodqualitycups,newvariationshavebeenintroducedovertheyears,notableinthiscategory being hydroforming [2], hydro-mechanical forming [3] counter-pressuredeepdrawing[4].Eachoftheseprocesseshasdistinguishingfeaturesandlimitations[5].Variousinvestigationshavebeenconductedtoimprovetheprocesses[6].Theyarealreadyemployedinindustryinspecializedapplications.Hillierusedasimpleapproachtostudythemechanicsoftheseprocesses [7]. El-Sebaieanalyzedthe mechanics of hydro-mechanical drawing,incorporatingtheeffectsofworkhardeningandanisotropicmaterialproperties[8].Yangetal.[9]carriedouta ?nite-elementanalysistodeterminethe effects of ?uid pressure on the deformation in hydromechanical drawing.Intheaboveprocesses,therearesomecommonphenomenathatareresponsiblefortheincreasedlimitingdrawratiosachieved.hydraulic-pressure-augmenteddeep-drawingprocessinvestigatedinthiswhilsthavingsomecommonfeatureswiththeaboveprocesses,hasalsodistinctlynewfeatures,thesefeaturesincludingthefollowing:(i)automaticgenerationoftheblank-holdingforce;(ii)simplicityofthetoolingandoperation,needingonlyasingleactionpress.Also,thepresentprocessdoesnotrequirearubberdiaphragmorasealontheorresultinlargeamountsofleakageofinthetooling,therebymakingtheprocessmoreattractivethantheaboveprocesses.Theobjectiveofpresentresearchistoreanddevelopthepresentprocess,anddeterminethecorrelationbetweentheformingparametersoftheprocess.Theoretical-andnite-elementanalyseshavealsobeenperformedtogainmoreunderstandingofthemechanicsoftheprocess.TheprincipleoftheprocessAnillustrationofthebasicsoftheprocessisshowninFig.1.Whenthepressramdescendstostartthedrawingprocess,the inthedeviceispressurized.Thetop-enddiameterofthepunchsubjectedtothepressureissmallerthanthediameterofthepunchdrawingthecup,andthepressuregeneratedishigh.Thepunchandtheblankholderaresubjectedtothesamehydrauli