1、9029型絞吸式挖泥船泥泵使用數(shù)量經(jīng)濟(jì)論文導(dǎo)讀：本論文是一篇關(guān)于9029型絞吸式挖泥船泥泵使用數(shù)量經(jīng)濟(jì)的優(yōu)秀論文范文,對正在寫有關(guān)于水頭論文的寫作者有一定的參考和指導(dǎo)作用。摘要： 9029型絞吸式挖泥船整船由荷蘭IHC公司建造，泥泵配置荷蘭IHC生產(chǎn)的高效高壓性泥泵，船上總共有三個泥泵，一個水下泵，兩個甲板泵。本文以巴基斯坦卡拉奇深水港疏浚工程為背景，分析在不同工況條件下，使用泥泵個數(shù)更為經(jīng)濟(jì)，旨在為今后的實(shí)際工作起到一定的參考作用。關(guān)鍵詞：絞吸船；泥泵選用；排距；水頭損失1 9029型絞吸式挖泥船根本參數(shù)9029型絞吸式挖泥船為世界著名造船企業(yè)荷蘭IHC公司建造的新一代絞吸式挖泥船。全船總裝

2、機(jī)13000Kw，排泥管內(nèi)徑900mm，最大設(shè)計挖深29m，配置IHC生產(chǎn)的高效高壓性泥泵三個，一個水下泵，兩個甲板泵，相關(guān)主要參數(shù)見下表：吃水3.65m甲板泵功率3620*2Kw2工程背景資料巴基斯坦卡拉奇深水港疏浚工程，疏浚方量約2400萬方，土質(zhì)以表層砂、砂巖、泥巖為主。砂巖和泥巖的土質(zhì)強(qiáng)度大局部在04Mpa，標(biāo)貫擊數(shù)在100bls/21010mm，密度2.5t/m3。9029型絞吸式挖泥船主要開挖土質(zhì)以砂巖泥巖為主的軟巖，挖掘難度大。由于挖掘能力的限制，排出泥漿濃度很低，約36%，平均泥漿密度約1.09t/m3，最大挖泥深度約18m，疏浚排距2.5km4.0km，揚(yáng)程在10m左右。3工

3、程水頭損失分析根據(jù)水力學(xué)公式，水頭損失可分為沿程水頭損失 及局部水頭損失 。整個水利傳輸過程的水頭總損失可按下式進(jìn)行計算：根據(jù)相關(guān)模擬實(shí)驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)，在排泥管徑不發(fā)生轉(zhuǎn)變的前提下，僅因?yàn)楣芫€9029型絞吸式挖泥船泥泵使用數(shù)量經(jīng)濟(jì)相關(guān)論文由 : zbjy 收集整理提供,如需論文可聯(lián)系我們.曲折、彎轉(zhuǎn)而造成的局部水頭損失占總水頭損失的20%左右【1】。根據(jù)水力學(xué)雷諾實(shí)驗(yàn)，流體運(yùn)動過程中的沿程水頭損失可按液體層流及紊流兩種情況分別以下式進(jìn)行計算：層流： 的一次方成正比；紊流： 的1.752次方成正比因此，故需要對挖泥船工作時管內(nèi)液體的流動情況進(jìn)行分析。根據(jù)雷諾公式，任何液體在流動過程中的層流情況可通過其雷

4、諾數(shù)來判斷。絕大數(shù)情況下，液體的雷諾數(shù)小于下臨界雷諾數(shù) 式中 時，液體的流動情況可視為層流；反之，那么可視為紊流。結(jié)合實(shí)際施工背景，流體流速為4.8m，絞吸船平安工作時排泥管道內(nèi)流體的雷諾數(shù)為： 。根據(jù)相關(guān)資料【2】，含4%左右濃度的泥漿液體在20的條件下粘滯系數(shù) 。管道內(nèi)流體的雷諾數(shù)為： ；因此應(yīng)按紊流的相應(yīng)公式計算沿程水頭損失。根據(jù)水力學(xué)勃拉休斯定理，紊流狀態(tài)下的沿程水頭損失可轉(zhuǎn)換成公式： 。在該工況條件下，產(chǎn)生的沿程水頭損失為： 。為管內(nèi)平均泥漿密度，l為鋼管管線排拒有資料可得【3】，在實(shí)際施工過程中，通常采用的自浮式膠管因摩擦產(chǎn)生的水頭損失遠(yuǎn)大于鋼管，具體鋼直管長折算比可按1.2計算。

5、綜合考慮實(shí)際配置650m自浮管，自浮管產(chǎn)生的水頭損失為4.3m。4泵在不同組合形式下排距確認(rèn)9029型絞吸式挖泥船泵的組合使用模式：單水下泵、水下泵+單甲板泵串聯(lián)、水下泵+雙甲板泵串聯(lián)。適宜不同排拒、不同濃度的疏浚材料的作業(yè)情況。根據(jù)船舶建造方提供的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，水下泵及甲板泵所能提供的水頭曲線如下【4】：水下泵：甲板泵：注：兩表橫坐標(biāo)均為管內(nèi)流量m3本工程實(shí)際生產(chǎn)中，泥漿平均流速約4.8m，管內(nèi)流量約為 m3。根據(jù)上表內(nèi)插并按公式 計算可得，在該流量條件下，水下泵能夠提供水頭約為25m，單甲板泵能夠提供的水頭約為63m。根據(jù)水力學(xué)能量守恒公式，絞吸船工作時輸送疏浚材料的能量方程可按下式表示：。其

6、中z為揚(yáng)程，即水面與管口高差，約10m；p為排管出口壓力，視為0；為動能校正系數(shù)，由于絞吸船生產(chǎn)過程中管道內(nèi)流速分布不均勻，取2.2；ht為絞吸船吸入揚(yáng)程損失，真空表平均讀數(shù)0.3bar，吸程損失0.3bar*10=3m。將相關(guān)數(shù)據(jù)代入原方程：根據(jù)以上內(nèi)容可得：單水下泵的條件下：單水下泵工作時，能提供25m的水頭，最大排距為 ；即排距在水下泵+單甲板泵條件下：；即總排距在水下泵+雙甲板泵條件下：；即排距 。5不同泵數(shù)經(jīng)濟(jì)性分析單位時間內(nèi)，人工費(fèi)、設(shè)備折舊費(fèi)、管線消消耗、絞刀齒消消耗等費(fèi)用根本上可視為相同。在軟巖特殊工況下，輸泥濃度主要取決于絞刀的挖掘能力，由于9029型絞吸式挖泥船絞刀挖掘能力

7、受到限制，濃度根本在36%，泥泵三種組合模式的挖泥效率根本一致。因此，單位時間內(nèi)油耗的上下是衡量經(jīng)濟(jì)性的主要參數(shù)。單水下泵僅采用主發(fā)電機(jī)，節(jié)省兩臺甲板泵主機(jī)耗油，經(jīng)核算每小時可節(jié)約柴油消耗約930kg/h。水下泵+單甲板泵串聯(lián)時，采用主發(fā)電機(jī)與一臺甲板泵主機(jī)C280-12同時工作，節(jié)省一臺甲板泵主機(jī)耗油，經(jīng)核算每小時可節(jié)約柴油消耗約465kg/h。6總結(jié)卡拉奇深水港疏浚工程，施工排距2.54km，泥漿濃度36%，揚(yáng)程10m左右，經(jīng)計算可使用水下泵+單甲板泵串聯(lián)方式施工，節(jié)約一臺主機(jī)的柴油消耗，節(jié)省資金。綜上所述，通過卡拉奇深水港疏浚工程施工的研究分析，旨在為今后的實(shí)際工作遇到不同工況條件時，需根據(jù)工況條件進(jìn)行計算調(diào)整，以確定使用泥泵個數(shù)更為經(jīng)濟(jì)有效。參考文獻(xiàn)【1】.費(fèi)祥俊，?漿體的物理特性與管道輸送流速?，管道技術(shù)與設(shè)備，200012；【2】.李家星、趙振興，?水力學(xué)?，河海大學(xué)出版社，20011；【3】.王道中，?疏浚施工技術(shù)?，交通部航務(wù)、航道非自航工程船舶高級船員適認(rèn)證培訓(xùn)資料，20043；【4】. J.C. van Dijk，?Tussentijds rapport meting Dordrecht?，Pompmetingen Sinohydro I