1、（此文檔為Word格式，下載后可以任意編輯修改！）（方案備案編號：）施工組織設計工程名稱：編制單位：編制人：審核人：批準人：編制日期： 年 月 日方案名稱:項目部報審意見:工程部審核情況:工程部領導審批意見:施工組織設計（方案）報審表項目經理:審批人:審核人:月 日JL A002施工組織設計（方案）報（復）審表編號:工程名稱:致（監理單位）：現報上 施工組織設計（方案）（全套、部分），已經我單位上級技術負責人審查批準，請予審查和批準。附：施工組織設計（方案）承包單位項目部（公章）：項目負責人：項目技術負責人：年 月 日專業監理工程師審查意見：1、同意 2、不同意 3、按以下主要內容修改補充專業

2、監理工程師：年 月 日總監理工程師審查意見：1、同意 2、不同意 3、按以下主要內容修改補充后并于 M 日前報來。項目監理機構：（公章）總監理工程師：年 月 日 注：本表由施工單位填寫，一式三份，連同施工組織設計一并送項目監理機構審查。建設、監理、施工單位各留一份。第一章 斜井優化設計 錯誤！未定義書簽。第二章 施工平面、立體布置10第三章 有軌斜井提升能力計算分析23第四章 斜井施工主要設備配備31第五章 施工排水34第六章 斜井正洞有軌和無軌運輸的比較43第七章 豎直投料孔方案47第八章 斜井提升安全措施53一、1#斜井1、斜井位置象山隧道原設計1#斜井井身長945.31 米，綜合坡度9.

3、13%，井底與正洞右線單聯斜交，交點里程為 YDK22+555井口位于滑坡體處，暗洞口進入山體坡腳40 多米， 仰坡開挖高度達60 多米， 暗洞口底板標高高出既有便道約4 米。由于山體地形較陡，造成開挖邊坡較高、土石方量較大、邊仰坡防護量大，且不利于邊仰坡穩定，無法實現早進洞施工。將暗洞口位置向設計左側移動41 米（避開滑坡體），標高下降2.6 米（比既有便道高1.4 米） 。在保持原設計坡度總體不變的情況下，井底聯接處位置相應發生改變，交點里程為 YDK22+452.5此方案可避免洞口段446.2 米，在降低工程造價的同時，可提前進入正洞施工。附： 象山隧道1#斜井井身位置調整平面圖象山隧道

4、1#斜井井身位置調整縱斷面圖（此方案已進入施工圖）2、斷面尺寸象山隧道1#井身斷面原設計為單車道加錯車道，錯車道每200 米設一個，共 3 個。1#斜井作為對應正洞開挖與襯砌的運輸和四個作業面的施工通風通道，承擔對應正洞的出碴、混凝土及其他材料的運輸任務，施工機械設備和通風設備也要從斜井進入正洞作業。為了滿足工期要求，充分發揮無軌運輸“速度快、效率高”的優勢，1#斜井承擔正洞4 個作業面的出碴和襯砌混凝土運輸任務，由于正洞采用無軌運輸，斷面要滿足3根180cm通風管的布置，在隧道開挖期間才能滿足施工通風要求。計劃在正洞右線1、 2#斜井間貫通后，利用1#斜井承擔2#斜井對應正洞剩余的部分施工運

5、輸和通風任務，為保證工期，最多要開辟5 個作業面進行開挖和襯砌，施工運輸更加繁忙。鑒于以上原因，建議將1#斜井井身斷面改為雙車道，拱部考慮懸掛通風管的位置，在一側留出人行道位置。具體尺寸見附圖。附：象山隧道1#斜井井身斷面尺寸調整圖（此方案由于和鐵道部鑒定中心對初步設計的意見有沖突，未被采納，目前設計斷面仍為單車道加錯車道斷面）二、2#斜井1、斜井位置象山隧道原設計2#斜井井身長791.79 米，傾角14.75 °，與正洞右5線雙聯斜交，交點里程為 YDK25+320與正洞小里程方向夾角為18° 24'44。斜井圍巖以田級為主，地下水較發育。由于地下水較發育，斜井建

6、井開挖難度較大，斜井盡可能縮短長度后，可減少開挖困難；為滿足正洞提升運輸任務，所配3 米絞車提升機功率較大，按原設計傾角14.75 °開挖斜井時，不能完全發揮提升機的功效。洞口位置偏移，井身位置整體向小里程方向旋轉，井身傾角由14.75 °變為 22°，井身長度縮短 283.62 米，井底聯接處為單聯斜交，井身與右線小里程方向夾角為39 26' 11，交點里程為YDK25+006變更后3米絞車完全能滿足傾角22°斜井提升能力的要求；此外井身長度縮短283米，在降低工程造價的同時，可提前近3 個月進入正洞施工，對縮短工期意義重大。附：象山隧道2#斜

7、井井身位置調整平面圖象山隧道2#斜井井身位置調整縱斷面圖（此方案已得到業主、設計、監理三方認可，待正式施工圖到位后再進行相應的變更）2、斷面尺寸原設計斜井采用有軌運輸三車道設計，凈空寬度為6.3 米， 高度為 4.34米，有軌車道的寬度為1.4 米，軌距0.9 米，礦車斗容為4立方米。本工程的施工工期異常緊張，為滿足右線28 個月達到鋪架條件的合同工期要求，現場施工時，要加快斜井井身施工的速度，以便盡快進行正洞的開挖；在斜井開挖至井底后，要同時開辟4 個正洞施工作業面，斜井井身要承擔正洞施工的運輸和通風任務。、提高井身施工進度按原設計斷面尺寸，井身開挖采用耙斗裝巖機進行裝碴作業，裝碴速度慢，施

8、工效率較低，如對現有斷面尺寸適當加大，以滿足 PC60小型挖掘機裝碴，將明顯提高裝碴效率，可提前3 個多月完成井身開挖任務，開6辟正洞施工作業面。、提高正洞施工進度正洞開挖時，通過斜井將洞碴的運出洞外。如采用斗容為4 立方米的礦車，一般實際每天的出碴量約為600 立方米，只能保證正洞日開挖進尺6米多，無法保證施工總工期的按時完成。如采用10m3T車進行出硝運輸，每天的出碴量可達1600立方米，能保證正洞日開挖進尺16米多。 一般 10m3礦車的設計寬度達1.65 米。、改善施工通風斜井開挖至井底后，計劃開辟4 個正洞作業面，洞內存在瓦斯等有害氣體， 為加強通風，井身斷面要滿足4 趟 （每個正洞

9、作業面一趟）直徑 1.7米的通風管的布置位置。附：2#斜井井身斷面尺寸調整圖。（我方建議凈空斷面尺寸為寬 6.9m,高6.21m,施工圖設計凈空斷面尺 寸為寬6.7m,高5.96m） 三、3#斜井象山隧道原設計3#4井與線路交點里程為 DK28+400與線路大里程 方向夾角為68° ,井口里程為X3DK0+820傾角21.77 ° ,斜長879.92米， 采用有軌運輸三車道斷面。在進行施工準備期間，據當地老鄉反映洞口所在坡體存在滑移現象，之后鐵四院對該位置進行補充鉆探，鉆探資料表明洞口坡體為滑坡體。為確保施工安全，需對3#斜井位置進行改移。經過我方和鐵四院的共同努力，目前新

10、3#斜井位置已基本確定，其位于線路前進方向右側，與右線線路交點里程為YDK28+230與線路大里程方向夾角約17° ,采用斜交單聯方式， 有軌運輸三車道斷面，斜井傾角23.10 ° ,斜長 900.37m,井口里程X3DK0+831 四、4#斜井1、斜井位置象山隧道原設計4#斜井位于線路前進方向的左側，與線路交點里程為DK29+700與線路小里程方向夾角為 43° ,井口里程為X4DK0+828傾角 22.86 °，斜長893.18 米，采用有軌運輸三車道斷面。根據對4#斜井位置實際地形的勘察，原設計洞口位置前有大量的民房，且井口場地十分狹窄，不能滿足提

11、升設施的布置，在現有位置進行斜井的施工，將有大量的民房需要拆遷，并對周圍居民帶來很大的施工干撓。擬將井口位置往大里程方向平移49ml斜井與正洞的交點里程為DK2升771.848, 斜井與正洞的夾角及長度不變，仍為與小里程方向的夾角為43°，斜長為890.5m。附：象山隧道4#斜井井身位置調整平面圖象山隧道4#斜井井身位置調整縱斷面圖（此方案已直接進入施工圖）2、斷面尺寸原設計同2#斜井, 采用有軌運輸三車道設計，凈空寬度為6.3 米，高度為 4.34 米，有軌車道的寬度為1.4 米，軌距0.9 米，礦車斗容為4立方米。施工圖設計凈空斷面尺寸調整為寬 6.7m,高5.96m（和2#斜井

12、相同）。五、5#斜井1、斜井位置象山隧道5#井位于線路前進方向右側，與右線線路中線交點里程YDK35+200與線路大里程方向夾角50° ,斜井綜合坡度7.97%,斜長200.8m,井口里程 X5DK0+200限于地形地貌之情況，4#井、5#井之間的正洞開挖是象山隧道工期關鍵線路，4#井、5#井之間正洞長度為5500m出口與5#井之間正洞長度只有 388m， 從實施性組織設計角度考慮，進度任務分配極不均衡。通過現場踏勘，自村間便道經過原 5#井上彳f約300m處，地面高程約在320左右，具備斜井井口布置場地。建議將5#斜井位置進行改移，改移后5#井井位位于線路前進方向右側，與右線線路中

13、線交于YDK34+800與線路大里程方向夾角42 38' 35”; 投影長度320ml斜長321.41m。此方案將4#、5#之間正洞距離較原設計減 少 400 米， 將 5#與出口之間距離較原設計增加400 米， 有利于正洞施工任務的均衡劃分。（此方案已得到業主、設計、監理三方認可，待正式施工圖到位后再進行相應的變更）附：象山隧道5#斜井井身位置調整平面圖象山隧道5#斜井井身位置調整縱斷面圖2、斷面尺寸象山隧道5#井身斷面原設計為單車道加錯車道，共設錯車道一處。5#斜井作為對應正洞開挖與襯砌的運輸和四個作業面的施工通風通道，承擔對應正洞的出碴、混凝土及其他材料的運輸任務，施工機械設備和

14、通風設備也要從斜井進入正洞作業。為了滿足工期要求，充分發揮無軌運輸“速度快、效率高”的優勢，5#斜井承擔正洞4個作業面的出碴和襯砌混凝土運輸任務，且正洞向小里程的 2 個作業面為控制總工期的主控作業面；由于正洞采用無軌運輸，斷面要滿足2趟180cm直徑通風管的布置，在隧道開挖期間才能滿足施工通風要求。鑒于以上原因，建議將5#斜井井身斷面改為雙車道，拱部考慮懸掛通風管的位置，在一側留出人行道位置。具體尺寸見附圖。附：象山隧道5#斜井井身斷面尺寸調整圖第一章施工平面、立體布置1011一、2#斜井1、2#斜井洞口場地布置皆重就I重普重會i1wE*!r賽善 WMFaMiLlr一=3=3i=-i=53=

15、w*M塞空mB-BmlBBIH"1*li三至一至一三一«掛 H 桂»««sf1，：:n122、2#斜井井底車場布置囤I案翁墨落念根建萋M患W嘉整整S*等共ss-3SI祗工要郵案一二襄案炸盡一器辛濫號里.1，寮I ;:二I 鼠心4、2#斜井井底轉載布置圖一1351瞿餐毒羹匿5、2#斜井井底轉載布置圖二145、2#斜井井身斷面圖J27例.£也具年1CU】MK it!：LL / L U L L ' Mlp.'L :"fTT干才：llT TT < '弱：k miUHt15二、4#斜井1、4#斜井洞口場地

16、布置586jy池水壓高J19 6*景庫泥水7.1房壓空6|25口里程 X4DK0+832 I1 y 值 3.圖置布地場口洞井斜出房工鍛考具工1042房工鉗房氣氧6寸 庫料材庫料機房升4#斜井洞口縱斷面圖17。肅以均寸尺圖本:明說598+0519+0529+0圖面斷縱機升提井？li#3、4#斜井井底車場布置端口進道隧高加 提幺3 m |配回。除口m m5 f均3里U ：5gt:1 2 能， 明 超車 說 由礦圖面平載轉底井井札DK29+750N+鏟1L端口出道隧1819圖面斷縱處載轉底井井札。計米以均位單寸尺圖本4 ，渡過線曲豎的手為徑半用采均處點坡變各3 ;筑砌石片砌

17、善M用采邊周和倉道載轉車汽硝底井2 ;實填土凝混用邊周斗漏，斗漏作制板鋼用處倉硝底井1:明說4、4 #斜井井身斷面圖205、4#斜井井底轉載布置圖21圖置布處載轉底井井4斜面斷步2三、3#斜井井底軌道布置圖22圖意示置布道軌底井井T第二章有軌斜井提升能力計算分析23不同容量提升礦車計算比較一、比較原則1、提升速度：斜井提升設備受斜井軌道鋪設質量影響，結合行車安全性綜合 考慮，選擇鋼絲繩最大繩速在 5.0m/s左右為宜。2、提升能力：提升設備的提升能力是由發動機的功率決定的。在最大繩速一 定的情況下，發動機的功率越大，提升能力越大。3、礦車容量：礦車裝硝量越大，需要的提升力越大，對提升系統的要求

18、越高 二、目前設備選型的總體評價有軌斜井設備配置充分考慮了斜井運行速度的影響，結合施工生產的要 求，采用大功率、大容量的提升設備，能夠滿足施組對工期的總體要求。 三、有軌提升設備配置及生產能力匯總有軌斜井生產能力匯總表型號電動機(kw)最大凈 拉力(kg)最大凈 拉力差 (kg)鋼絲繩繩速(m/s)礦車容 量(m3)運行 時間 (s)月生 產能 力(m)備注2#斜井2JK3X1.5 20480135009000(6*19)364.610125480雙滾筒JK2.5X 2.0 31.532090009000313.2單滾筒3#斜井2JK3X1.5 20517130008000(6*19)345.

19、610.5160500雙滾筒4#斜井2JK3X1.5 20480135009000(6*19)374.610210420雙滾筒2JK2.5X 1.5 -2038090006500(6*19)344.78210380雙滾筒JK2.5 X 2.0 2032090009000313.2單滾筒 (備選)2#有軌斜井提升能力計算根據優化方案：2#斜井坡度變為220,距離縮短為283米，提升能力分析如一、2JK3X 1.520型提升機配合10M車一)雙筒提升機已知使用條件礦車能力，10m(9.8*1.6*1.6),自重8.7T;礦硝1.7t/m 3;提升機繩速4.6m/s ;斜井長度500 m ;斜井傾角

20、22°。各主要參數：f 1：礦車(采用滾動軸承)運動時的阻力系數f尸0.015;f 2：鋼絲繩運動阻力系數f 2=0.35; T:提升一次循環時間s;L：提升斜長m; Vm提升機繩速m/s; Q:提升一次重量kg;Qm礦車白總重kg;% :井筒傾角 =22° ;Y:提升機傳動效率X =0.90; p :鋼絲繩每米重量kg/m;N:提升機電動機功率KW; F :計算最大靜張力kg;F差：計算最大靜張力差kg;二)初步選型：按2JK3X 1.5雙筒提升機，電動機功率480KW/滾筒直徑3項滾筒寬度1.5 m繩速為4.6m/s,容繩量1000m最大靜張力135kN,最大靜張力差9

21、0 kN,鋼24絲繩為6X19- 0 36,鋼絲繩每米為4.8kg 提升機最大靜張力驗算F= (Q+Qi (sin % +f1cos % ) +PL(sin % +f2cos % )F=(17000+8700)x(sin22 0+0.015cos22 0)+4.8 x 500(sin22 0+0.35cos220) F=25700X (0.3746+0.015 X0.9271 ) +2400X (0.3746+0.35 X 0.9271) F=11662.29kg < 135 kN ( 符合最大靜張力條件)提升機最大靜張力差驗算F 差 =F- Qm( sina-f 1cosa)F 差=

22、11662.29-8700(sin22 0 0.015cos22 0)F 差= 11662.29-8700 (0.3746-0.015 X 0.9271)F差=8524.2 kg < 90 kN (符合最大靜張力差條件)。提升機電動機功率驗算N= F 差 x Vm 102+ y=8524.2 X 4.6 +102+0.9=427KW<500KW( 符合電機功率要求) 。提升鋼絲繩驗算Pk= (Q1+Q2 (sin % +f 1 cos % ) + (1105 -mi) -L (sin % +f2cos a ) =25700X 0.3885 + 2707.69-349.54=4.23

23、(kg/m) <4.8(kg/m) (滿足已選鋼絲繩要求)Q1一提升容器及連接裝置的自重，取 8700kg;Q2-提升容器的有效載重，17000kg;L一鋼絲繩提升長度；取500米；8 鋼絲繩公稱抗拉強度，取160kg/mm21f1 提升容器的阻力系數，取0.015；f2 鋼絲繩移動的阻力系數，取0.35；口一斜井傾角22 ;m-安全系數，取6.5。提升機提升能力驗算計算提升一次循環時間(雙鉤斜井側卸式礦車)：T = 井底裝碴時間線路運行時間(按500 米計算) ；T =300s+500m 4m/s(平均速度)=425s,即：8.47 車/h ;每小時提升量：Q =10m3/車 X 8.

24、47 車/h =84.47m3/h ;一天按照工作20小時計，可提升1689.4m3。隧道開挖平均為105m3/延米( 松方 ) ， 斜井提升能力控制通過斜井運輸工作面總的開挖進度為16m/d， 考慮一定的系數，2#斜井正洞所有工作面最大生產能力為 480m/月。結論：經計算分析，本項目選 2JK3X 1.5雙筒提升機，滾筒直徑3 m,滾 筒寬度1.5 m,繩速為4.6m/s,容繩量1000m最大靜張力135kN,最大靜張 力差90 kN,鋼絲繩6X19- 0 36,礦車10m3/車，滿足項目施工需要。二、2JK3X 1.520型提升機配合12m3T車25A. 提升機選擇選用12m礦車，每次提

25、升i輛。最大靜張力(F最大)F最大=n (Q + Q) (Sin % +f 1CO& ) + PkL (Sin 0c +f2COa )n次提升車數；Q一提升容器及連接裝置的自重，為 9000kg;Q一提升容器的有效載重，為19200kg;%斜井傾角，22 ;f 1提升容器的阻力系數，用0.015；f 2鋼絲繩移動的阻力系數，用0.35；R一提升鋼絲繩的單位長度重量， 計算暫選用37鋼絲繩，取4.871kg/m；L一鋼絲繩提升長度，為500m經計算：F 最大=1 X (9000+19200) (Sin22 +0.015COS22 ) +4.871 X 500 ( Sin22 °

26、0.25COS22°)=12427.2kg最大靜拉力差(F差)jE=Fa nQ (Sin % fCOW)= 12427.2 1X9000(Sin22 0.015COS22 )=9182.5kg提升機選擇按2JK3X 1.5 -20型雙筒提升機，電動機功率 500KW滾筒直徑3 m,滾 筒寬度1.5 m,繩速為4.6m/s,容繩量1000m最大靜張力135kN,最大靜張 力差90 kN,鋼絲繩為6X19-0 36,鋼絲繩每米為4.871kg綜述：選用2JK3X 1.520型提升機，配(6X19)37鋼絲繩、12m礦車， 不能 滿足提升要求。2有軌斜井進料提升能力計算一、JK2.5 X

27、2.0 31.5型提升機配合4m3昆凝土罐車按一般較長斜井的施工經驗，斜井施工進料采用單鉤提升。提升容器的選擇根據斜井設計斷面和井底設備，采用4m3硅運輸車和中小型礦車，每次提升 1 輛。人員上下井也乘單鉤提升的22座人車。提升機選擇最大靜張力(F最大)F最大=n (Q1+ Q2 (Sin % +f1COS% ) + PkL (Sin % +f2COS% )n次提升車數；Q1一提升容器及連接裝置的自重，為 4000kg;Q2-提升容器的有效載重，為9000kg;%一斜井傾角，22.86 ;26f1 提升容器的阻力系數，用0.01 ；f2 鋼絲繩移動的阻力系數，用0.25；Pk一提升鋼絲繩的單位

28、長度重量，計算暫選用31鋼絲繩，取2.887kg/m；L一鋼絲繩提升長度，為600m經計算：F最大=1 X (9000+4000) (Sin22.86+ 0.01COS22.86 )+ 2.887 X600 (Sin22.86+ 0.25COS22.86 )=6241.3kg提升機選擇:選用KJ2.5X231.5型提升機，繩速3.2m/s,配320Kw電動機，最大靜 拉力為9000kg,完全可以滿足提升計算。鋼絲繩選擇鋼絲繩安全系數按煤礦安全規程提升物料時用7.5 ，升降人員時用9.0，要求鋼絲繩破斷拉力總和。當提升物料時：7.5 x F 最大=47850kg當升降人員時:經計算：F最大=1

29、X ( 1540+4000) (Sin22.86+ 0.01COS22.86 )+ 2.887 X900 (Sin22.86+ 0.25COS22.86 )=3811kg9.1 x F 最大=34299kg選用31鋼絲繩，抗拉強度1900Mpa鋼絲繩破斷拉力總和為57200kg , 提升物料、升降人員均滿足要求。天輪直徑(d)選擇采用游動天輪，要求d= (4060)繩，采用直徑2000mm輪完全可 以滿足要求。4#有軌斜井提升能力計算一、2JK2.5 X 1.5 20型提升機配合8m礦車選用8m礦車，每次提升1輛。最大靜張力(F最大)F最大=n (Q + Q) (Sin % +f 1CO&am

30、p; ) + PkL (Sin 0c + f2CO& )n次提升車數；Q一提升容器及連接裝置的自重，為6000kg;Q一提升容器的有效載重，為12000kg;%斜井傾角，22 ;f 1提升容器的阻力系數，用0.015；f 2鋼絲繩移動的阻力系數，用0.25；R一提升鋼絲繩的單位長度重量， 計算暫選用34鋼絲繩，取3.423kg/m;27L一鋼絲繩提升長度，為950ml經計算：F 最大=1 X (6000+12000) (Sin22 +0.015COS22 ) +3.423X 950( Sin22 °0.25COS22°)=8973kg最大靜拉力差(F差)F=Fa n

31、Q (Sin % -f 1CO& )= 8973 lX6000(Sin22 0.015COS22 )=6807kg提升機選擇選用2JK2.5X1.520型提升機，配380KWI動機，最大靜拉力為9000kg,最大靜拉力差6500kg， 不能 滿足提升計算。二、2JK3X 1.520型提升機配合10M車A. 提升機選擇選用10m貧車，每次提升1輛。最大靜張力(F最大)F最大=n (Q1+ Q2 (Sin % +f1COS% ) + PkL (Sin 0c +f2COS% )n次提升車數；Q1一提升容器及連接裝置的自重，為8000kg;Q2-提升容器的有效載重，為15000kg;%斜井傾角

32、，22 ;f1 提升容器的阻力系數，用0.015；f2 鋼絲繩移動的阻力系數，用0.25；Pk一提升鋼絲繩的單位長度重量，計算暫選用37鋼絲繩，取3.8kg/m;L一鋼絲繩提升長度，為1000m經計算：F最大=1 X (8000+15000) (Sin22 +0.015COS22 ) +3.8X 1000 (Sin22 +0.25COS22 )=11250kg最大靜拉力差(F差)?差=?最大一nQ1 (Sin % f1COS% )= 11250- 1 X8000(Sin22 0.015COS22 )=8313kg提升機選擇選用2JK3X 1.5-20型提升機，配480Kw電動機，鋼絲繩額定速度

33、為 4.6m/s,最大靜拉力為13500kg,最大靜拉力差9000kg,可以滿足提升計算 。B. 鋼絲繩選擇鋼絲繩安全系數按煤礦安全規程用7.5，要求鋼絲繩破斷拉力總和7.5 X F 最大=7.5 X 11250=84735kg選用(6X 19)37鋼絲繩，鋼絲繩破斷拉力總和為87600kg，大于84735Kg28,37鋼絲繩滿足要求。C.天輪直徑(d)選擇采用游動天輪，要求d= (4060)繩。綜述：選用2JK3X 1.520型提升機，配(6X19)37鋼絲繩、10m3 礦車，能滿足提升要求。斜井主提升為3.0m卷揚機提升10.0m3礦車，最大提升速度4.6m/s ,井 底至卸硝棧橋總長考慮

34、900m考慮起止加減速時間，提升時間為 210s,裝車 時間考慮為90s,合計為300s,每小時可提升12車。實際按照提升能力為每 車提升9.2m3,每小日t提升8車，提升能力為73.6m3/h, 一天按照工作20小 時計，可提升1472m3隧道開平均為105m3施米(松方)，斜井提升能力控 制通過斜井運輸工作面總的開挖進度為14m/d， 考慮一定的系數，4#斜井正洞所有工作面最大生產能力為420m/月。4有軌斜井進料提升能力計算一、JK2.0 X 1.5 30型提升機配合4m3昆凝土罐車按一般較長斜井的施工經驗，斜井施工進料采用單鉤提升。人員上下井也乘單鉤提升的22 座人車。提升容器的選擇根

35、據斜井設計斷面和井底設備，采用4 砼運輸車和中小型礦車，每次提升 1 輛。提升機選擇最大靜張力(F最大)F最大=n (Q1+ Q2 (Sin % +f1COS% ) + PkL (Sin % +f2COS% )n次提升車數；Q1一提升容器及連接裝置的自重，為 4000kg;Q2-提升容器的有效載重，為9000kg;%一斜井傾角，22.86 ;f1 提升容器的阻力系數，用0.01 ；f2 鋼絲繩移動的阻力系數，用0.25；Pk一提升鋼絲繩的單位長度重量，計算暫選用31鋼絲繩，取2.887kg/m；L一鋼絲繩提升長度，為1000m經計算：F最大=1 X (9000+4000) (Sin22.86+

36、 0.01COS22.86 )+ 2.887 X1000 (Sin22.86+ 0.25COS22.86 )=6955.4kg提升機選擇:選用KJ2.0X1.530型提升機，繩速3.3m/s,配215Kw電動機，最大靜拉力為6200kg， 不能 滿足提升計算。二、JK2.5 X 2.0 20型提升機配合4m3昆凝土罐車按一般較長斜井的施工經驗，斜井施工進料采用單鉤提升。人員上下井29也乘單鉤提升的22 座人車。提升容器的選擇根據斜井設計斷面和井底設備，采用4 砼運輸車和中小型礦車，每次提升 1 輛。提升機選擇最大靜張力(F最大)F最大=n (Q1+ Q2 (Sin % +f1COS% ) +

37、PkL (Sin 0c +f2COS% )n次提升車數；Q1一提升容器及連接裝置的自重，為 4000kg;Q2-提升容器的有效載重，為9000kg;%一斜井傾角，22.86° ;f1 提升容器的阻力系數，用0.01 ；f2 鋼絲繩移動的阻力系數，用0.25；Pk一提升鋼絲繩的單位長度重量，計算暫選用31鋼絲繩，取2.887kg/m；L一鋼絲繩提升長度，為1000m經計算：F最大=1 X (9000+4000) (Sin22.86+ 0.01COS22.86 )+ 2.887 X1000 (Sin22.86+ 0.25COS22.86 )=6955.4kg提升機選擇:選用KJ2.5X2

38、20型提升機，繩速4.8m/s,配475Kw電動機，最大靜拉 力為9000kg,完全可以滿足提升計算。考慮提升起動、停車前后加減速和卸車影響，經計算提升循環時間為580s。鋼絲繩選擇鋼絲繩安全系數按煤礦安全規程提升物料時用7.5 ，升降人員時用9.0，要求鋼絲繩破斷拉力總和。當提升物料時：7.5 x F 最大=47850kg當升降人員時:經計算：F最大=1 X ( 1540+4000) (Sin22.86+ 0.01COS22.86 )+ 2.887 X900 (Sin22.86+ 0.25COS22.86 )=3811kg9.0 x F 最大=34299kg選用31鋼絲繩，抗拉強度1900M

39、pa鋼絲繩破斷拉力總和為57200kg , 提升物料、升降人員均滿足要求。天輪直徑(d)選擇采用游動天輪，要求d= (4060)繩，采用直徑2000mm輪完全可 以滿足要求。30第三章斜井施工主要設備配備311、2#斜井設備配備表4-1主要施工機械設備配置計劃表序號名稱規格型號數量（臺/套）合計其中2007年1月底2007年3月底根據工程需要1礦井提升系統6 3.0雙滾筒 （運硝112礦井提升系統6 2.0單滾筒（運 人、下料）113提升絞車JT100114濕噴機TK9501422105模板襯砌臺車9m666手持風鉆YT-28901010807挖掘機PC2204138挖掘機PC1202119裝

40、載機小松1110裝載機ZLC-5042211自卸車TMXC3260128412開挖作業臺架輪胎式4413噴漿作業臺架輪胎式61514斜井作業臺架輪胎式1115風鎬G10301051516攪拌站HZS75011JSS50021117碎運輸車6m361518碎輸送泵HBT604419仰拱棧橋15m222220錨桿注漿機MZ-152321高壓注漿泵KBY-50/7082622空壓機20m124823柴油發電機250KW224抽水機大功率826注:表中型號僅供參考，功率相當、性能優良的機械設備均可采用。322、3#斜井設備配備同2#斜井設備配備3、4#斜井設備配備表4-2主要施工機械設備配置計劃表序號

41、名稱規格型號數量（臺/套）合計其中2007年1月底2007年3月底根據工程需 要1礦井提升系統6 3 .。雙輪 （運硝）112礦井提升系統力2.5雙輪（運 人、下料）113提升絞車JT100114濕噴機TK950142125模板襯砌臺車9m666手持風鉆YT-28901010707挖掘機PC22042118挖掘機PC1202119裝載機小松1110裝載機ZLC-50421111自卸車TMXC32601224612開挖作業臺架輪胎式4413噴漿作業臺架輪胎式6614斜井作業臺架輪胎式1115風鎬G10301051516攪拌站HZS75011JSS50021117碎運輸車6n36618碎輸送泵HB

42、T604419仰拱棧橋15m2222020錨桿注漿機MZ-152321高壓注漿泵KBY-50/7082622空壓機20m1212923柴油發電機250KW21124抽水機大功率826注:表中型號僅供參考，功率相當、性能優良的機械設備均可采用。33第四章施工排水34斜井施工排水的組織思想是：正常施工時分級排水，應急情況利用高揚程水泵直接排到井外，排水能力寧大不小。一、斜井施工期間的排水斜井井身施工過程中，開挖作業面的積水采用風泵或潛水泵抽到臨時積水坑，再用大功率的抽水機將積水坑中的水抽排到斜井的固定水倉或井外。固定水倉設置在在斜井中部，是斜井施工排水的中轉站，根據斜井的深度不同，設置一級或二級。

43、斜井在井底處設立中心集水倉。斜井內兩側均設置截水溝。 5 號斜井垂直深度僅31 米，井中部不設移動水倉，作業面前積水采用潛水泵直接排至井外。建井期間各斜井的排水方案如下：(1) 1 號斜井在建井期間，在距離開挖作業面40 米處設置容積量為10 立方的臨時積水坑。作業面的積水采用風泵吸到移動式集水倉，臨時積水坑中的水利用揚程不小于50m的水泵轉排到井外(斜井前450米施工時)或固定水倉(斜井450米以后施工時) 。斜井的兩側設置排水溝，側溝中的水截至積水坑后排出。井腰處的水倉加設沉淀隔板及油水分離處理后，可以考慮作于作業面的風鉆、噴漿等施工水源。(2) 2 號、 3 號、 4號斜井因 2 號、

44、3 號、 4 號斜井井深大，在建井期間的施工排水組織方式與1 號斜井類似。2 號斜井采用二級接力排水方式，3 號、 4 號斜井采用三級接力排水方式。斜井的施工排水組織見表5-1 。(3) 5 號斜井在建井期間，施工排水可直接用潛水泵將洞內積水排至井外。二、正洞施工期間斜井排水（ 1） 1 號斜井由 1 號斜井施工的正洞任務是：隧道左線2558 米、右線2897 米，施工35里程段中共有2X200米隧道穿越巖溶段。粗略估計從斜井正洞最大施工排水量 5000 立方 /日，正常施工期間的排水量在2000 立方 /日。左右線隧道內縱坡均為進口-出口單面下坡10.8%。，屬緊坡地段。正洞正常開挖施工時，

45、隧道小里方向為順坡排水，開挖作業面的積水可直接引導到井底的中心集水倉。而隧道大里方向均為反坡排水，開挖作業面后 40 米設置的臨時積水倉緊跟，與建井施工排水相似，作業面的積水仍然采用風泵機械轉排到井底的中心積水倉。井底集水坑斜井井外線路的排水采用二級接力式，即分別在井底、井腰標高-45m 高度處 （ 設井口為零地面標高） 設置中心集水倉和二級轉排水倉。水倉容積設計為20 立方。離心泵采用大功率電機，其揚程不小于55 米（揚程富余系數1.17） ，額定排水量不小于200 立方 /時（按正常施工排水計算，排水量富余系數1.17） 。斜井布置1X 0 159的鋼管，高壓風管2X 0 159可以作為應

46、急排水用。正洞施工期間斜井施工排水組織見表5-2 。（ 2） 2 號斜井根據施組計劃，由2 號斜井施工的正洞任務是：左線2481 米、右線2261米，其中共有2X 1200米隧道穿越象山公祠的煤層段。在雨季時，粗略估計正洞的最大施工排水量可達11000 立方 / 日，正常施工期間的排水量在6000立方 /日。正洞排水采用三級排水，水倉位置與容積、排水管道、水泵技術參數等具體情況見表-2 。根據隧道水文地質條件，2 號斜井象山隧道施工排水關注的重點。（ 3） 3 號斜井根據施組計劃，由4#斜井施工的正洞任務：左線2237米、右線2261 米，其中共有2X 1080米隧道穿越巖溶段。粗略估計最大的施工排水量可達9000立方 /日，正常施工期間的排水量在5000立方 /日。正洞排水采用三級排水，水倉位置與容積、排水管道、水泵技術參數等具體情況下表。363 號斜井也是施工排水的關注重點。（ 4） 4 號斜井由 4 號斜井施工的正洞任務是：左線2121 米、右線2255米，其中