1、山東理工大學山東理工大學食品工程原理食品工程原理課程設計課程設計題目：年產 8000 噸濃縮獼猴桃汁生產藝設計-蒸發濃縮設備選型論證學 院：農業工程 與食品科學 學院專 業： 食品科學與工程 學生姓名： 于明光 指導教師： 汪陳潔 課程設計（論文）時間：二零一六 年7月二日 七月十 五日 共 兩周摘 要I摘 要本設計介紹了一種年產 8000 噸的濃縮獼猴桃汁的生產工藝設計，詳細講述了濃縮獼猴桃汁的生產工藝，包括濃縮獼猴桃汁的生產工藝流程選擇及論證、物料衡算以及生產線設備設計及選型，并對獼猴桃汁濃縮部分進行了詳細的計算。本生產工藝以新鮮優質桃為原料，經過清洗、挑選后，采

2、用物理的方法如壓榨、浸提、離心等方法制造出風味良好營養豐富的濃縮獼猴桃汁，可供冷凍冷藏、稀釋飲用等，具有廣闊的應用前景。關鍵詞：濃縮獼猴桃汁，工藝流程，設備選型，蒸發濃縮 目 錄II目目 錄錄摘摘 要要 .目目 錄錄 .第一章第一章 引引 言言 .1第二章第二章 工藝流程及工藝要點工藝流程及工藝要點 .22.1 工藝流程.22.2 工藝要點.2第三章第三章 相關計算相關計算 .53.1 設計及操作條件.53.2 求解量.53.3 計算.53.4 蒸發器主要尺寸計算.9第四章第四章 設備選型設備選型 .124.1 設備選型要點.124.2 設備選型列表.15第五章第五章 產品質量標準產品質量標準

3、 .165.1 感官指標.165.2 理化指標.165.3 微生物指標.16結結束語束語 .17參考文獻參考文獻 .18致致 謝謝 .19附：蒸發器設備圖附：蒸發器設備圖第一章 引 言- 1 -第一章第一章 引言引言獼猴桃（Actinidia chinensis Planch） ，也稱奇異果，狐貍桃、藤梨、羊桃、木子、毛木果、麻藤果、楊湯梨等，果形一般為橢圓狀，早期外觀呈綠褐色，成熟后呈紅褐色，表皮覆蓋濃密絨毛，不可食用，其內是呈亮綠色的果肉和一排黑色或者紅色的種子。因獼猴喜食，故名獼猴桃；亦有說法是因為果皮覆毛，貌似獼猴而得名，是一種品質鮮嫩，營養豐富，風味鮮美的水果。禁忌人群:脾虛便溏者、

4、風寒感冒、瘧疾、寒濕痢、慢性胃炎、痛經、閉經、小兒腹瀉者不宜。適宜人群:一般人群均可食用。尤適宜便秘者、癌癥患者、高血壓患者、冠心病患者、心血管疾病患者、食欲不振、消化不良者、航空、高原、礦井等特種工作人員。基本介紹:獼猴桃是獼猴桃科植物獼猴桃的果實。其功效與作用:1.降低膽固醇食用其外皮為最佳地選擇。奇異果中所含纖維，有三分之一是果膠，特別是皮和果肉接觸部分。果膠可降低血中膽固醇濃度，預防心血管疾病。2.促消化它含有的膳食纖維不僅能夠降低膽固醇，而且可以幫助消化，防止便秘，清除體內有害代謝物。3.降血脂抑制膽固醇在動脈內壁的沉積，從而防治動脈硬化，可改善心肌功能，防治心臟病等。4.防癌抑腫瘤

5、常吃燒烤食物能使癌癥的發病率升高，因為燒烤食物下肚后會在體內進行硝化反應，產生出致癌物。而獼猴桃中富含的維生素 C 作為一種抗氧化劑，能夠有效抑制這種硝化反應，防止癌癥發生。5.增強體質獼猴桃亦是滋補強壯之品，其中的營養物質可明顯提高肌體活性，促進新陳代謝，協調肌體機能，阻斷致癌物質，增強體質，延緩衰老。 營養價值:1.獼猴桃含有豐富的碳水化合物，維生素和微量元素。尤其是維生素 C、維生素 A 葉酸的含量較高。維生素 C 的含量是蘋果的十倍左右。被譽為“維生素 C 之王”。2.獼猴桃外皮含有豐富果膠。3.獼猴桃屬低脂低熱量水果，還有豐富的葉酸、膳食纖維、低鈉高鉀等。4.獼猴桃中含有多種氨基酸，

6、像麩氨酸及精氨酸這兩種氨基酸可作為腦部神經傳導物質、可促進生長激素分泌。5.果肉中黑色顆粒部分，有豐富的維生素 E。6.世界上消費量最大的前 26 種水果中，獼猴桃最為豐富全面。獼猴桃果實中的 Vc、Mg 及微量元素含量最高，獼猴桃由于較重香蕉及柑桔含有的鉀而位居榜首。- 2 -以新鮮優質獼猴桃為原料，經過清洗、挑選后，采用物理的方法如壓榨、浸提、離心等方法制造出風味良好營養豐富的濃縮獼猴桃汁。濃縮獼猴桃汁營養豐富、風味良好，無論在營養還是風味上，都十分接近天然獼猴桃。因此開發濃縮獼猴桃汁具有廣闊的應用前景。在國際上興起的引用果汁的潮流中，衛生安全，營養豐富的無菌包裝濃縮獼猴桃汁也就應運而生。

7、濃縮獼猴桃汁可大大節約儲藏運輸成本，且營養損失少，無污染，復原后與新鮮的原汁原味基本相同，且有純正的獼猴桃口感。3第二章 工藝流程及工藝要點2.1 工藝流程獼猴桃新鮮原料選果催熟分配流槽挑選整理匯集料斗刮板運輸清洗和去皮滅菌破碎果膠酶分解過濾分離超濾澄清過濾離心分離脫氣和均質芳香回收調和二效蒸發濃縮殺菌灌裝檢查成品2.2 工藝要點2.2.1 原料制汁桃子要求酸味和澀味適當，香味濃，汁液豐富，取汁容易，酶褐變不明顯。原料桃子要健全完好且成熟度適宜。2.2.2 選果、清洗和去皮質量要求：選取具有良好的風味和芳香，色澤穩定，酸度適中，并在加工和貯存過程中仍然保持這些優良品質并且液汁豐富，出汁率較高的

8、桃子，加工過程中要剔除爛果、霉變過、病蟲果以及枝、葉 等，以充分保證最終產品的質量。洗滌：通過清洗可以去除果蔬表面的塵土、泥沙、微生物、農藥殘留以及攜帶的枝葉等。通常的清洗方法是浸洗，噴灑或兩者相結合。去皮：經優選的桃子用 5%堿液（99 ）熱浸或噴灑 30 秒后進行去皮（或者采用 100蒸汽燙 23 分鐘）后立即噴灑涼自來水或浸泡在涼自來水中。2.2.3 防色處理去皮后的桃子立即用抗壞血酸溶液或檸檬酸溶液處理，以防變色。從而以保證果汁原有色澤。2.2.4 破碎為了提高出汁率，在榨汁前要進行破碎。破碎的桃塊要大小適宜且均勻。果塊過于小，在榨汁時，桃塊中的果汁很快的被榨出，果渣被壓實，內部果汁4

9、流出使通道被堵塞，出汁率降低。如果破碎后的果塊太大，壓榨時出汁率也會降低。破碎時，果快最好在 34mm。應盡量避免物料與空氣的接觸，以防止果肉的褐變。破碎的方法有熱破碎法和冷破碎法，生產中一般采用熱破碎法。因為適當加熱可改變果肉細胞通透性，使果肉軟化，果膠水解，降低果汁黏度，利于果汁分離，也利于色素和風味物質滲出，并能抑制酶的活性。2.2.5 榨汁榨汁是獲取原汁的主要方法，也是一個關鍵工序。破碎后的桃子被均勻的鋪放在兩條帶之間，當兩條帶繞過轉筒時，物料受到壓力，壓力逐漸增加，榨出的桃汁通過帶孔和轉筒上的孔流至下面的集液盤。由于桃中果膠量較多，在榨汁前應進行果膠酶處理，以利于果膠的分解，提高出汁

10、率。果膠酶的用量應根據桃原料的果膠含量來確定，一般在 0.3%0.4%左右，酶解溫度為 40，處理時間為 2h。2.2.6 澄清、過濾和離心分離生產澄清果汁時，必須進行澄清處理，通過物理化學或機械方法除去果汁中含有的混濁物質或易于引起混濁的各種物質。果蔬汁中的混濁物主要來源于以下幾個方面：a 果蔬汁中的酚類物質與其它物質相互作用形成的懸浮物；b含淀粉較多的果蔬在制汁時，淀粉進入到汁液中，加熱時形成凝膠夾帶雜志顆粒；c 果蔬汁中含有的蛋白質；d 果蔬汁中含有的果膠類物質；e 果蔬汁中含有的金屬離子如 Fe3+等。果蔬汁經過澄清后必須進行過濾，通過過濾把所有沉淀出來的混濁物從果蔬汁中分離出來，使果

11、汁澄清。2.2.7 脫氣和均質脫氣的目的在于除去或脫去果汁中的氧氣。因此，存在于果實細胞間隙中的氧氣、氮、和呼吸產生的二氧化碳等氣體，在果汁加工過程中能以溶解態進入果汁中或留在果肉微粒和膠體的表面，同時由于果肉與大氣接觸的結果，更增加了氣體含量，因此制得的果汁中必然存在多量的氧，氮和二氧化碳等氣體。5脫除氧氣可以降低或避免果汁成分的損耗，降低果汁色澤和風味的變化，避免懸浮粒吸附氣體而漂浮于液面，以及防止裝罐和殺菌時產生泡沫等。均質的目的是使果蔬汁中的懸浮果肉顆粒進一步破碎細化，大小更為均勻，同時促進果肉細胞壁上的果膠溶出，果膠均勻分布于果蔬汁中，形成均一穩定的分散體系。2.2.8 芳香回收生產

12、桃濃縮汁是須進行芳香回收。桃的揮發性成分中，含有低沸點的醇、脂、羰基化合物等，故容易從果汁中蒸發分離含有芳香成分的蒸汽，經精餾塔濃縮得到的天然香精一般使用 200 倍濃度。如果有腐敗果混入的話，回收的香精中有名顯得腐臭感，選果時必須特別注意。2.2.9 濃縮將混合后的桃漿轉入真空蒸發器中蒸發濃縮，將桃漿濃縮至商品所需濃度為止。桃原漿通常含可溶性固形物 815，必須經濃縮排除大量水分，才能達到制品所需求的 60的濃度。濃縮方法有使用開口濃縮鍋的常壓法和使用真空濃縮鍋的真空法兩種，以真空濃縮法的制品質量較好。即在減壓的條件下使桃汁中的水分迅速蒸發，濃縮時間很短，能很好地保存果蔬汁的質量。2.2.1

13、0 灌裝和殺菌桃汁的包裝與殺菌是產品得以長期保存的關鍵。在進行殺菌時，一方面需要殺死桃汁中的致病菌和鈍化桃汁中的酶，同時要考慮產品的質量如風味、色澤和營養成分以及物理性質如黏度、穩定性等不能受到太大的影響，因此殺菌溫度和殺菌時間是兩個重要參數。果汁的灌裝方法有熱灌裝、冷灌裝和無菌灌裝等種。熱灌裝是將果汁加熱殺菌后立即灌裝到清洗過的容器內，封口后將瓶子倒置 1030min，對瓶蓋進行殺菌，然后迅速冷卻至室溫。使用玻璃瓶時，要對瓶子預熱。若使用塑料瓶，先將果汁冷卻 40以下，再進行灌裝封口。若灌裝后殺菌，是先將果汁輸入瓶內并封口，再放入殺菌釜內用 90溫度殺菌 1015min。也可裝入回轉式殺菌設

14、備中，以 85的溫度殺菌 5min。以上兩種方法是目前常用的方法。熱灌裝6比較簡單，但由于灌裝過程中易受到污染，貨架壽命較短。但灌裝后殺菌較徹底，貨架壽命較長，只是要求容器能承受高溫。第三章 相關計算3.1 設計及操作條件原料完成液流量：P=18 噸/天=750 kg/h原料固形物：x0=10% 濃縮液固形物：x1=60%傳熱系數：K1=1000W/(m2K),K2=900 W/(m2K)桃汁密度： 1=1050kg/m3，2=1300 kg/m3加熱管：選取直徑383mm，長為 L=3m 的熱扎無縫鋼管液體高度：H = 2m進料口流速：u=1.5m/s原料液許可溫度：90加熱蒸氣：P1=70

15、 Kpa，對應溫度 T1=89.9二次蒸汽：P|1=10 Kpa,對應溫度 T1=45.33.2 求解量1. 總蒸發量；2. 第一效加熱蒸汽消耗量；3. 蒸發器傳熱面積；且滿足最大與最小傳熱面積間的相對偏差不超過3%。3.3 計算73.3.1 估計各效蒸發量和完成液的濃度（1）總蒸發量F=Px1/ x。=7500.6/0.1=4500 kg/h W=F(1- X0X1)=4500（1-0.1/0.6）=3750 kg/h（2）各效蒸發量在蒸發過程中，總蒸發量為各蒸發量之和，因逆流加熱，各蒸發量可按總蒸發量的平均值估算，即 W1:W2=1:1 W1= W2=3750/2=1875 kg/h（3）

16、完成液濃度F x0=(F-W1)x2所以 x2=0.16,x1=0.63.3.2 估計各效溶液的沸點和有效總溫差 （1）估計各效壓力根據各效間壓力降相等，則總壓力差為P=P1-P|k=70-10=60kpa各效間的平均壓力差為 Pi=P/2=60/2=30kpa由各效的壓力差可求得各效蒸發室的壓力，即 P/1=70-30=40kpa 查表得T1=75.0, 1=2312.2kJ/kg已知冷凝器的壓強 P|k=10 Kpa，對應溫度 TK=45.3設因流動阻力而損失的溫度差為 1，故第二效二次蒸汽溫度 T2=46.3查出相應參數 P=10.25 kpa，r2=2387.9 kJ/kg（2）各溫差

17、損失計算 由于溶液沸點升高引起的溫差損失 由公式=0.0162（T+273）2a/ 得： 第一效：1/=0.0162（T1/+273）2a/1/（8 =0.0162（75+273）20.25/2312.5=0.21 =2.4（當溶液濃度為 0.16 時，查表對應取a=0.25） 第二效：2=0.0162（T2/+273）2a/2/ =0.0162（46.3+273）23/2387.9 =2.07（當溶液濃度為 0.6 時，查表對應取a=3）所以：=1/+2=0.21+2.07=2.28 由于液柱靜壓效應引起的溫差損失/ 根據估算條件，在第一效蒸發器溶液濃度 X2=0.16,查得桃汁的密度1=1

18、050kg/m3, 在第二效器溶 液濃度=0.6，查得桃汁的密度1X2=1300kg/m3 根據流體靜力學方程，液層的平均壓力為 Pm=P+pgh/2 由公式 Pm=P+pgh/2 得： 第一效：Pm1= P/1+1gh/2=40+10509.812/(2103) =50.3kpa1=50.3 KPa 時，查得純水的沸點 tm1=81.3mP1/= tm1-T11=81.3-75=6.3第二效：Pm2= P2+2gh/2=10.25+13009.812/(2103) =22.75kpaPm2=22.75 KPa 時，查得純水的沸點 tm2=61.82/= ta2- T21=61.8-46.3=

19、15.5所以：/=1/+2/=6.3+15.5=21.8 由于流動阻力引起的溫差損失/取效間蒸汽因流動阻力而降低 1，故 /=21=29所以蒸發裝置的總的溫差損失為： +/+/=0.21+21.8+2=24.01(3) 各效料液的溫度和有效總溫差第一效：t1= T1/+1/+1/=75+0.21+6.3=81.51;同理：第二效：t2=T2/+2+2/=46.3+2.07+15.5=63.87 ;設阻力損失為 1;則第二效加熱蒸汽溫度為：T2=T1/-1=75-1=74 查表得相對應的汽化熱為 r2=2311.5kJ/kg所以，各效的有效溫差為t1=T1-t1=89.9-81.51=9.71

20、t2=T2-t2=74-63.87=10.13 所以總有效溫度差為：=t1+t2=9.71+10.13=19.843.3.3 加熱蒸汽消耗量和各效蒸發量的估算第 i 效的熱量衡算式為 Qi=Dii=(FCp0-W1Cpw- W2Cpw- Wi-1Cpw)(ti-ti-1)+Wi/由于蒸發器的熱損失 需考慮熱利用系數，對于一般溶液的蒸發，熱利用系數可取 =0.98 假設溶液為沸點進料，則 t1=t0純水的比熱容可取 Cpw =4.183kJ/kg. 物料的比熱容可取 3.855kJ/kg. 第一效的熱量衡算Q1=D1r1=(FCp0-W2Cpw)(t1-t2)+ W1r1/第二效的熱量衡算D2r

21、2=FCp0(t2-t0)+ W2r2/代入數據 Cp0=41830.9+8570.1=3.848 kJ/kg. 10D12283.20.98=(45003.848- W24.183) （81.51-63.87）+ W12312.2W12311.50.98=2387.9W2.又 W1+W2=3750聯立式可得：D=2061 Kg/h W1=1921 Kg/h W2=1829 Kg/h3.3.4 蒸發器傳熱面積的估算 任意一效的傳熱面積為 Si=Qi/Kiti各效傳熱量為 Q1=D1r1 Q2=D2r2=W1r第一效采取強制循環，傳熱系數取 K1=1000W/m2.k 第二效采取自然循環，傳熱系

22、數取 K2=900 W/m2.k所以：S1= Q1/K1t1=20612283.21000/（3600 9.711000）=134.62 m2S2= Q2/K2t2=19212321.51000/(90010.133600)=135.86 m2 相對誤差為： 1-S1/S2=0.9% 3%, 誤差在允許范圍內，符合要求。3.4 蒸發器主要尺寸計算3.4.1 加熱管的選擇和管數加熱管選用 383mm 的不銹鋼管取加熱管長度為：L=3m n=S/d0L對于第一效蒸發器所需鋼管數 n1= S1/d0L=134.62/(3.140.0383)=376對于第二效蒸發器所需鋼管數 11n2= S2/d0L

23、=135.86/(3.140.0383)=3803.4.2 加熱室直徑及管排列加熱室的內徑取決于加熱管的和循環管的規格、數目及在管板上的排列。加熱管在管板上的排列可按三角形式排列，對于 383mm 的管可取管心距為t=70mm管束中心線上的管數 Nc=1.1n所以 Nc1=21 Nc2=21可采用下式初步估計加熱室內徑， 即 DI=t(Nc-1)+2b 其中 b=(1-1.5)d0 取 b=1.5 d0則 Di1=Di2=70（21-1）+21.538=1514mm1550mm取加熱室高度 h=5m，加熱室體積 V=0.785 D2h所以第一效蒸發器加熱室體積 V1=0.7851.5525=9

24、.43 m3第二效蒸發器加熱室體積 V2=0.7851.5525=9.43 m33.4.3 進料口的設計及計算由F=qv. =Au ，A=0.785d2 所以d=31.7mm=32mm/0.785Fu3.4.4 循環管的設計及計算根據經驗，取循環管截面積為加熱管總截面積的0.8第一效蒸發器A1=0.80.785di2n1=0.80.7850.0322376=0.2418 m2D1=0.5550m選用5559mm的無縫鋼管為循環管第二效蒸發器A2=0.80.785d22 n2=0.80.7850.0322380=0.2444 m2D2=0.5579m 選用5589mm的無縫鋼管為循環管3.4.5

25、 分離室的設計及計算12取分離室的高度 H=5 m ,P1/=40kpa, 1=0.24975kg/m3， W1=1921 Kg/h P2=10.25 kpa 2=0.06956 kg/m3 W2=1829 Kg/h二次體積流量：V1=1921/（0.24975X3600）=2.137 m3/sV2=1829/(0.06956 X3600）=7.304 m3/s取允許的蒸發強度 VS為 1.5 m3/（m2. s）因為 0.785DIH=V/ VS故分離室直徑為：DI=（ S）0.5/0.785VHV所以 D1=0.852m D2=1.575m所以分離室直徑為 1.6 m13第四章 設備選型4

26、.1 設備選型要點4.1.1 選果機選用江蘇科威機械有限公司生產的 GXJ 型滾杠噴淋選果機。該設備適用于球形或長圓形果蔬的選果挑選或分級。4.1.2 清洗機選用江蘇科威機械有限公司生產的 CXJ 型沖浪式清洗機。該設備在氣泡、沖浪、提升、噴淋等聯合工作下，具有洗潔凈高、節能節水、設備穩定可靠等特點。適用于果蔬原料的清洗；沖洗水經過過濾后循環使用；自帶提升、方便聯線。 4.1.3 破碎機選用鋸齒式破碎機。這種破碎機破碎室由一高速回轉的人字形打擊板和一個固定的齒刀筒構成，鋸齒刀由特種硬質鋼材制成，安裝在固定筒的下半部分縫隙內，可根據原料成熟度不同更換不同的刀具，一般新鮮的或較硬的果實用細刀具，過

27、熟或綿軟的果實用粗刀具。工作時，桃進入破碎室后，被打擊板拋向齒刀筒壁，并沿筒壁做圓周運動，被鋸齒刀切割而破碎。4.1.4 榨汁機選用江蘇科威機械有限公司生產的水果榨汁機。該機適用于壓榨果蔬汁液該設備主要特點是：螺旋推進擠壓；全自動完成漿果、仁果及蔬菜類果蔬榨汁、排渣工序；與物料接觸部分為優質不銹鋼制造。144.1.5 過濾機選用江蘇科威機械有限公司生產的 ZGJ 型振動式過濾機。該設備適用于各種果蔬汁及喊有纖維顆粒液體的過濾。果蔬汁由進料口均勻的分流欲過濾網上，由于傾角的存在及濾篩振動，濾渣自動排出，并由另配的螺桿泵回前道工序，果蔬汁由飲料泵入下道工序。4.1.6 殺菌機選用浙江寧波食品設備制

28、造總廠生產的超高溫瞬時殺菌機。該設備適用于鮮乳、果汁、飲料、醬油、豆漿、酒類、棒冰及冰淇淋等液體無聊的瞬間滅菌，也可用于液體藥料的滅菌，既能保證殺菌完成徹底，又能保護營養成分不被破壞。4.1.7 冷凝器將濃縮液進行冷卻是為了減少微生物的再次污染。選用板式換熱器,因為其傳熱系數高，其傳熱系數可高達7000W/()，比管式換熱器高24倍。結構緊湊，節省材料。板式換熱器1體積獲得的傳熱面積可達250。適應性好。通過增、減換熱片或改變其排列組合，可以達到改變其換熱面積和生產能力的目的。熱能利用率高。采用板式換熱器一般可回收熱能80左右。板式換熱器的造價便宜，而且能大量節約冷卻水。易實現自動化連續生產，

29、便于清洗。4.1.8 離心分離機選用廣州市大昭食品機械工程有限公司生產的臥式離心分離機。該設備是利用慣性離心力進行固-液、液-液或液-液-固相離心分離的機械設備，用高速旋轉的轉鼓產生離心力把固體顆粒截留并自動卸出，液體經轉鼓過濾分離出來，從而達到液固分離目的。4.1.9 調和罐選用溫州貝諾機械有限公司生產的調和罐，該設備有節能、耐蝕、生產能力強、清洗方便 、結構簡單等優點，主要用于奶品和食糖、飲料、食糖及其他元素和各種藥物在調合后進行攪拌均勻作用。是制造乳品、飲料、制藥廠家不可缺少的設備。154.1.10 真空脫氣機真空脫氣法是利用氣體在液體內的分壓成正比的原理，進行真空脫氣，液面上的壓力逐漸

30、降低，溶解在飲料中的氣體不斷逸出，直至降低至飲料的蒸汽壓時，達到平衡狀態，這時所有的氣體被脫除。達到平衡所需要的時間取決于溶解的氣體逸出速度和氣體排至大氣的速度。脫氣機的脫氣效果受真空度、飲料的溫度、飲料噴出表面積和脫氣時間等因素影響。為充分脫氣應注意以下幾點：（1）真空設備的真空度應維持在90.7-93.3kPa；（2）料液應加熱到 45-75。4.1.11 灌裝封蓋機選用上海龍宏包裝機械有限公司龍宏牌 ZG 系列全自動直線灌裝生產線。ZG 系列全自動直線灌裝機優點是：1適用于各種類型的瓶子灌裝，該機集歐洲先進國家技術，采用灌裝缸定量原理，灌裝量連續可調，具有功能齊全，能耗低，投資規模較小的

31、特點。 2該機優點是設計新穎，灌裝精度高，結構緊湊，整機自動化程度高，適應性強，操作方便，安全可靠，占地面積小等，可廣泛應用于食品、飲料、醫藥、乳品、化工等領域，對有粘度有泡沫的液體更為適合。4.1.12 濃縮蒸發器多效降膜真空蒸發濃縮裝置是近年發展起來的一種新型蒸發濃縮技術，具有蒸發速度快、蒸發強度高、能源利用率高、溫度低、停留時間短、性能好等優點，特別適于輕工、食品、醫藥、精細化工等行業高濃度、熱敏性物料的蒸發濃縮過程。該設備選擇來自黑龍江達方濃縮干燥設備有限公司技術參數，如表 4-1表 4-1 黑龍江達方濃縮干燥設備有限公司技術參數產品名稱雙效降膜式蒸發器產品型號RNGM02-3150額定蒸發量3150kg/h16蒸汽耗量1730kg/h冷卻水耗量30/h裝機容量17.1kw外形尺寸6.04.510m4.2 設備選型列表表 4-2 設備選型列表序號設備名稱型號生產能力（t/h）功率（kw）外型尺寸長外型尺寸長寬寬高高（mmmm）1選果機GXJ-31-30.3730007009002沖浪式清洗機CXJ221.47230091016003破碎機PS-52-51.591061011754榨汁機LZ-2.51.02.511220060015605過濾機ZGJ-220.18120080