中海·萬熙岸二5#、、7#8#、樓后澆帶施工方案施工單位江蘇鹽城二集團有限司編制：審核：批準：二0一二年六月六日一、工程概“萬錦熙岸二標段#、6#、7#、8#9#樓工程”位南京市浦口區團結路北側，珠西路西側，是2幢8層、3棟11層小高住宅和一個地下車庫組成。房屋建筑面積為42536.75平米，車庫建筑積為21018平方。南京中海海浦房地產有限司投資興建，南京市建筑設計研究有限責任公司計，江蘇建發建設項目咨詢限公司監理。高層住宅室內坪±0.00相當于絕標高10.30米,內外高差0.30米。本工程為一類高層筑，耐火等級二級，地下室火等級為二級，抗震設防烈度7度，建筑抗震設類別為丙類，構安全等級為二級，結構使用限50年，地下防水等級為二，屋面防水等為II級。二、編制依與原則業主提供的建筑結施工圖《混凝土結構工程工質量驗收規GB50204—2002按清水混凝土的質要求進行模板計，在模板滿強度和剛度要求前提下盡可提高表面的光度、陰陽角順。盡可能采用定型模減少拼接縫。模板設計中所有的撐鋼管采用Q325A鋼材。模板計算使用中國筑科學研究院筑工程軟件研所開發的PKPM建筑施工列軟件進行計。三、后澆帶置的意義及原理：（1）后澆帶的計原理是“抗兼備，以放為”，這種設計列入規范而被廣泛使，后澆帶分為澆沉降帶、后收縮帶、后澆度帶，分別用于解各構筑物間差沉降，鋼筋混土收縮變形和小溫度應力等問題后澆帶一般具多種變形縫的能。（2）施工后澆是在整個建筑中設置的臨時工縫，該縫根據設計要求保留一時間后再澆筑這種“縫”在個結構施工中解決了構筑物間的異沉降，混凝的收縮變形，度應力，又達了不設永久變形縫目的。（3）設計采用施工中留后澆的做法，以便原來“超長”的平面“化整為零其能在較短的時間內完成約束應力（混土的收縮、豎向荷差異過大時產的變形應力）放，而持后澆施工完成后，結構“化零為整“量減少了上述力對結構的影，減少了過多的設置久性變形縫。四、施工縫留置和模板支設方式（1）地下室底后澆帶的留設本工程地下室底板澆帶按結構平位置尺寸留設構造如圖：后帶原計度11

1（2）留設方法如：地下室底板筋綁扎好后，設計圖的位置出200mm拉通線，支架沿止鋼板中心線（后澆帶邊線）底筋焊接加固，支架成后，下部用800鋼絲網帖成雙沿支架敷設并扎牢，止水鋼板支架中心布置與鋼筋支架焊整體，施工中意控制鋼板中心（邊150mm）必須在條線上且必須平。板面筋綁扎完成后，緊貼水鋼板上部用800鋼絲網扎緊或梳子欄邊模。做法如圖：封堵鋼絲網片止水

鋼板

后澆帶

止水鋼板封堵鋼絲網片（3）后澆帶部的模板支承體應以其兩側軸為界，自成一獨立體系，同時又確保與整體支系統共同受力即當相鄰結構工時，后澆帶部位支承架參與整支承系統共同力，但當相鄰構模板及支承架拆后，后澆帶部的支承架及模獨立工作的性不變，后澆帶兩側凝土結構與模間應不產生間，后澆帶混凝澆筑后接縫平順。（4）后澆帶部的模板支承體必須在后澆帶位的砼達到設計要求的100%，方可拆除，部位的后澆帶模板撐時，兩側考慮采用1.8cm~2.0cm開槽木模板，安裝方法按常操作。后澆帶施工縫梳子板圖示：

h

1m

h

2*

d+2n×鋼筋間距（5）地下室外垂直、水平后帶（施工縫）本工程使用4×400鋼板止水帶后澆帶節點如：（6）梁的豎直澆帶（施工縫本工程梁頭施工縫用800目的鋼網片疊合二層用細鋼絲綁扎牢固，緊貼鋼絲的外側用水平鋼筋綁扎在梁鋼筋上，作為楞。在澆筑梁混凝時把制作隱含工縫的鋼絲網、短鋼筋等材不再拆除取出。（7）板面后澆：1)板后澆帶的底模支撐系統與兩現澆板模板分。后澆帶混凝土澆筑前，后澆位置的頂板模與支撐系統不拆除。模板支方式見下圖示意：

2)兩側木模采用竹合板，加工顧齒狀供鋼筋穿，如下圖：3)混凝土澆筑28天后下方模板與支方可拆除。為避免工人誤拆后澆帶支撐，架子與模板黃黑相間顏色記。（8）柱、墻水施工縫柱的水平施工縫留在梁底標高以10～15mm處，工中嚴格控制澆筑標高，低則不利于支底模，過高應柱拆模后鑿除余的混凝土，浪費工；墻的水平工縫留置在板標高以上10mm處。過低則不利于板底模。五、后澆帶保護措施⑴、底板后澆帶的時保護措施：澆帶空置期間為防止雜物、污水進入，可采取下封閉措施：底板后澆帶上砌筑120mm寬200mm高的磚帶上部用膠合板編織布全封閉⑵、混凝土墻后澆的保護措施：回填土前后澆帶的護措施：由于工程工期緊，筑物周邊的施工回旋余地小，必須回填方、平整場地硬底化后方可行后期施工，因此對墻體后澆帶取臨時保護措。在后澆帶處鋼筋砼預制板保護在鋼筋砼預制上作超前防水，形成一個對凝土墻后澆帶保護設施，并做好邊的安全防護施及排水措施墻體后澆帶內側的護：墻體后澆采用膠合板加全封閉，以防止雜物落入。頂板（樓面）后澆的保護措施：后澆帶封閉前，后帶位置的頂板板不得拆除。別需拆除的，需在28天后，及時用鋼管回。六、澆筑前施工準備1、材料準備澆筑后澆帶砼前應前和商品砼廠聯系，特別注配合比的砼強度等級和微脹劑的摻入。2、機具準備后澆帶位于基礎和體及梁的部位采用振搗棒振，位于現澆板部位采用平振搗器振搗。3、技術準備在施工前應該注意配合比的情況做好操作人員交底工作，單獨做好鋼筋檢的工作，注留置試塊。4、作業條件滿足設計施工圖規的時間，并在降觀測得到設部門認可后、監理驗收合后方可進行澆。七、后澆帶施工工藝流程及施工方1、施工藝流程拆除、清理后澆帶物

鋼筋除銹、整形綁扎或補焊

模板支設

監理驗收

澆筑砼2、施方法1）拆、清理后帶雜物：在原樓層施工時，了追求后澆帶置位置的準確觀感，在后澆帶二側為鋼絲網木方，現在施時要將木方全拆除，將多余鋼絲網剔除，梁板澆帶內的流漿多出的砼需鑿干凈并鑿直，原有的砼垃圾全部理干凈方可進下道工序。2）鋼除銹和調：鋼筋除銹包括將所鋼筋全部除銹基礎內的鋼筋長把鋼絲刷進行除銹；除后用水將后澆內的鋼筋銹沖干凈；除銹后要將鋼筋彎曲的行調直，梁板的受力鋼筋需設計要求進行搭接和補焊，需補的鋼筋要進增補；經監理位驗收合格后，基礎除銹沖洗要立即進行澆，樓層后澆帶砼澆筑前進行沖洗，防止鋼筋次銹蝕。3）模的支設：板的制作與安裝（1板制作根據本過程結構特，基礎后澆帶模采用C15素凝土澆筑，基礎以上底模采用層板底排木組，側模采用木板、60mm×80mm方木楞做排木，間不大于200mm周邊采用Φ48mm×3.0mm管扣件緊固、支撐；為保證后澆混凝與兩側混凝土合密實,后澆帶部位模板采用整塊板制成,與兩側模接縫位置設在澆帶兩側300mm以外,并成獨立的支撐系,在兩側模板除時不的擾動部位。（2板安裝：安裝順序組裝前要設計要求彈好線，確定確位置，確定體標高。根據模板的支承需要設支撐架。（3裝時橫豎方木背楞間隔尺要均勻，選用40×80方背楞，排木間距控制200mm內。施時嚴格按照尺間距進行施工方木背楞安裝要橫豎直，并且搭要錯開，不準集中在同一個面上搭接，模板在裝過程中要及檢查垂直度和板的平整度，便及時調整，保證內截面尺寸符設計要求。在場鋸裁料時，須在模殼外面操作避免鋸末掉落模殼內污染現，影響施工質。（4架梁、現澆平板支模在梁底部、現澆平搭設鋼管支撐架。搭設承重應注意以下幾點：鋼管立桿下必須加墊板，并支撐堅實的基礎上木墊板尺寸150×150×50mm梁下立桿間距不得于1米，水平桿第一根離地0.2米中間不得大于1.8/道，梁板底至最層水平管間距得大于0.3ooo米。板下立桿間距大于1.2m；調螺栓外露長度得大于0.2米先搭設梁部立桿，搭平板立桿，搭設縱橫水平桿支架下部必須設掃桿和剪刀撐，刀撐45～60設置，沿縱深方向每跨長4m必須設一道沿橫跨向每跨間設一道剪刀撐，此體系必須保證在澆帶周邊拆模不受擾動；每緊固點緊固件均備齊，所有緊件必須扣緊，得有松動，梁承重架橫桿須設雙扣件。整個承重架完成后經復核軸線標無誤，再鋪設骨排木，按制作好的分塊在場按序組裝，安裝梁底模，安裝梁側模，后安裝樓板模。框架梁上口固定要固，梁底及上要拉通線。所有梁、平板模板支模前必須及進行清理，刷模劑。拼裝時，接縫處縫用玻璃油灰填及膠帶紙粘合避免漏漿。10模板支模完成及時進行技術核，誤差控制以下范圍內：軸線位移2mm，標+2mm、-3mm，截面尺寸+2mm、-3mm，相鄰兩板表面高低2mm，表面平度2mm，預留洞中線位移5mm，截面內部寸+10mm、-0。11工縫：后澆帶工縫應盡量使垂直條形模板設，便利于拆除清理，同拼縫必須嚴密在鋼筋部位應手工鋸正確拉貫穿口，以便鋼筋確安裝。4）后帶混凝土筑：混凝土澆筑前要將澆帶內雜物清干凈，用水沖后刷純水泥漿一道。混凝土比設計高一強度等級的微脹細石混凝土筑，振搗密實。后澆帶和施工縫在筑砼時，振棒振點先振兩側后振中間，多點輕振，搗。后澆帶搗實即抹平，清除漿。為保證后澆帶混凝在規定的齡期達到設計要求強度，控制混凝土早期產收縮裂縫，必做好養護工作并在混凝土澆完畢后12h進行，護時間應不小14d，水平梁采用覆蓋麻袋澆水養護，以保證砼處于濕潤狀態在澆筑砼時，專人職巡檢縫底支，是否有松動暴裂、變形等現象。如有停止澆筑，對模進行搶修后澆筑。5模板的除拆模前，作業班組須申請拆模令經技術科批準方可拆除。拆模條件：鋼筋混凝土結構強條件，通過制同條件試塊來定、容許拆模值見下表：3、拆模注意事側模拆除：在混凝強度能保證其面不因拆除模受損后，方可拆除。底模拆除，必須執《混凝土結構程施工質量驗規范》（GB50204—2002）的定。拆模應遵循先支后，后支先拆，拆不承重的和拆承重部分的模板。模板工程作業組織應遵循支模與模統一由一個業班組操作的原則，這做有利于保障拆模的安全，便。誰支誰拆操作人員熟知安裝序，從何處開、從易到繁均目了然，對于模速度，安全、及品保護都有利4.模板拆除工藝（1寫拆模申請單→拆除輔助固部分→拆除桿、支撐部分→拆除梁板連接、扣件及側模→分段拆除樓模板、木楞及柱→拆除梁底模板支撐系統。（2模施工要點拆除模板支架部分平拉桿和剪刀，以便作業，后拆梁與樓板的連接角模及梁模板，以斷開連支撐相互依，以防引起不要的連片倒塌。下支柱頂托螺桿用鋼釬輕鍬模，或木錘輕擊拆下第一塊，然后塊逐段拆除。塊板拆下時，人力托住傳于面，然后搬運出現。八、后帶施工應注意的問題后澆帶要嚴格按施規范和設計要進行施工，施中應高度重視下列問題：接縫形式必須嚴格圖施工，施工應用堵頭板。能留成自然斜坡槎，使施工處混凝土澆搗難，造成混凝不密實，達不設計強度等級。地室底板還易產滲水現象。后澆帶先澆混凝土成后應進行防，局部應覆蓋四周用臨時欄桿圍護，防施工過程中污鋼筋，保證鋼不被踩踏。堅避免后澆帶不設圍，踩彎鋼筋、筋雜亂、建筑圾較多，不易理的現象。后澆帶澆筑混凝土必須將整個截按照施工縫的求進行處理，清除雜物、水薄膜、表面松的砂石和軟弱凝土層，并將側混凝土鑿毛，用沖洗干凈，充保持兩側混凝濕潤，一般不于24小時。在面涂刷水泥凈或混凝土界面理劑后，及時筑混凝土。若兩側混土不鑿毛就澆，容易使新老凝土的粘結強難以保證，處理不就會在后澆帶側造成兩條貫裂縫，極易滲。后澆帶混凝土澆筑，混凝土等級原先混凝土提一個等級，并在混凝土中摻加裂抗滲劑，使微膨脹水泥，使其產生微膨壓力以抵消混凝土干縮，溫差等生的拉應力，混凝土結構不現裂縫，提高抗滲力。后澆帶后澆混凝土定要精心振搗實，注意澆水護。避免因后澆混凝土用較少，在后澆旁人工拌制混土，隨拌隨澆嚴重影響了工程質現象地發生。后帶部的梁，內鋼不得斷，該位梁內的強鋼筋嚴格設計圖設置。后澆帶跨內的梁、在后澆帶混凝澆注前，兩側構長期處于懸臂受力狀態，工期間，本跨的模板和支撐能拆除，必須后澆混凝土強度達設計強度值的75%以后，方可按由向下順序拆除。杜絕提前拆后澆帶跨內的板和支撐，造板邊開裂，使構承載能力下降。在混凝土澆筑和振過程中，應特注意振搗器距模板的距離，防止混凝土搗中水泥漿嚴流失，一般振器距離模板控在40~50cm之間，了保證混凝土密實性，在鋼網片及模板處較深的垂直施工縫應補用鋼釬人搗實。（9）因后澆帶應采用提高一強度等級、早、補償收縮的凝土。施工前單獨申混凝土配合比施工中提前做水泥、砂、石外加劑及摻合料的場檢驗和試驗作，及時申請凝土配合比。筑時認真計量，在凝土澆筑時按定留置標養試和同條件養護件，用以檢驗和證后澆帶混凝土強度。混凝土筑后應重視其護工作以提高混凝的密實度和抗性。九、質量保措施（1）為了使后帶施工達到一性合格的質量標，所有后澆的清理、鋼筋除銹、直、模板的支、砼澆筑等將專人管理，并直跟蹤至養護結束（2）后澆帶混土的養護措施為保證后澆帶混凝在規定的齡期達到設計要求強度，控制混凝土早期產生收裂縫，必須做養護工作，并混凝土澆筑完后12h進行，養護間應不小于14d，水梁板采用覆蓋袋澆水養護，以保證砼體處濕潤狀態。十、安全生與文明施工注意事項1、作業人員必嚴格遵守勞動護規定，正確帶和使用個人防護用品。作業人員必須嚴格行安全技術交和班長班前講要求。交叉施工時，要有靠的防護措施不得傷害他人也避免被他人傷害。任何作業人員不得自拆動施工現的腳手架、防設施、安全標志和警告牌如必須拆動時經施工負責人許方可。424224作業人員不得隨意灑施工垃圾和放污水等人為成的環境污染。作業人員除必須執作業時間限制，在作業過程應該自覺減少和消除嘈音。作業人員要堅持文施工，個人行要適應CI形象管要求。拆除樓頂模板時應一邊拆支撐一拆模板，禁止次性拆完支撐。未澆筑的樓后澆帶頂面應蓋嚴密，防止體從后澆帶中落傷人。十一、附：模板扣件鋼管支撐架計書計算依據1《建施工扣件式鋼腳手架安全技規范》（JGJ130-2001。計算依據2《施技術》2002.3.《件式鋼管模板支撐架設計和使用安全》計算參數模板支架搭設高度4.2m，梁截面B×D=300mm×600mm，立桿的縱距(跨方向)l=1.20m，立桿步距h=1.50m梁底增加0道承立桿。面板厚度18mm，剪強度1.4N/mm

2

，抗彎強度15.0N/mm

2

，彈性模量6000.0N/mm木方45×75mm，剪強度1.3N/mm抗彎強度13.0N/mm，彈性模量9500.0N/mm232232梁兩側立桿間距1.20m。梁底按照均勻布置重桿2根計算。模板自重0.50kN/m，凝土鋼筋自重25.00kN/m，施工活荷載5.00kN/m梁兩側的樓板厚度.11m，梁兩側的樓計算長度0.45m。扣件計算折減系數1.00。300圖1

1200梁模板支撐架立面圖計算中考慮梁兩側分樓板混凝土載以集中力方向下傳遞。集中力大小為F=1.20×25.000×0.110×0.450×0.400=0.594kN。采用的鋼管類型為48×3.0。一、模板面計算3434面板為受彎結構需要驗算其抗強度和剛度。板面板的按照多跨連續梁計。作用荷載包括梁與板自重荷載，工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土自重(kN/m)：q1=25.000×0.600×0.400=6.000kN/m(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×0.600+0.300)/0.300=1.000kN/m(3)活荷載為施荷載標準值與搗混凝土時產的荷(kN)：經計算得到，活荷標準值P1=(1.000+4.000)×0.300×0.400=0.600kN均布荷載q=1.20×6.000+1.20×1.000=8.400kN/m集中荷載P=1.40×0.600=0.840kN面板的截面慣性矩和截面抵抗矩W別為:本算例中，截面慣矩I和截面抵抗矩分別為:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm；I=40.00×1.80×1.80×1.80/1219.44cm；0.84kN8.40kN/mA

100100100計算簡圖

B0.0150.017彎矩圖(kN.m)0.27

0.84

0.42

0.570.57

0.42

0.84

0.27剪力圖(kN)變形的計算按照規要求采用靜荷標準值，受力與計算結果如下：7.00kN/mA

100100100變形計算受力圖0.0000.003

B變形圖(mm)經過計算得到從左右各支座力分為N1=0.273kNN2=1.407kNN3=1.407kNN4=0.273kN22最大彎矩M=0.016kN.m最大變形V=0.004mm(1)抗彎強度計經計算得到面板抗強度計算值f0.016×1000×1000/21600=0.741N/mm

2面板的抗彎強度設值[f]，取15.00N/mm面板的抗彎度驗算f<[f],滿足要求(2)抗剪計算[以不計算]截面抗剪強度計算T=3×840.0/(2×400.000×18.000)=0.175N/mm

2截面抗剪強度設計[T]=1.40N/mm

2抗剪強度驗T<[T]滿足要求(3)撓度計算面板最大撓度計算v=0.004mm面板的最大度小于00.0/250,滿足要求!二、梁底支木方的計算（一）梁底方計算按照三跨連續梁計，最大彎矩考為靜荷載與活載的計算值最不利分配的矩和，計算公如下:2346223462均布荷載q=1.407/0.400=3.518kN/m最大彎矩M=0.1ql=0.1×3.52×0.40×0.40=0.056kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×3.518=0.844kN最大支座力N=1.1×0.400×3.518=1.548kN木方的截面力學參為本算例中，截面慣矩I和截面抵抗矩分別為:W=4.50×7.50×7.50/6=42.19cmI=4.50×7.50×7.50×7.50/12=158.20cm；(1)木方抗彎強計算抗彎計算強度f=0.056×10/42187.5=1.33N/mm

2木方的抗彎算強度小于3.0N/mm,滿足求!(2)木方抗剪計[可以不計算]最大剪力的計算公如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算T=3×844/(2×45×75)=0.375N/mm

2截面抗剪強度設計[T]=1.30N/mm

2木方的抗剪度計算滿足要求41.681.6841.681.68(3)木方撓度計均布荷載通過上面形受力圖計算最大支座力除跨度得到1.925kN/m最大變形v=0.677×1.925×400.0/(100×9500.00×1582031.3)=0.022mm木方的最大度小于00.0/250,滿足要求!三、梁底支鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照中荷載作用下連續梁計算。集中荷載P取木支撐傳遞力。A

1200支撐鋼管計算簡圖1.131支撐鋼管彎矩圖kN.m)

B0.0002.272.271.411.410.000.002.27支撐鋼管剪力圖kN)6262變形的計算按照規要求采用靜荷標準值，受力與計算結果如下：A0.000

1200支撐鋼管變形計算力圖4.626支撐鋼管變形圖mm)

B經過連續梁的計算到最大彎矩Mmax=1.131kN.m最大變形vmax=4.626mm最大支座力Qmax=2.274kN抗彎計算強度f=1.131×10/4491.0=251.91N/mm

2支撐鋼管的彎計算強度大于05.0N/mm,不滿足要求支撐鋼管的大撓度小于200.0/150與10mm,足要求(二)梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照中荷載作用下連續梁計算。集中荷載P取橫支撐鋼管傳遞。2.27kN2.27kN2.27kN2.27kN2.27kN2.27kN2.27kN2.27kNA

120012001200支撐鋼管計算簡圖0.7280.667支撐鋼管彎矩圖kN.m)

B1.671.67

2.272.270.000.00

2.882.880.610.610.610.612.882.88

2.272.27

1.671.67支撐鋼管剪力圖kN)變形的計算按照規要求采用靜荷標準值，受力與計算結果如下：1.55kN1.55kN1.55kN1.55kN1.55kN1.55kN1.55kN1.55kNA

120012001200支撐鋼管變形計算力圖0.1402.301支撐鋼管變形圖mm)

B經過連續梁的計算到6262最大彎矩Mmax=0.728kN.m最大變形vmax=2.301mm最大支座力Qmax=7.428kN抗彎計算強度f=0.728×10/4491.0=162.03N/mm

2支撐鋼管的彎計算強度小于05.0N/mm,滿足要求支撐鋼管的大撓度小于200.0/150與10mm,足要求四、扣件抗移的計算縱向或橫向水平桿立桿連接時，件的抗滑承載按照下式計算:R≤Rc其中Rc——件抗滑承載力計值,取8.00kN；R——縱向橫向水平桿傳立桿的豎向作力設計值；計算中R取最大座反力，R=7.43kN單扣件抗滑載力的設計計算滿足求!R≤8.0kN時，采用單扣件；8.0kN<RkN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，采用可調托座五、立桿的定性計算232232立桿的穩定性計算式其中N——立桿軸心壓力設計，它包括：橫桿的最大支座反N1=7.43kN(經包括組合系數)腳手架鋼管的自重N21.20×0.111×4.200=0.558kNN=7.428+0.558=7.986kN——軸心受壓桿的穩定系數,由細比l0/i查表得到；i——計算立的截面回轉半(cm)；i=1.60A——立桿凈面面積(cm)A=4.24W——立桿凈面抵抗矩(cm)；=4.49——鋼管立桿壓強度計算值(N/mm；[f]——鋼管桿抗壓強度設值，[f]=205.00N/mm

2

；l0——計算長度(m)；如果完全參照《扣式規范》不考高支撐架，由式(1)或(2)計算222222l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度加系數，按照1取值為1.167u——計算長系數，參照《件式規范》表5.3.3；u=1.750a——立桿上伸出頂層橫桿心線至模板支點的長度；a=0.30m；公式(1)的計算果：l0=1.167×1.750×1.50=3.063m=3063/16.0=192.061=0.195=7986/(0.195×424)=96.503N/mm立桿的定性計算<[f],滿足要求公式(2)的計算果：l0=1.500+2×0.300=2.100m=2100/16.0=131.661=0.391=7986/(0.391×424)=48.156N/mm立桿的定性計算<[f],滿足要求如果考慮到高支撐的安全因素，宜由公式(3)計算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度加系數，按照2取值為1.007公式(3)的計算果：l0=1.167×1.007×(1.500+2×0.300)=2.468m=2468/16.0=154.724=0.294=7986/(0.294×4