1緒論

初軋機在軋鋼生產中的作用是開坯，隨著連鑄技術的發展，初軋機的作用隨之下降,

但初軋機不能被淘汰，軋制某些特殊用途的鋼材，由于連鑄坯有缺陷，故必須采用模鑄,

初軋機開坯。

1.1軋輯調整裝置的用途

軋輻調整裝置是軋鋼機中關鍵機構之一，其結構的好壞，直接關系著軋件的產量的高

低與質量的好壞軋機軋輯的調整一般均包括徑向和軸向兩個方向的調整，徑向調整是軋

鋼機中必不可缺的調整。軋輯通過兩個方向的調整后,可以保證軋輯間的相互位置的正確

性，按規定完成道次的壓下量，還能在一定程度上來補償其軋輻餛身與軸徑的允許磨損量,

同時又能調整軋輻與輻道水平面的相互位置，而且在連軋機上，還能調整機座間軋輻的

相互正確位置，從而保證軋制的直線性，使得軋制順利進行。

1.2軋輻調整裝置的類型

軋輻調整裝置按用途大致分為徑向與軸向兩大類調整裝置。其軸向調整裝置僅用于

型鋼、線材軋機上，以微調的方法來保證兩個軋輯間組成正確的孔型位置，以及補償軋輻

瓦緣的允許磨損量。而在各類型的板帶軋機上只有軋輯的軸向固定裝置。

徑向調整按其軋輯移動方向大致分為壓下（也包括壓上）機構和側壓進機構。在常見

的縱軋機座中均可看到壓下機構，而側壓進機構僅用于斜軋機和立輯的調整機構中。

根據各類軋機的工藝要求，調整裝置可分為：上輯調整裝置、下輻調整裝置、中輻

調整裝置、立輯調整裝置和特殊軋機的調整裝置。

上輯調整裝置也稱壓下裝置，它的用途最廣。安裝在所有的二輯、三輯、四輯和多

輻軋機上。

壓下機構按軋鋼機的類型、軋件的軋制精度要求，以及生產率高低要求又可分為:手

動、電動、電-液及全液壓壓下機構。手動壓下機構一般多用于不經常進行調節的、軋

制精度要求不太嚴格的,以及軋制精度要求不高的中、小型型鋼、線材和小型熱軋板帶軋

機上，通常這些軋機是在軋輻相互位置不變的情況下進行工作的。電動壓下機構主要用于

壓下螺絲的移動速度超過l~0.2mm/s的初軋機、板帶軋機及中厚板軋機上，以及移動速度

小于l~0.2mm/s的薄板帶軋機上。前者是出于生產率的要求，而后者是由于壓下精度的要

求。

1.3軋機上壓下裝置的分類和特點

1.3.1電動壓下裝置

電動壓下裝置是軋鋼機調整機構中最常見的一種壓下裝置。按軋輻調整的距離、速

度及精度又可將壓下裝置分為快速和慢速兩種壓下裝置。

快速電動壓下裝置

一般常用在上軋輻調節距離大、調節速度快以及調節精度要求不高的軋機上,如初軋

機、板坯軋機、中厚板軋機及萬能軋機上。在這些類型的軋機上由于上輯的調整距離大、

壓下十分頻繁，要求有較高的壓下速度以免影響軋制生產率,所以采用快速電動壓下裝置

是必要的。

常采用的快速電動壓下裝置有兩種類型：

--種是由法蘭盤的立式電動機通過圓柱齒輪減速器帶動壓下螺絲。兩個壓下螺絲是

由兩臺帶法蘭盤的立式電動機通過圓柱齒輪減速機構傳動的。因此采用這種傳動系統啟

動迅速、傳動效率高、造價低，但存在著加大了機座的總高度，增加了廠房高度基本建設

投資等缺點。另外為了實現壓下螺絲的單獨調整，中間介輪可以由液壓缸控制，使其與壓

下螺絲嚙合或脫離。其結構簡圖如圖1—2所示。

1一制動器2-立式電動機3—減速機4一壓下螺母5一壓下螺絲6一離合器

圖1.1立式電機一圓柱齒輪傳動的電動壓下裝置

另一種快速電動壓下裝置由兩臺臥式電動機通過三個圓柱齒輪和兩對蝸輪蝸桿減

速機構來帶動兩個壓下螺絲，通過離合可以實現壓下螺絲的單獨調整。軋輻開度指示器

的傳動系統中還裝有差動機構，它可以由小電動機帶動實現調整作業。這種快速電動壓下

裝置的特點是：結構緊湊、機座總體高度低、基建投資下降，但傳動效率低、造價高。因

此多用在一些壓下要求速度不高的初軋機上。

2慢速電動壓下裝置

這種調整裝置多用于上輯調節距離在100?200毫米以下，調節速度小于1?

0.2mm/s,但調節精度要求高的薄板、帶材軋機上。在這種壓下機構中，由于傳速比i

要求很大（最大可以達到i=1500~2000），同時又要求能帶鋼壓下。因此，壓下裝置的

設計是比較復雜的。

1.3.2手動壓下裝置

這種壓下裝置結構簡單、造價低，但工人的勞動條件差、強度大，因此常用在生產效

率低的軋機上。

1.3.3雙壓下裝置

為了控制板厚偏差在規定的范圍內，在現代化的板、帶材成品機座的壓下裝置中,

分成了精調與粗調兩個部分。其中精調裝置是用來首先給定原始輯縫的，.而精調裝置是

用來在軋制過程中隨著板、帶材坯料厚度、軋制力及成品厚度的變化，隨時對輻縫進行微

量調節校正的。

一、電動雙壓下裝置

由于電動雙壓下裝置的反應靈敏度差,所以僅用于精度低的熱軋板帶成品軋機上。在

這種壓下裝置中精調與粗調系統都是由電動機通過機械的減速機構來傳動壓下螺絲的,

因此傳動系統的慣性力很大，從而使調整幅縫的校正訊號傳遞滯后現象很嚴重，所以無法

滿足高精度的板厚公差要求。由于以上原因，目前很少采用這種板厚自動調節系統。其簡

圖如圖1—2所示。

2

1一精調電動機2—粗調電動機

圖1.2電動雙壓下裝置筒圖

二、電-液雙壓下調整裝置

第一種電動雙壓下調整裝置，它的粗調為一般的電動壓下機構，通過電動壓下系統帶

動壓下螺絲在空載的情況下給定原始輯縫.而精調通過液壓缸推動齒條帶動扇形齒輪，使

壓下螺母轉動，但用于壓下螺絲在電動機壓下機構的鎖緊條件下而不能轉動，其結果只能

使壓下螺絲上下移動實現了輻縫的微調。

第二種，電-液雙壓下機構，粗調為?般的電動壓下機構，而精調是用液壓缸直接代替

了壓下螺絲與螺母。通常液壓缸放在精調壓下螺絲與上軸承座之間或下橫梁與下軸承座

之間。該裝置的特點是精調裝置的結構簡單而緊湊，消除了機械慣性力，從而大大縮短了

調節信號滯后現象，減少了壓下螺絲與螺母的磨損，提高了精度機構的效率。它的調節靈

敏度比一般電動壓下要快10倍以上。因此大大提高了板材的軋制精度，廣泛的用在現代

化的冷、熱成品帶鋼軋機上。

電-液雙壓下裝置與電動雙壓下裝置相比有以下特點：結構緊湊，精調部分傳動零件

減少使傳動慣性力下降，因此，調節訊號滯后現象減輕，而靈敏度增加。但仍保留著機

械傳動零件，所以仍存在著慣性力以及傳動間隙對精度靈敏度的影響，使調整精度還不

夠高。

1.3.4全液壓壓下裝置

所謂全液壓壓下裝置就是取消了傳統的電動壓下機構,其輯縫的調節均由液壓缸來

完成。其系統示意圖如圖1—3所示。

全液壓壓下裝置的特點：

(1)慣性力小、動作快、靈敏度高，因此可以得到高精度的板帶材，其厚度偏差可以控

制到小于成品厚度1%,而且縮短了板帶材的超差部分長度，提高了軋件成品率，節約了金

屬，提高了產品質量，并降低了成本。

(2)結構緊湊，降低了機座的總體高度，減少了廠房投資，同時提高了傳動效率。

(3)采用液壓系統可以使卡鋼迅速脫開，有利于處理卡鋼事故，避免了軋件對軋輯的刮

傷。

(4)可以實現軋輻快速提升，便于快速換輯,提高了軋機的有效作業效率，增加了軋機

的產量。

(5)壓下系統復雜，工作條件要求高,有些元件制造困難、成本高、維護保養要求很嚴

格以保證精度。

1一電位器2一傳給另一機架的迅號3一位移調節放大器4一放大器5-伺服閥

6一位移傳感器7—測厚儀8—測壓儀9-力一位移轉換元件10一選擇開關

11—壓力傳感器12一柱塞缸13一壓力比較器C「一調節系數裝置

圖1.3全液壓壓下系統示意圖

1.4電動壓下裝置經常發生的事故及解決措施

1.4.1壓下螺絲的阻塞事故

由于初軋機、板坯軋機和厚板軋機的電動壓下裝置壓下行程大、速度快、動作頻繁,

而且是不帶鋼壓下，所以常常由于操作失誤、壓下量過大等原因產生卡鋼、“坐輯”或

壓下螺絲超限提升而發生壓下螺絲無法退回的事故。這時上輻不能移動，電機無法啟動,

軋機不能正常工作。

為了處理堵塞事故，很多軋機都專門設置了壓下螺絲的回松機構。

1.4.2壓下螺絲的自動旋松

壓下螺絲的自動松問題主要發生在初軋機上，尤其是采用立式電動機壓下口寸，問題

尤為嚴重，已停止轉動的壓下螺絲自動旋松，使根縫值變動，造成軋件厚薄不均，嚴重

影響軋件質量。

目前防止壓下螺絲自動旋松的主要辦法是加大螺絲的摩擦力矩。這可以兩方面入

手，一是加大壓下螺絲止推軸頸的直徑，并且在球面墊上開孔。二是適當增加螺絲直徑。

2快速電動壓下裝置的方案選擇與評述

習慣上把不“帶鋼”的壓下裝置稱為快速壓下裝置。這種裝置多用在可逆熱軋機

上，如初軋機、板坯軋機、中厚板軋機、連軋機組的可逆式粗軋機組等。

按照傳動的布置形式，快速電動壓下裝置有兩種方案：一種是由臺臥式電動機來

驅動兩個壓下螺絲的升降，另一種是由兩臺立式電動機來驅動兩個壓下螺絲的升降。

第一種方案采用臥式電動機，傳動軸與壓下螺絲垂直交叉布置的形式，這種形式

中常見的布局是圓柱齒輪和蝸輪副聯合傳動壓下螺絲。它的特點是能夠采用普通臥式電

動機，機構較緊湊。在采用球面蝸輪副或平面蝸輪副后，傳動效率顯著提高，因此在壓

下速度不太快板坯軋機上經常采用這種布置形式。如圖2.1所示。

1一制動器2—電動機

圖2.1臥式電動機傳動壓下裝置的配置方案

第二種方案是采用立式電動機，傳動軸與壓下螺絲平衡布置的形式，壓下裝置的兩

臺立式電動機通過圓柱齒輪減速機來傳動壓下螺絲，這種布置形式可使每個壓下螺絲單

獨調整。因此這種傳動系統具有啟動迅速、傳動效率高、造價低。因為1150初軋機的

壓下裝置要求具有以上特點，因此本次設計采用第二種方案。

11

1—電動機2一小惰輪3一大惰輪

圖2.2立式電機傳動壓下裝置的配置方案

在畢業設計中，本人對壓下系統中的指針傳遞裝置進行了改進，原結構中一端采用

雙列圓柱滾子軸承，另一端采用單列圓柱滾子軸承。其主要缺點是不能承受軸向力。經

計算校核采用一對圓錐滾子軸承完全可以替代原方案，改進后的主要優點是：（1）可以

承受一定的軸向力，從而保證了該裝置工作的可靠性。（2）便于安裝、拆卸，減輕了維

修工作量，同時降低了成本。

3計算軋制力

1計算第一道次軋制力

(1)計算壓下量4/=4—4=380-310=70機機(3.1)

(2)計算接觸弧水平投影長度1==捫=x70=200.62〃〃〃

(3.2)

(3)計算軋制后軋件的平均高度h=4芋=3831=345mm

m°^Q(3.3)

(4)計算外區應力狀態的影響系數

(Ir-4

幾k=——(3.4)

f200.62V4

345J

=1.240

(5)計算變形速度

因為2_=3些=058<2。所以采用粘著理論計算

hm345

as

Uin—=0.00355(3.5)

in于今200.62310

(6)計算相對壓下量(3.6)

￡=絲X100%^—x100%=18.4%

(3.7)

%380

(7)=]n]n---=0.131

計算平均變形程度乙，」一=(3.8)

1-sm1-12.3%

22

其中￡=—￡=—x18.4%=12.3%

33

(8)計算20#的變形阻力

o=60K,-K,-K,(3.9)

查《軋鋼機械》表2T得20#變形阻力公式系數值

A=3.3218=2.609C=-0.1330=0.210E=1.454N=0.390

cr0=155.SMPa

TZ+2731050+273,

1=------=-----------=1.32.

10001000

1)變形溫度影響系數

K,=exp(4+BT)(3.10)

=exp[3.321+(-2.609)x1.323]

=0.877

2)變形速度影響系數

/、C+DT

一闔(3.11)

Zn\-0.133+0.210x1.323

1I

10J

=0.316

3）變形程度影響系數

/、N

Kr二E(3.12)

<0,4；'70.4

39(，

.C/0.131V/一?0.131

=1.454-----1.454-l)x------

I0.4J'0.4

=0.792

=155.8x0.877x0.316x0.792

=3/l.\96MPa

（9）根據采用采利柯夫計算接觸以1上的平均壓力

ft

P,"=1?15%(J(3.13)

=1.15x1.24x34.196

=48.764M4

（10）計算軋制力

P=P/(3.14)

383+380

48.764xx200.62

2

=3732.221kN

2計算第二道次軋制力

(1)計算壓下量△/?=40〃?〃？

(2)計算接觸弧水平投影長度/==JU如X40=151.66mm

(3)計算軋制后軋件的平均高度勾=怨1=如(8=290機〃?

(4)計算外區應力狀態的影響系數

\-0.4

151.66]-0.4

290)

=1.296

(5)計算變形速度

因為15566=

0.52<2o所以采用粘著理論計算

hm290

，，,.」心

1%

3.5,310

=------xIn----

151.66270

=0.00319

(6)計算相對壓下量

—xlOO%

%

40

=-xlOO%

310

=12.9%

,1

r

(7)計算平均變形程度,n=In

If

=In

1-8.6%

=0.090

22

其中伉=—￡=—x12.9%=8.6%

"33

（8）計算20#的變形阻力

cr=60K,?Ku-Kr

查《軋鋼機械》表2-1得20#變形阻力公式系數值

4=3.321B=2.609C=-0.1330=0.210E=1.454N=0.390

<T0=155.Pa

7」+273

1000

1)變形溫度影響系數

K,=exp(A+8T)

=exp[3.321+(-2.609)x1.318]

0.889

2)變形速度影響系數

C+DT

K“te)

-0.133+0.210x1.318

0.00355

10

=0.312

3)變形程度影響系數

390

,/0.090Y,1A0.090

=1.454------(1.454-llx-----

I0.4)''0.4

=0.711

o-=155.8x0.889x0.312x0.711=30.725M&

（9）根據采用采利柯夫計算接觸弧上的平均壓力

億“=1.15〃°(T

=1.15x1.296x30.725

=45.793MP?

(10)計算軋制力

P=P”,F

386+388

45.793xx151.66

2

=2687.70MN

3計算第三道次軋制力

(1)計算壓下量=30mm

(2)計算接觸弧水平投影長度/=jRKh=JWx30=131.34/nm

3=270+240=255加

(3)計算軋制后軋件的平均高度3

22

(4)計算外區應力狀態的影響系數

-0.4

131.34

255

1.304

(5)計算變形速度

jaI131.34

因m為——=0.515<2o所以采用粘著理論計算

hm255

_V,r_In九=W-in3=0.00314

Un.

瓦131.34240

(6)計算相對壓下量

△h

￡=——X100%

%

▲30xlOO%

270

=11.1%

（7）計算平均變形程度a=In-

If

=ln—?

1-7.4%

=0.077

22

其中￡=—￡=—x11.1%=7.4%

33

（8）計算20#的變形阻力

o=60K,-K“-K,

查《軋鋼機械》表2T得20#變形阻力公式系數值

4=3.3218=2.609C=-0.1330=0.210E=1.454N=0.390

cr（）=l55.SMPa

,，+2731040+273,

1===1.313

10001000

1）變形溫度影響系數

K,=exp（4+BT）

=exp[3.321+（-2.609）x1.313]

=0.901

2）變形速度影響系數

z\C+DT

儲出）

/八八八CF.X-0.133+0.210x1.313

[0.003141

~l10）

=0.316

3）變形程度影響系數

0.070

1.454x

0.4

=0.677

cr=155.8x0.901x0.316x0.677=30.044M4

（9）根據采用采利柯夫計算接觸弧上的平均壓力

P,n=L15〃bb

=1.15x1.304x30.044

45.055MPa

（10）計算軋制力

P=P,』

2339.622ZN

4計算第四道次軋制力

計算壓下量△/?=78mm

計算接觸弧水平投影長度1=鬧T=211.78〃?〃?

⑶計算軋制后軋件的平均高度儲=鋁=丁=349加

（4）計算外區應力狀態的影響系數

211.78

349

（5）計算變形速度

因為_L=祖生=o.6i<2。所以采用粘著理論計算

3349

3.5,388

=------In----

211.78310

=0.00371

（6）計算相對壓下量

￡=Hxioo%

%

X100%

388

=20.1%

,1

（7）計算平均變形程度r,n=In

1f

=In---------

1-13.4%

=0.144

72

其中￡=W￡=±x20.1%=13.4%

'"33

(8)計算20#的變形阻力

(T=60K,KuKr

查《軋鋼機械》表2T得20#變形阻力公式系數值

A=3.321B=2.609C=-0.133￡>=0.210E=1.454=0.390

%=155.8M4

￡+273_1035+273

=1.308

woo-1000

1）變形溫度影響系數

K,=exp(A+BT)

=exp[3.321+(-2.609)x1.3088]

0.912

2）變形速度影響系數

z、C+DT

-0.133+0.210x1.308

0.00317

10

0.327

3)變形程度影響系數

N

一（F

K,E[h

0.390八idd

0.144-(1.454-l)x^^

1.454x

0.4

0.813

cr=155.8x0.912x0.327x0.813=37.762M4

(9)根據采用采利柯夫計算接觸弧上的平均壓力

15"0

=1.15x1.22x37.762

52.980M4

(10)計算軋制力

P=P.F

240+246

52.980xx211.78

2

=2726.485ZN

5計算第五道次軋制力

（1）計算壓下量△〃=60mm

（2）計算接觸弧水平投影長度I==60=185.74/n/n

310+250

（3）計算軋制后軋件的平均高度hm=&±乙==280mm

22

（4）計算外區應力狀態的影響系數

，，I/1、\-0.4

-0.4

185.74

280

=1.178

(5)計算變形速度

因為，=0

0.66<2o所以采用粘著理論計算

*280

utn"hA

I%

3.5,310

xIn---

185.74250

0.00405

(6)計算相對壓下量

A/?

￡=——X100%=—X100%=19.4%

%310

1In——!——=0.138

(7)計算平均變形程度r,?=In

1一￡,n1-12.9%

22

其中￡=-￡=-x19.4%=12.9%

m33

(8)計算20#的變形阻力

=60K,?Ku-Kr

查《軋鋼機械》表2T得20#變形阻力公式系數值

A=3.321B=2.609C=-0.133￡>=0.210￡=1.454=0.390

155.8MP4

T=3J030+273“303

10001000

1）變形溫度影響系數

Kt=exp(A+BT)

=exp[3.321+(-2.609)x1.303]

0.924

2）變形速度影響系數

C+DT

-0.133+0.210x1,303

0.00405

10

0.333

3）變形程度影響系數

K.=E

0.4；'70.4

0.138

=1.454X-(1.454

0.4

=0.803

cr=155.8x0.924x0.333x0.803=38.517MPa

（9）根據采用采利柯夫計算接觸弧上的平均壓力

，，

P,n“15%b

1.15x1.178x38.517

52.H9MPa

（10）計算軋制力

P=P.F

_?246+250icerx

52.179x---------x185.74

2

2403.548W

4電機容量的選擇

1計算壓下螺絲的轉速

90

n-一

48

=1.875r/s

=112.5r/min

2計算被平衡部件總重量

G=91000+357000

=448000N

3對壓下螺絲進行受力分析,如圖4.1所示。

三...十.蟒,三，/

C2Q

Pl

d3

1一壓下螺絲2—壓下螺母3一球面墊

4.1壓下螺絲受力平衡圖

4計算作用在一個壓下螺絲上的力

P、=0.2G

0.2x448000

89600N

5計算止推軸承阻力矩

1di

M、=—?P[?一(4.1)

'3113

=0.2x89600x=

3

=2926933.333N.m

6計算螺紋摩擦阻力矩

M2=P1?■^■?tan(Q+a)(4.2)

=89600x-2xtan(0.036+5040j

=7948903.374N-m

式中p——螺紋上的摩擦角

a——螺紋升角

7計算轉動壓下螺絲所需的靜力矩

M=M,+M2

2926933.333+7948903.374

=10875836.7IN-m

、rM-n

N=------------

1000x95507

_10875836.71x112.5

1000x9550x0.98

=125.57KN

8試選電機的型號為ZD141-2B,功率為200KW,基速為500r/min,高速為1200r/min。

9計算所選電機的額定轉矩

Nx9550xl03

Mer=-----------------------------

n

_200x9550xlQ3

500

=3800000N

10對所選電機進行過載校核：

?，叱10875836.71

~M^=3800000

2.86<3

滿足要求。

5壓下螺絲與螺母的設計計算

5.1壓下螺絲的設計計算

5.1.1壓下螺絲螺紋外徑確定

1、預選螺紋外徑d及其它參數

由經驗公式d=(0.55~0.621^得

d=0.6x690=414m加

查機械設計手冊，預選d=420mm。

式中d---壓下螺絲外徑(加加)；

dg---軋輯輻頸(mm)；

螺紋螺距：r<(0.12^0.14)J

=0.12x420=50.4m加

取螺距為48mm0

根據d和，可確定壓下螺絲的中徑d?=387.268加m和內徑&=336.694加加

5.L2壓下螺絲的強度校核

=華<M

(5.1)

式中。一一壓下螺絲中實際計算應力，單位為N.m*；

Pi——壓下螺絲所承受的軋制力，單位為AN；

4---壓下螺絲螺紋內徑，單位為mm；

[cr]---壓下螺絲許用應力,單位為N/mm2；

同=生

n

ob---壓下螺絲材料強度極限，單位為N/m/；

n---壓下螺絲的安全系數，H>6；

3732.227

2

=1866.1135^

4xl866.1135xlQ3

1336.6942

=20.97M&<[cr]

其中[b]=—==59MPa

n10

5.1.3壓下螺絲的尾部形狀設計

(1)本次設計壓下螺絲的尾部選取鑲有青銅滑塊的方形尾部。

(2)壓下螺絲端部形狀選擇

壓下螺絲的端部選用凸形球面，因為球面墊采用青銅材料，青銅球面墊的主

要特點是具有較好的抗壓性能，采用壓下螺絲的端部為凸形球面大大提高了青銅墊塊使

用壽命，減少有色金屬的消耗。

5.2壓下螺母的結構尺寸設計

壓下螺母的材料選為鑄造無錫青銅(ZQ4L9-4),其許用擠壓應[p]=60~80例7%。

1、壓下螺母高度H的確定

?ZU"削(52)

從而解得z,七…]

4xl866.1135xl03

-70-x卜2()2-(36.694-2x5.653)?]

=3.06

”=Zf=3.06x48=146.98機機(5.3)

取H-\50mmo

式中p——螺紋受力面上的單位擠壓應力，單位為MPa；

Pi---軸頸上的最大壓力，單位為MPa；

Z——壓下螺母中的螺紋圈數；

d一一壓下螺絲的螺紋外徑，單位為〃加；

4---壓下螺絲的螺紋內徑，單位為；

8一一壓下螺母與螺絲的內徑之差，單位為皿n；

[p]---壓下螺絲材料許用應力，單位為MPa；

2、壓下螺母外徑。的確定

(5.4)

從而有

14A+1忸］4

D=

”()3x4x1866.1135+乃X70X45()2

V70%

486.27〃wn取。=490mm。

6齒輪設計計算

1選精度等級、材料及齒數

(1)按所設計的傳動方案，選用斜齒圓柱齒輪傳動。

(2)選用7級精度(GB10095-88)0

(3)材料選擇：由表10-1選擇小齒輪材料選用40C,,硬度為280HBS；大齒輪材料為

45鋼