目錄一、工程概況 1二、技術標準 1三、設計規范 2四、計算要點 24.1計算模擬 24.2計算參數、荷載 44.3計算內容 44.4荷載組合 4五、第一聯（35+35）計算結果 55.1持久狀況承載能力極限狀態驗算結果 55.1.1截面受壓區高度 55.1.2正截面抗彎承載能力驗算 55.1.3斜截面抗剪承載能力驗算 65.1.4支座反力 65.2持久狀況正常使用極限狀態驗算結果 75.2.1結構正截面抗裂驗算 75.2.2結構斜截面抗裂驗算 85.3持久狀況構件應力驗算結果 95.3.1正截面混凝土法向壓應力驗算 95.3.2斜截面混凝土的主壓應力驗算 106.3.3正截面受拉區鋼筋拉應力驗算 115.4短暫狀況構件應力驗算結果 115.5位移撓度計算結果 125.6結論 13六、第二聯（32.5+40+32.5）m計算結果 136.1持久狀況承載能力極限狀態驗算結果 136.1.1截面受壓區高度 136.1.2正截面抗彎承載能力驗算 146.1.3斜截面抗剪承載能力驗算 146.1.4支座反力 156.2持久狀況正常使用極限狀態驗算結果 156.2.1結構正截面抗裂驗算 156.2.2結構斜截面抗裂驗算 176.3持久狀況構件應力驗算結果 186.3.1正截面混凝土法向壓應力驗算 186.3.2斜截面混凝土的主壓應力驗算 196.3.3正截面受拉區鋼筋拉應力驗算 196.4短暫狀況構件應力驗算結果 206.5位移撓度計算結果 216.6結論 21七、下部橋墩結構計算 227.1計算模擬 227.2立柱計算結果 237.2.1正截面抗壓驗算 237.2.2裂縫寬度驗算 237.3樁基計算結果 247.3.1正截面抗壓驗算 247.3.2裂縫寬度驗算 247.4樁端巖石強度 25八、橋臺承載力驗算 25環一路2號橋計算書第31頁，共33頁一、工程概況本次設計道路為環一路，道路起于鳳霞路路口，逆時針分別于橫一路、鳳舉路東段、縱一路、新森大道相交后止于鳳霞路K1+305.378，道路總長1305.378米，標準路幅寬度16米，道路等級均為城市支路，設計車速30km/h，全線含橋梁兩座（上跨鳳舉路東段、新森大道）。本次設計環一路一號橋跨徑為：(2×35)m+(32.5+40+32.5）m，橋梁全長184.08m，橋寬20.0m，上部結構為預應力混凝土現澆箱梁結構，下部結構橋墩采用柱式墩，橋臺為重力式U型橋臺。二、技術標準結構設計基準期：100年設計使用年限：100年橋梁所處道路等級：城市支路設計安全等級：一級設計荷載:汽車：城-A級，人群：3.5KN/m2地震設防標準：擬建工程區域地震基本烈度為6度，抗震措施為7度，抗震設計方法為C類設計車速：30公里/小時橋梁橫斷面:寬度構成：4.0m（人行道）＋4.0m（車行道）＋4.0m（車行道）+8.0m（人行道）=20.0m。橫坡：車行道：1.5%，人行道：2.0%人行護欄防撞等級：SB級設計環境類別：Ⅰ類三、設計規范《城市橋梁設計規范》（CJJ11—2011）《公路工程技術標準》（JTGB01-2014）《公路橋涵設計通用規范》（JTGD60—2015）《公路圬工橋涵設計規范》（JTGD61—2005）《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362—2018）《公路橋涵地基與基礎設計規范》（JTG3363—2019）《城市橋梁抗震設計規范》（CJJ166-2011）《公路橋涵施工技術規范》（JTG/T3650-2020）《城市橋梁工程施工與質量驗收規范》（CJJ2—2008）《鋼筋混凝土用鋼第1部分:熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1－2017）《鋼筋混凝土用鋼第2部分:熱軋帶肋鋼筋》(GB1499.2－2018)《鋼筋混凝土用鋼第3部分:鋼筋焊接網》(GB1499.3－2010)《鋼筋機械連接技術規程》（JGJ107—2016）《鋼筋焊接及驗收規程》（JGJ18—2012）《預應力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2014）《預應力筋用錨具、夾具和連接器》（GB/T14370-2015）《城市橋梁橋面防水工程技術規程》(CJJ139-2010)《公路橋梁板式橡膠支座》（JT/T4-2019）《混凝土結構耐久性設計標準》（GB/T50476-2019）四、計算要點4.1計算模擬橋梁上部結構為部分A類預應力連續箱梁，本聯跨徑組合2x35m，縱向靜力計算按空間梁單元理論，采用橋梁計算程序MIDASCIVIL2020進行計算,結合施工方案及其構造特征進行結構離散。本橋按預應力A類構件設計，結構離散圖見下圖：第一聯結構計算簡圖及橫斷面布置圖第二聯結構計算簡圖及橫斷面布置圖4.2計算參數、荷載1、永久作用鋼材容重：78.5kN/m3；預應力混凝土容重：26.0kN/m3；瀝青混凝土容重：24.0kN/m3；基礎不均勻沉降：1.0cm；混凝土的收縮及徐變作用：按3650天考慮，相對濕度系數取85%；預應力作用：單端鋼筋回縮和錨具變形為6mm。管道摩擦系數：ｕ＝0.20；管道偏差系數：κ＝0.0015；2、可變作用汽車荷載：城市-A，雙車道計算；人群荷載：按《城市橋梁設計規范》第10.0.5條計算；汽車制動力及沖擊力：按《公路橋涵設計通用規范》（JTGD60-2015）規定計算；溫度作用：整體均勻溫度升高：25℃，整體均勻溫度降低：-25℃。結構高度范圍內豎向梯度溫度按《公路橋涵設計通用規范》（JTGD60-2015）規定計算；支座摩阻系數：0.03～0.05。4.3計算內容1、持久狀況承載能力極限狀態計算；2、持久狀況正常使用極限狀態計算；3、持久狀況和短暫狀況的應力計算；4、位移撓度計算結果；4.4荷載組合1、作用標準值組合即進行構件的持久狀況應力計算時作用(或荷載)取其標準值,汽車荷載應考慮沖擊系數，進行短暫狀況應力計算時施工荷載除有特別規定外均采用標準值，不考慮組合系數。2、作用短期效應組合即永久作用標準值效應與可變作用頻遇值效應相組合，見《公路橋涵設計通用規范》(JTGD60-2015)公式4.1.7-1。3、作用基本組合即永久作用的設計值效應與可變作用設計值效應相組合，考慮結構重要性系數及各作用效應的分項系數。見《公路橋涵設計通用規范》(JTGD60-2015)公式4.1.6-1。結構重要性系數取1.1。五、第一聯（35+35）計算結果5.1持久狀況承載能力極限狀態驗算結果5.1.1截面受壓區高度表格SEQ表格\*ARABIC1截面受壓區高度相對界限受壓區高度ξb鋼筋種類C50及以下C55/C60C65/C70C75/C80HPB3000.620.600.58-HRB4000.530.510.49-鋼絞線、鋼絲0.400.380.360.35精軋螺紋鋼筋0.400.380.36-5.1.2正截面抗彎承載能力驗算圖表正截面抗彎承載能力驗算結果圖形結論：按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362-2018）第5.1.5條EQγos≤R驗算，結構重要性系數1.1作用效應的組合設計最大值小于構件承載力設計值，滿足規范要求。5.1.3斜截面抗剪承載能力驗算圖表斜截面抗剪承載能力驗算結果圖形結論：按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362-2004）第5.1.5條EQγos≤R驗算，結構重要性系數1.1作用效應的組合設計最大值小于構件承載力設計值，滿足規范要求。按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362-2018）第5.2.9條進行抗剪截面驗算，滿足規范要求。5.1.4支座反力以下分別列出標準組合最不利工況下過渡墩單個支座反力值，選取最不利位置的反力結果：圖表單個支座反力(KN)墩號0#臺1#墩2#墩支座位置左支座中支座右支座左支座中支座右支座左支座中支座右支座支反力

（KN）4235.73887.43743.78613.68031.07668.24306.23876.83652.35.2持久狀況正常使用極限狀態驗算結果5.2.1結構正截面抗裂驗算全預應力混凝土構件，在作用（荷載）頻遇效應組合下，應符合下列條件：預制構件：σst-0.85σpc≤0分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構件：σst-0.80σpc≤0A類預應力混凝土構件，在作用（荷載）頻遇效應組合下，應符合下列條件：σst-σpc≤0.7ftkA類預應力混凝土構件，在作用（荷載）準永久效應組合下，應符合下列條件：σlt-σpc≤0結構在頻遇組合作用下：圖表使用階段正截面抗裂驗算（頻遇-頂）包絡圖圖表使用階段正截面抗裂驗算（頻遇-底）包絡圖結論：按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362-2018）第6.3.1-1條驗算:σst-σpc≤0.7ftk，滿足規范要求。結構在準永久組合作用下：圖表6使用階段正截面抗裂驗算（準永久-頂）包絡圖圖表使用階段正截面抗裂驗算（準永久-底）包絡圖結論：按照《橋規》第6.3.1-4條公式σlt-σpc≤0，滿足規范要求。5.2.2結構斜截面抗裂驗算對于全預應力混凝土構件，在作用（荷載）頻遇效應組合下，應符合下列條件：預制構件：EQσtp≤0.6ftk現場澆筑（包括預制拼裝）構件：EQσtp≤0.4ftk圖表結構斜截面抗裂驗算結果圖形結論：按照《橋規》第6.3.1-8條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)驗算：EQσ\s\do4(tp)=0.956MPa(拉應力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉應力)，滿足規范要求；5.3持久狀況構件應力驗算結果5.3.1正截面混凝土法向壓應力驗算按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362-2018）第7.1.5-1條，荷載取其標準值，汽車荷載考慮沖擊系數。受壓區混凝土的最大壓應力：未開裂構件：EQσkc＋σpt≤0.5fck允許開裂構件：EQσcc≤0.5fck圖表使用階段正截面壓應力驗算(頂)包絡圖圖表使用階段正截面壓應力驗算(底)包絡圖結論：按照《橋規》第7.1.5-1條公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)驗算：頂緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=10.419MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規范要求；底緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=5.793MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規范要求；5.3.2斜截面混凝土的主壓應力驗算按《橋規》第7.1.6條公式，混凝土的主壓應力應符合下式規定：σcp≤0.6fck；圖表使用階段斜截面主壓應力包絡圖結論：按照《橋規》第7.1.6-1條公式驗算：EQσ\s\do4(cp)=10.308MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，滿足規范要求；6.3.3正截面受拉區鋼筋拉應力驗算按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362-2018）第7.1.5-2條，荷載取其標準值，汽車荷載考慮沖擊系數。受拉區預應力鋼筋的最大拉應力：1）對鋼絞線、鋼絲未開裂構件：EQσpe＋σp≤0.65fpk允許開裂構件：EQσpo＋σp≤0.65fpk2）對精軋螺紋鋼筋未開裂構件：EQσpe＋σp≤0.80fpk允許開裂構件:EQσpo＋σp≤0.80fpk結論：按照《橋規》第7.1.5-2條公式EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)≤0.65EQf\s\do4(pk),鋼絞線1860驗算：EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)=1177.541MPa≤EQf\s\do4(pk)=1209.000MPa，滿足規范要求；5.4短暫狀況構件應力驗算結果按《橋規》第7.2.8條，截面邊緣混凝土的法向應力應符合下式規定：σtcc≤0.7fck’圖表施工階段法向應力驗算(頂)包絡圖圖表施工階段法向應力驗算(底)包絡圖結論：按照《橋規》第7.2.8條公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’驗算：頂緣EQσ\s\do4(tcc)=6.519MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，滿足規范要求；底緣EQσ\s\do4(tcc)=8.102MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，滿足規范要求；5.5位移撓度計算結果圖表活載位移圖1圖表活載位移圖2最大正撓度1.63mm（中跨跨中位置），最大負撓度4.38mm（中跨跨中位置），考慮長期增長系數1.4，撓跨比為6.01×1.4=8.41mm<L/600=58.3mm，滿足規范要求。5.6結論1、結構正截面抗彎和斜截面抗剪承載力均滿足要求。2、主梁在作用頻遇組合拉應力為0.088MPa，在規范限值范圍內；在準永久組合下正截面未出現拉應力，正常使用階段正截面抗裂滿足規范要求。3、主梁在作用頻遇組合下斜截面拉應力為0.956MPa，在規范限值范圍內，正常使用階段斜截面抗裂滿足規范要求。4、主梁在作用標準值下，構件正截面最大法向壓應力為10.4MPa<16.2MPa，使用階段主梁正截面砼的法向壓應力滿足規范要求。5、主梁在作用標準值下，構件斜截面最大主壓應力為10.4MPa<19.44MPa，使用階段主梁截面砼主壓應力滿足要求。6、受拉區預應力鋼筋最大拉應力滿足規范要求。7、結構在活載作用下并考慮長期作用系數撓度8.41mm<L/600=58.3mm,結構撓度滿足規范要求。六、第二聯（32.5+40+32.5）m計算結果6.1持久狀況承載能力極限狀態驗算結果6.1.1截面受壓區高度表格SEQ表格\*ARABIC1截面受壓區高度相對界限受壓區高度ξb鋼筋種類C50及以下C55/C60C65/C70C75/C80HPB3000.620.600.58-HRB4000.530.510.49-鋼絞線、鋼絲0.400.380.360.35精軋螺紋鋼筋0.400.380.36-6.1.2正截面抗彎承載能力驗算圖表正截面抗彎承載能力驗算結果圖形結論：按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362-2018）第5.1.5條EQγos≤R驗算，結構重要性系數1.1作用效應的組合設計最大值小于構件承載力設計值，滿足規范要求。6.1.3斜截面抗剪承載能力驗算圖表斜截面抗剪承載能力驗算結果圖形結論：按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362-2004）第5.1.5條EQγos≤R驗算，結構重要性系數1.1作用效應的組合設計最大值小于構件承載力設計值，滿足規范要求。按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362-2018）第5.2.9條進行抗剪截面驗算，滿足規范要求。6.1.4支座反力以下分別列出標準組合最不利工況下過渡墩單個支座反力值，選取最不利位置的反力結果：圖表單個支座反力(KN)墩號2#墩3#墩支座位置左支座中支座右支座左支座中支座右支座支反力

（KN）3657.13614.13919.28845.98542.78912.0墩號4#墩5#臺支座位置左支座中支座右支座左支座中支座右支座支反力

（KN）8446.38480.69179.33552.73453.44010.86.2持久狀況正常使用極限狀態驗算結果6.2.1結構正截面抗裂驗算全預應力混凝土構件，在作用（荷載）頻遇效應組合下，應符合下列條件：預制構件：σst-0.85σpc≤0分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構件：σst-0.80σpc≤0A類預應力混凝土構件，在作用（荷載）頻遇效應組合下，應符合下列條件：σst-σpc≤0.7ftkA類預應力混凝土構件，在作用（荷載）準永久效應組合下，應符合下列條件：σlt-σpc≤0結構在頻遇組合作用下：圖表使用階段正截面抗裂驗算（頻遇-頂）包絡圖圖表使用階段正截面抗裂驗算（頻遇-底）包絡圖結論：按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362-2018）第6.3.1-1條驗算:σst-σpc≤0.7ftk，滿足規范要求。結構在準永久組合作用下：圖表6使用階段正截面抗裂驗算（準永久-頂）包絡圖圖表使用階段正截面抗裂驗算（準永久-底）包絡圖結論：按照《橋規》第6.3.1-4條公式σlt-σpc≤0，滿足規范要求。6.2.2結構斜截面抗裂驗算對于預應力A類混凝土構件，在作用（荷載）頻遇效應組合下，應符合下列條件：預制構件：EQσtp≤0.6ftk現場澆筑（包括預制拼裝）構件：EQσtp≤0.4ftk圖表結構斜截面抗裂驗算結果圖形結論：按照《橋規》第6.3.1-8條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)驗算：EQσ\s\do4(tp)=1.059MPa(拉應力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉應力)，滿足規范要求；6.3持久狀況構件應力驗算結果6.3.1正截面混凝土法向壓應力驗算按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362-2018）第7.1.5-1條，荷載取其標準值，汽車荷載考慮沖擊系數。受壓區混凝土的最大壓應力：未開裂構件：EQσkc＋σpt≤0.5fck允許開裂構件：EQσcc≤0.5fck圖表使用階段正截面壓應力驗算(頂)包絡圖圖表使用階段正截面壓應力驗算(底)包絡圖結論：按照《橋規》第7.1.5-1條公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)驗算：頂緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=11.225MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規范要求；底緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=4.119MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規范要求；6.3.2斜截面混凝土的主壓應力驗算按《橋規》第7.1.6條公式，混凝土的主壓應力應符合下式規定：σcp≤0.6fck；圖表使用階段斜截面主壓應力包絡圖結論：按照《橋規》第7.1.6-1條公式驗算：EQσ\s\do4(cp)=11.189MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，滿足規范要求；6.3.3正截面受拉區鋼筋拉應力驗算按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362-2018）第7.1.5-2條，荷載取其標準值，汽車荷載考慮沖擊系數。受拉區預應力鋼筋的最大拉應力：1）對鋼絞線、鋼絲未開裂構件：EQσpe＋σp≤0.65fpk允許開裂構件：EQσpo＋σp≤0.65fpk2）對精軋螺紋鋼筋未開裂構件：EQσpe＋σp≤0.80fpk允許開裂構件:EQσpo＋σp≤0.80fpk結論：按照《橋規》第7.1.5-2條公式EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)≤0.65EQf\s\do4(pk),鋼絞線1860驗算：EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)=1208.406MPa≤EQf\s\do4(pk)=1209.000MPa，滿足規范要求；6.4短暫狀況構件應力驗算結果按《橋規》第7.2.8條，截面邊緣混凝土的法向應力應符合下式規定：σtcc≤0.7fck’圖表施工階段法向應力驗算(頂)包絡圖圖表施工階段法向應力驗算(底)包絡圖結論：按照《橋規》第7.2.8條公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’驗算：頂緣EQσ\s\do4(tcc)=6.339MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，滿足規范要求；底緣EQσ\s\do4(tcc)=7.691MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，滿足規范要求；6.5位移撓度計算結果圖表活載位移圖1圖表活載位移圖2最大正撓度1.447mm（中跨跨中位置），最大負撓度3.375mm（中跨跨中位置），考慮長期增長系數1.4，撓跨比為4.82×1.4=6.75mm<L/600=66.7mm，滿足規范要求。6.6結論1、結構正截面抗彎和斜截面抗剪承載力均滿足要求。2、主梁在作用頻遇組合拉應力為0.855MPa，在規范限值范圍內；在準永久組合下正截面未出現拉應力，正常使用階段正截面抗裂滿足規范要求。3、主梁在作用頻遇組合下斜截面拉應力為1.06MPa，在規范限值范圍內，正常使用階段斜截面抗裂滿足規范要求。4、主梁在作用標準值下，構件正截面最大法向壓應力為11.2MPa<16.2MPa，使用階段主梁正截面砼的法向壓應力滿足規范要求。5、主梁在作用標準值下，構件斜截面最大主壓應力為11.2MPa<19.44MPa，使用階段主梁截面砼主壓應力滿足要求。6、受拉區預應力鋼筋最大拉應力滿足規范要求。7、結構在活載作用下并考慮長期作用系數撓度6.75mm<L/600=66.7mm,結構撓度滿足規范要求。七、橫梁計算結果7.1H=2.0m端橫梁7.1.1計算模擬箱梁橫梁為鋼筋混凝土橫梁，橫梁寬1.8m，高2.0m，按空間梁單元理論，采用橋梁計算程序MIDASCIVIL2020進行計算,結合施工方案及其構造特征進行結構離散。全橋共劃分為28個單元和32個節點。結構離散圖見下圖：圖端橫梁離散模型7.1.2正截面抗彎驗算圖表持久狀況正截面抗彎驗算包絡圖結論：按照《橋規》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結構的重要性系數*作用效應的組合設計最大值＜構件承載力設計值，滿足規范要求；7.1.3斜截面抗剪驗算圖表持久狀況斜截面抗剪驗算(Z方向)包絡圖結論：按照《橋規》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結構的重要性系數*作用效應的組合設計最大值≤構件承載力設計值，滿足規范要求；按照《橋規》第5.2.11條進行抗剪截面驗算，滿足規范要求；7.1.4裂縫寬度驗算圖表使用階段裂縫寬度驗算包絡圖結論：按照《橋規》第6.4條驗算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.045mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規范要求；7.2H=2.0m中橫梁7.2.1計算模擬箱梁橫梁為鋼筋混凝土橫梁，橫梁寬1.8m，高2.0m，按空間梁單元理論，采用橋梁計算程序MIDASCIVIL2020進行計算,結合施工方案及其構造特征進行結構離散。全橋共劃分為28個單元和32個節點。結構離散圖見下圖：圖端橫梁離散模型7.2.2正截面抗彎驗算圖表持久狀況正截面抗彎驗算包絡圖結論：按照《橋規》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結構的重要性系數*作用效應的組合設計最大值＜構件承載力設計值，滿足規范要求；7.2.3斜截面抗剪驗算圖表持久狀況斜截面抗剪驗算(Z方向)包絡圖結論：按照《橋規》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結構的重要性系數*作用效應的組合設計最大值≤構件承載力設計值，滿足規范要求；按照《橋規》第5.2.11條進行抗剪截面驗算，滿足規范要求；7.2.4裂縫寬度驗算圖表使用階段裂縫寬度驗算包絡圖結論：按照《橋規》第6.4條驗算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.103mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規范要求；7.3H=2.2m端橫梁7.3.1計算模擬箱梁橫梁為鋼筋混凝土橫梁，橫梁寬1.8m，高2.2m，按空間梁單元理論，采用橋梁計算程序MIDASCIVIL2020進行計算,結合施工方案及其構造特征進行結構離散。全橋共劃分為28個單元和32個節點。結構離散圖見下圖：圖端橫梁離散模型7.3.2正截面抗彎驗算圖表持久狀況正截面抗彎驗算包絡圖結論：按照《橋規》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結構的重要性系數*作用效應的組合設計最大值＜構件承載力設計值，滿足規范