PAGE64PAGE15第七章設(shè)計例題7.1設(shè)計條件一、工程概況工程建設(shè)地點：秦皇島市建筑用地范圍：200M×250M建筑面積：3000m2建筑等級二級，耐火等級二級，采光等級和衛(wèi)生等級見相應(yīng)的標準和規(guī)范。結(jié)構(gòu)體系：鋼結(jié)構(gòu)，梁采用鋼構(gòu)件，樓板為混凝土樓板。二、自然條件（1）氣溫：冬季采暖室外計算溫度為－12度，夏季通風計算溫度為30度。（2）風向：夏季主導風向為南風，冬季主導風向為北風。唐山地區(qū)基本風壓為0.45KN/M2，基本雪壓為0.25KN/M2三、地質(zhì)條件及地理情況1.工程地質(zhì)概況：場地類別為Ⅱ類，場地自然地面以下土層自上而下為：雜填土，厚度0.5—0.8米，容重18.5素填土，厚度0.4—0.8米，容重18.0粘土，厚度5—6米，承載力標準值fk=130KPa粉質(zhì)粘土，土層未鉆透，承載力標準值fk=150KPa2.地震設(shè)防烈度：7度（近震）3.標準凍深：0.8米7.2樓板的設(shè)計計算一、設(shè)計資料1.做法樓板采用現(xiàn)澆混凝土板結(jié)構(gòu)。樓面做法為小瓷磚地面（磚厚25㎜，包括水泥粗沙打底），鋼筋混凝土現(xiàn)澆板。2.荷載可變荷載標準值p=2.0KN/㎡3.材料混凝土：采用C30（=14.3N/㎜）鋼筋：受力縱筋以及其他鋼筋均用HPB235級鋼筋（N/㎜）二、結(jié)構(gòu)布置：結(jié)構(gòu)布置如圖7.2.1所示圖7.2.1樓板布置圖三、設(shè)計計算（按彈性計算）板厚按不演算剛度條件應(yīng)不小于l/40=3000/40=75(㎜),民用建筑樓板最小厚度為60㎜，取樓板厚=100㎜板的恒荷載標準值：小瓷磚地面：0.55KN/㎡20㎜水泥砂漿找平：0.02×20=0.4KN/㎡100㎜鋼筋混凝土板：0.1×25=2.5KN/㎡∑3.45KN/㎡板的活荷載標準值：2.0KN/㎡板的恒荷載設(shè)計值：g=1.2×3.45=4.14KN/㎡板的活荷載設(shè)計值：q=1.4×2.0=2.8KN/㎡則板的荷載設(shè)計值：g+q=4.14+2.8=6.94KN/㎡1.板A(雙向板)⑴計算簡圖（如圖7.2.2）圖7.2.2計算跨度：取軸線間距離=3600，=5100邊界條件：臨邊固定，臨邊簡支荷載：均布荷載荷載設(shè)計值：q=6.94KN/㎡⑵彎矩計算查表得彎矩值如下：=4.14KN·m，=2.31KN·m，=-10.30KN·m，=-8.71KN·m2.板B(單向板)=1\*GB2⑴計算簡圖（如圖7.2.3）圖7.2.3取1m板帶寬，計算跨度：l=2.1m荷載：均布荷載荷載設(shè)計值：q=6.94KN/m=2\*GB2⑵彎矩計算==-ql=-×6.94×2.12=-2.55KN·mm=ql2-ql=(-)×6.94×2.12=1.28KN·m另外,板C,D為雙向板,板E為單向板,計算過程同上.3.按彈性理論計算的板的彎矩匯總表（如表7.2.1所示）表7.2.1區(qū)格格項目ABCDE(m)3.62.13.63.63.5(m)5.1--5.13.7--/0.71--0.710.97--(KN·m)4.141.284.083.5310.63(KN·m)2.31--2.323.29--(KN·m)-10.30-2.55-10.2100(KN·m)-8.71-2.55-8.67004、按彈性理論計算的截面配筋樓板混凝土采用C30，截面有效高度：假定采用Ф8鋼筋，則方向跨中截面的h01=81㎜,l02方向跨中截面的h02=73㎜,支座截面的h0=81㎜表2所用公式及數(shù)據(jù)，α1=1.0，fc=14.3N/㎜2，fy=210N/㎜2，=，，表7.2.2區(qū)格截面h0(㎜)M(KN·m)As(㎜2)配筋實配As(㎜2)跨中A區(qū)格814.140.04410.0451249Ф8@200252732.310.03030.0308153Ф8@200252C區(qū)格814.080.04350.0445245Ф8@200252732.320.02930.0297154Ф8@200252D區(qū)格813.530.03760.0383211Ф8@200252733.290.04320.0442209Ф8@200252B板l811.280.01360.013775Ф8@120252E板l8110.630.11330.1206665Ф10@140252支座A-B81-8.710.09280.0976538Ф10@120561A-C81-10.300.10980.1166643Ф8@200654A-D81-4.140.04410.0451249Ф8@200252A-E81-4.140.04410.0451249Ф8@200252B-C81-10.210.10880.1155637Ф10@120654C-C81-10.210.10880.1155637Ф10@120654C-E81-10.210.10880.1155637Ф10@120654D-E81-3.530.03760.0383211Ф8@2002527.3次梁的設(shè)計計算次梁的約束全部采用兩段簡支，結(jié)構(gòu)布置如圖7.3.1所示圖7.3.1一、XL1的設(shè)計與計算1.截面選型選用H型鋼，型號為HW200×200×8×12，單位長度重50.5×9.8=494.9N/m，Ix=4770㎝4,Wx=477㎝4,鋼材采用Q345，f=310N/㎜2,E=206×103N/㎜2,fv=180N/㎜22.荷載統(tǒng)計C型輕鋼龍骨隔墻0.27KN/m2傳到梁上的線荷載0.27×3.3=0.891KN/m梁自重0.495KN/m———————————————————————————————————∑1.386KN/m均布荷載設(shè)計值1.386×1.2=1.66KN/m板傳給梁的梯形荷載設(shè)計值3.6×6.94=24.98KN/m所給的計算簡圖（圖7.3.2）3.強度計算均布荷載引起的彎矩：M1=1/8×1.66×5.12=5.4KN·m梯形荷載引起的彎矩：=a/l=1800/5100=0.353pe=(1-212+13)p’=(1-2×0.3532+0.3533)×24.98=19.85KN/mM2=1/8pel2=1/8×19.85×5.12=64.54KN·mMmax=M1+M2=5.40+64.54=69.94KN·m圖7.3.2=Mmax/(xWx)=69.94×106/(1.05×477×103)=139N/㎜2f=310N/㎜2V1==×(1.5+5.1)×24.98=82.434KNV2=×5.1×1.66=4.233KNV=V1+V2=86.67KN梁邊凈截面面積Awn=39.76㎝2V/Awn=86.67×103/39.76×102=21.80N/㎜2fv=310N/㎜2可見剪力很小不起控制作用，故下次梁驗算可不考慮剪力作用。根據(jù)以上計算梁的強度滿足要求。4.穩(wěn)定驗算梁在施工荷載作用下，梁還沒有剛性鋪板作其側(cè)向支撐時，應(yīng)計算其整體穩(wěn)定性。現(xiàn)計算出允許的施工荷載大小（荷載按作用在跨中的集中荷載計），如果施工荷載大小超過限值，應(yīng)施加相應(yīng)措施保證梁的穩(wěn)定性。=l1t1/(b1h)=5100×8/(200×200)=1.022.0b=0.69+0.13=0.8226y=l1/iy=5100/(4.99×10)=102=0.8226(4320/1022)(64.28×102×200/477×103)[+0]·(235/345)=0.8550.6=1.07-0.282/=1.07-0.282/0.855=0.741由公式M=,=M/()可得允許施工荷載/=4×0.74×477×103×310÷5100=85.82KN5.剛度驗算由均布荷載引起的撓度1===2====1+2=15.2㎜[]===200.4㎜根據(jù)以上計算該該梁的撓度度滿足要求求其他各梁的計算算過程同上上7.4屋面板板的設(shè)計計計算一、屋面板的設(shè)設(shè)計資料1.屋面板的做法屋面板采用現(xiàn)澆澆混凝土板板結(jié)構(gòu)，三三氈四油防防水層，保保溫層采用用膨脹珍珠珠巖。2.荷載按不上人屋面進進行計算，可可變荷載標標準值0.5KN/mm23.材料混凝土采用C330(fcc=14..3N//㎜2)鋼筋：受力縱筋筋以及其他他鋼筋均用用HPB2235級鋼筋（N/㎜）二、屋面板結(jié)構(gòu)構(gòu)布置：結(jié)構(gòu)布置與樓面面板相同，如如圖7.22.1所示示三、設(shè)計計算（按按彈性計算算）板厚按不演算剛剛度條件應(yīng)應(yīng)不小于l/400=30000/400=75((㎜),民用建筑筑樓板最小小厚度為60㎜，取樓樓板厚=100㎜板的恒荷載標準準值：三氈四油防水層層：00.4KNN/㎡20㎜水泥砂漿找平平：0.022×20==0.4KN/㎡100~2233（2%找坡）膨膨脹珍珠巖巖（0.1++0.2223）/2×88=1.229KNN/㎡100㎜鋼筋混混凝土板：：0.11×25==2.5KN/㎡∑44.59KN/㎡不上人屋面活荷荷載標準值值：0.55KN//㎡雪荷載設(shè)計值：：Sk==1.0××0.255=0.225KNN/㎡恒荷載設(shè)計值：：gg=1..2×4..59=55.51KKN/㎡活荷載設(shè)計值：：q=11.4×00.5=00.7KKN/㎡雪荷載設(shè)計值q’=1.440.×225=0..35KKN/㎡活荷載與雪荷載載不同時組組合，則取取1.2恒×荷載+1.44×活荷載（屋屋面活荷載載與雪荷載載的較大值值）進行組組合g+q=5.551+0..70=66.21KN/㎡由于屋面板與樓樓面板荷載載相差不大大，為施工工方便屋面面板采用與與樓面板相相同的形式式，大小。故故此部分參參見7.2四、屋面梁的設(shè)設(shè)計計算屋面梁與樓面梁梁的形式，大大小相同。此此部分參見見7.3。7.5框架的的計算本建筑的平面布布置如7.3所示。現(xiàn)現(xiàn)選取九號號軸一榀橫橫向框架進進行驗算。7.5.1橫向向框架的計計算一、梁柱截面尺尺寸梁的截面尺寸中框架允許的撓撓度1=51000/4000=122.75㎜2=7200/4400=118㎜===491.188㎜===347.922㎜初選樓面屋面框框架截面KL-11:HNN6000×2000×11××17單位重度9.8××106==1.044KN/mm,Ix=782000cm44,Wx=26100cm33.KLL-2:HN5500×2200×110×166單位重度9.8××89.66=0.888KN//m,IIx=478800ccm4,Wx=19100cm33柱子的選定初選柱子截面HHW4000×4000×13××21，單位重重度9.8××172==16855.6KKN/m,,Ix=669000cm44,Wx=33400cm33梁柱的截面特征征構(gòu)件型號重量（KN/m）Ix（cm4）Wx（cm3）框架梁KL-11HN600×2200×11×171.04782002610框架梁KL-22HN500×2200×10×160.88478001910柱HW400×4400×13×211.69669003340二、計算簡圖計算簡圖如圖77.5.11所示。根根據(jù)地質(zhì)資資料，確定定基礎(chǔ)頂面面到室外地地面為6000mm,,由此得到到底層層高高為3.3++0.6++0.6==4.5mm圖7.5.1結(jié)構(gòu)構(gòu)計算簡圖圖框梁KL-1:框梁KL-2:上部各層柱：底層柱：三、荷載計算恒載計算=1\*GB2⑴屋面框架線荷載載標準值框架梁自重（KKL-1）g1=1.004KNN/m框架梁自重（KKL-2）g2=0.888KN//m=2\*GB2⑵屋面框架KL--2線荷載標標準值屋面恒載：4..59KKN/m22框架梁自重（KKL-2）0.888KN/mm傳到框架梁上的的線荷載g’a=4.559×3..6=166.52KN/mmg’c=0.88KKN/m=3\*GB2⑶屋面框架KL--1線荷載標標準值屋面恒載：4.559KNN/m2框架梁自重（KKL-1）11.04KKN/m傳到框架梁上的的線荷載g’a=4.559×3..6=166.52KN/mmg’b=1.04KKN/m=4\*GB2⑷樓面框架KL--2線荷載標標準值樓面恒載：3..45KKN/m22框架梁自重（KKL-2）0.888KN/mm隔墻自重0..27×33.3=00.89KN/mm傳到框架梁上的的線荷載gd=3.445×3..6=122.42KKN/mge=0.88+00.89==1.777KN//m=5\*GB2⑸樓面框架KL--2線荷載標標準值樓面恒載：3..45KKN/m22框架梁自重（KKL-1）1.044KN/mm隔墻自重0..27×33.3=00.89KN/mm傳到框架梁上的的線荷載ga=3.445×3..6=122.42KKN/mgb=1.04KKN/mgc=1.04+00.89==1.933KN//m=6\*GB2⑹屋面框架架節(jié)點集中中荷載標準準值板傳到小梁的荷荷載3.66×4.559=166.52KN/mm小梁自重0.4495KKN/m小梁傳到邊梁的的集中荷載載[(0..495++0.8991)×55.1+116.522×3.33]/2==30.779KNN板傳到邊梁的荷荷載1.8××4.599=8.226KNN/m邊梁自重（KLL-2）0.888KN//m女兒墻自重6..5×0..9×0..1=0..59KKN/m作用在E軸梁柱柱節(jié)點的集集中荷載Ga’=(0..88+00.59))×7.22+3.66×8.226+300.79==71.111KNN/m板傳到次梁的集集中荷載1/2××2.1××4.599=4.882KNN/m板傳到次梁的三三角形荷載載1.8××4.599=8.226KNN/m次梁自重0.6654KKN/m次梁傳到框架梁梁的集中荷荷載Gb’=(0..654++4.822)×7..2+300.79++3.6××8.266=99..94KKN/m板傳到次梁的梯梯形荷載3.6××4.599=16..52KKN/m次梁自重0.442KNN/m次梁傳到框架梁梁的集中荷荷載(16.552+0..42)××7.2//2=600.98KN板傳到次梁的線線荷載4.599×2.11/2=44.82KN/mm板傳到次梁的三三角形荷載載1.8××4.599=8.226KNN/m框架梁自重（KKL-1）1.044KN//m框架梁傳到節(jié)點點B的集中荷荷載Gc’=(4..82+11.04))×7.22+60..980111.233+3.66×8.226+111.23==144..15KKN框架邊梁自重00.88KN/mm女兒墻自重6..5×0..9×0..1=0..59KKN/m框架變梁傳到節(jié)節(jié)點A的集中荷荷載Gd’=(0..88+00.59))×7.22+60..98=771.566KN=7\*GB2⑺樓面框架架節(jié)點集中中荷載標準準值板傳到小梁的荷荷載3.66×3.445=122.42KN/mm小梁自重0.4495KKN/m隔墻自重0.227×3..3=0..891KN/mm小梁傳到邊梁的的集中荷載載[(0..495++0.8991)×55.1+112.422×3.33]/2==24.003KNN板傳到邊梁的荷荷載1.8××3.455=6.221KNN/m邊梁自重（KLL-2）0.888KN//m外墻自重6.55×0.22×3.33=4.229KNN/m作用在E軸梁柱柱節(jié)點的集集中荷載Ga=(0..88+44.29))×7.22+3.66×6.221+244.03==83.661KN//m板傳到次梁的均均布荷載1/2××2.1××3.455=3.662KNN/m板傳到次梁的三三角形荷載載1.8××3.211=3.445KNN/m次梁自重0.6654KKN/m次梁傳到框架梁梁的集中荷荷載Gb=(0..89+00.65++3.622)×7..2+244.03++3.6××6.211=83..57KKN/m板傳到次梁的梯梯形荷載3.6××3.455=12..42KKN/m次梁自重0.442KNN/m次梁傳到框架梁梁的集中荷荷載(12.442+0..42)××7.2//2=466.22KN板傳到次梁的線線荷載3.455×2.11/2=33.62KKN/m板傳到次梁的三三角形荷載載1.8××3.455=6.221KNN/m框架梁自重（KKL-1）1.044KN//m隔墻自重0.227×3..3=0..891KN/mm框架梁自重1..69×33.3=55.58KN/mm框架梁傳到節(jié)點點B的集中荷荷載Gc=(3..62+11.04++0.899)×7..2+466.22++3.6××6.211+5.558=1444.122KN框架邊梁自重00.88KN/mm外墻自重6.55×0.22×3.33=4.229KNN/m框架變梁傳到節(jié)節(jié)點A的集中荷荷載Gd=(0..88+44.29))×7.22+46..22+55.58==89.002KNN=8\*GB2⑻恒荷載作作用下的結(jié)結(jié)構(gòu)計算簡簡圖（圖77.5.22）圖7.5.2恒荷荷載作用下下受力圖活荷載計算活荷載作用下的的結(jié)構(gòu)計算算簡圖如圖圖7.5..3所示。圖7.5..3活荷載載作用下受受力圖圖中各荷載值計計算如下：：屋面板傳到框架架梁的集中中荷載Pa’=1.662×2++2.977=6.221KNNPb’=1.62×22+2.997+3..78=99.99KN屋面板傳到框架架邊梁的集集中荷載Pc’=1.662×2++2.977+3.778=9..99KKNPd’=1.62×22+2.997=6..21KKN樓面板傳到框架架梁的集中中荷載Pa=6.448×2++11.888=244.84KKNPb=6.48×22+11..88+115.122=39..48KKNPc=6.48×22+15..12+111.888=39..48KKNPd=6.48×22+11..88=224.844KN屋面板傳到框架架節(jié)點的線線荷載p=2..0×3..6=7..2KNN/m樓面板傳到框架架節(jié)點的線線荷載p’=0.55×3.66=1.88KN//m風荷載的計算風荷載標準值計計算公式為為：因結(jié)構(gòu)高度H330m,可取=1..0；對于矩矩形平面==1.3，可查荷載載規(guī)范，當當查得的11.0時，取=11.0。將風荷荷載換算成成作用于框框架每層節(jié)節(jié)點上的集集中荷載，計計算過程如如下表所示示。表中A為一榀框框架各層節(jié)節(jié)點的受風風面積，計計算結(jié)果如如圖7.55.4所示示。圖7.5.4層次Z(m)(KN/m)A(㎡)(KN)61.01.320.41.260.4518.3613.5351.01.317.11.190.4523.7616.5441.01.313.81.110.4523.7615.4331.01.310.51.010.4513.7614.0421.01.37.21.00.4523.7613.9011.01.33.91.00.4525.9215.16地震作用的計算算本工程僅考慮水水平地震作作用即可，采采用底部剪剪力法計算算水平地震震作用力。為為求基底反反力，先要要計算結(jié)構(gòu)構(gòu)各層的總總重力荷載載代表值。為為了簡化計計算，樓面面以下本層層的柱、墻墻自重及樓樓面荷載集集中在樓蓋蓋處；頂層層的柱、墻墻自重、屋屋面荷載及及女兒墻、挑挑檐全部集集中在屋蓋蓋處。=1\*GB2⑴重力荷載載代表值G=恒k+活k（其中取0.55）G6=(71.111+99..94+1144.115+711.56++16.552×5.1++1.044×7.2++16.552×5.1++0.888×5.1++1.699×3.33×3)++0.5××(6.211+9.999+9..99+66.21++1.8××5.1××2)=6609.335KNNG2=G3=G4==G5=(833.61++83.557+1114.122+89..02+11.93××5.1++12.442×5.1++1.044×2.1++12.442×5.1++1.777×5.1++1.699×3.33×3)++0.5××(25.884+399.48++39.448+244.84++7.2××5.1×2)=6635.883KNG1=(83.611+83..57+1114.112+899.02++1.933×5.1++12.442×5.1++1.044×2.1++12.442×5.1++1.777×5.1++1.699×4.55×3)++0.5××(25.884+399.48++39.448+244.84++7.2××5.1×2)=6641.992KNN=2\*GB2⑵結(jié)構(gòu)自震震周期T1用能量法計算結(jié)結(jié)構(gòu)基本自自震周期，計計算簡圖如如圖7.55.5所示示=1\*GB3①結(jié)構(gòu)層間間側(cè)移剛度度D的計算層數(shù)柱號KD(10-4EEm)二~六層E軸柱1.0690.3480.778B軸柱1.9900.4991.116A軸柱0.9210.3150.705一層E軸柱1.4560.5660.500B軸柱2.7110.6820.602A軸柱1.2550.5390.476=2\*GB3②計算層間間位移mmmmmm圖7.5.5u1=y1=0.1117mmu2=y1+yy2=0.1776mu3=y1+yy2+y3=0.2223mmu4=y1+yy2+y3+y4=0.2558mu5=y1+yy2+y3+y4+y5=0.2881mu6=y1+yy2+y3+y4+y5+y6=0.2992m求得自震周期=3\*GB2⑶地震影響響系數(shù)查得=多層鋼結(jié)構(gòu)取阻阻尼比=00.0355。則有，所以算得地震影影響系數(shù)=4\*GB2⑷底部剪力FEK結(jié)構(gòu)總重力荷載載代表值GE=3794.559KN求得底部剪力FEK=Geq==×0.855GE=0.0072×0.855×37944.59==232..23=5\*GB2⑸地震作用用下的計算算簡圖計算簡簡圖如圖77.5.66圖7.5.6（6）側(cè)移計算6==5==4==3==2==1==u=6+5+44+3+2+1=21..16㎜u[u]=H/5500=2210000/5000=42㎜滿足設(shè)計要求四、內(nèi)力計算1.恒荷載作用下的的內(nèi)力計算算恒載（豎向荷載載）作用下下的內(nèi)力計計算采用分分層法，用用力矩分配配法計算內(nèi)內(nèi)力時，除除底層柱外外取實際線線剛度的0.9倍，彎矩矩傳遞系數(shù)數(shù)取1/3。結(jié)構(gòu)計計算簡圖以以及計算過過程如圖77.5.77所示圖7.5.7由分層法的計算算結(jié)果可計計算各跨跨跨中彎矩及及支座剪力力頂層（計算簡圖圖如圖7..5.8）圖7.5.8左=（-63.96++138..03+00.5×116.522×2.555×2..55+999.944×5.11×0.55×1.004×7..2×7..2）/7.22=92..28KNNM中左=-29..83-（16.552+1..04）×0.55×2.555×2..55+444.366×（0.5××5.1）=26..20KNN·m右=（89.85-77.01++0.5××0.888×5.11×5.11+0.55×16..52×55.1×55.1）/5.11=60..6KNM中左=-89..85-（0.888+16..52）×0.55×（0.5××5.1）2+45..85×（0.5××5.1）=1511.72KKN·m中間層（計算簡簡圖如圖77.5.99）圖7.5.9VE=[（12.442+1..93）×（0.5××5.1++2.1）]/7..2=677.04KKN左=[114.339-788.96++0.5××(12..42+11.93))(5.11×0.55)2+83..57×55.1+11.04××2.1××(2.11×0.55+5.11)]/77.2=772.466KNM中左=-78..96-（12.442+1..93）×0.55×3.66×3.66+90..23×33.6=1152.888KN··m右=[60.8--12.339+0..5×(112.422+1.777.)]]/5.11=45..68KNNM中左=-60..8+（12.442+1..77）×0.55×（0.5××5.1）2+34..90×（0.5××5.1）=74..33KNN·m一層（計算簡圖圖如圖7..5.100）圖5.10VE=[（12.442+1..93）×（0.5××5.1++2.1）]/7..2=655.17KKN左=[117.330-688.41++0.5××(12..42+11.93))(5.11×0.55)2+83..57×55.1+11.04××2.1××(2.11×0.55+5.11)]/77.2=773.177KNM中左=-68..41-（12.442+1..93）×0.55×3.66×3.66+88..5×3..6=1557.200KN·mm右=[60.8--12.339+0..5×(112.422+1.777.)]]/5.11=45..68KNNM中左=-63..83+（12.442+1..77）×0.55×（0.5××5.1）2+34..84×（0.5××5.1）=71..15KNN·m內(nèi)力圖如圖7..5.111所示圖7.5.11aa彎矩圖圖7.5.11((b)軸力圖圖7.5..11((c)剪力圖2.活荷載作作用下的內(nèi)內(nèi)力計算活載作用下的內(nèi)內(nèi)力計算采采用分層法法，用力矩矩分配法計計算內(nèi)力時時，除底層層柱外取實實際線剛度度的0.9倍，彎矩矩傳遞系數(shù)數(shù)取1/3。考慮到到活荷載分分布的最不不利組合，取取活荷載作作用在右半半跨和活荷荷載作用在在左半跨兩兩種情況以以及兩種情情況相疊加加的滿跨情情況,計算過程程同上。（內(nèi)內(nèi)力圖從略略）3.風荷載作用下的的內(nèi)力計算算風荷載作用下的的結(jié)構(gòu)計算算簡圖如圖圖5.4所示，內(nèi)內(nèi)力計算采采用D值法。=1\*GB2⑴D值計算D值計算如下表層數(shù)柱號KD(10-4EEm)二~六層E軸柱1.0690.3480.778B軸柱1.9900.4991.116A軸柱0.9210.3150.705一層E軸柱1.4560.5660.500B軸柱2.7110.6820.602A軸柱1.2550.5390.476=2\*GB2⑵反彎點高度計算算反彎點高度計算算如下表層數(shù)柱號Ky0Iy1y2y3yh0.6一層E1.50.6000.70002.700.55B2.70.55000.70002.480.62A1.30.62000.70002.790.5二層E1.10.510101.401.650.5B2.00.510101.401.650.5A0.90.510101.401.650.45三層E1.10.451010101.490.5B2.00.51010101.650.45A0.90.451010101.490.45四層E1.10.451010101.490.45B2.00.451010101.490.45A0.90.451010101.490.4五層E1.10.41010101.320.45B2.00.451010101.490.40A0.90.401010101.320.40六層E1.10.401010101.320.40B2.00.401010101.320.35A0.90.351010101.16=3\*GB2⑶柱的反彎點處剪剪力計算VF6=13.553KN,,則V6E=×13.553=4..05KNNV6B=×13..53=55.81KKNV6A=×13..53=33.67KKNVF5=30.007KN,,則V5E=×30.007=9..00KNNV5B=×30..07=88.16KKNV5A=×30..07=88.16KKNVF4=45.550KN,,則V4E=×45.550=133.62KKNV4B=×45..50=119.544KNV4A=×45..50=112.344KNVF3=59.554KN,,則V3E=×59.554=177.82KKNV3B=×59..54=225.577KNV3A=×59..54=116.155KNVF2=73.444KN,,則V2E=×73.444=211.98KKNV2B=×73..44=331.533KNV2A=×73..44=119.922KNVF1=88.660KN,,則V1E=×88.660=233.79KKNV1B=×88..60=444.3KKNV1A=×88..60=220.511KN（風荷載作用下下的內(nèi)力圖圖從略）4.地震作用下的內(nèi)內(nèi)力計算地震荷載作用下下的結(jié)構(gòu)計計算簡圖如如圖7.55.6所示示，內(nèi)力計計算采用D值法。計計算過程同同風荷載。（此此處從略）五、內(nèi)力組合根據(jù)內(nèi)力計算的的結(jié)果，即即可進行框框架各梁柱柱各控制截截面上的內(nèi)內(nèi)力組合，其其中梁得空空直接面為為梁端和跨跨中，每層層有六個控控制截面。柱柱分為E軸柱軸柱柱，B軸柱，A軸柱，每每個柱每層層有兩個控控制截面（控控制截面選選擇如圖77.5.116所示）。組組合情況列列于表中。圖7.5.12以二層梁梁的組合過過程為例，如如下表所示示，其它各各層及柱的的組合方式式相同，此此處從略。截面號截面類型恒荷載活荷載風荷載地震力內(nèi)力組合⑦⑧⑨①②③④⑤⑥MmaxMminMmaxMminMmaxMmin二層1m-78.96-30.081.79-1662.81121.98--137.877--212.70082.30-286.31v67.0432.71-131.715.4630.01126.24-141.14-265.68-36.612m152.8811.26-1.89.447.1713.93199.22-206.68-209.20-v3m-114.4-49-5.4-5448.4894.13--212.88--266.400--300.222v-72.4643.49-142.515.4630.01--88.35--107.699-130.794m-60.8-15.8-14-3041.6480.84--114.96--163.23336.79-204.71v45.684.218.622.819.3336.5486.74-107.90-119.13-4.005m74.33-5.0910.25.087.6512.34103.48-111.69-112.48-v6m-12.395.63-13-6.956.93105.51--33.0763.96-102.988141.05-174.477v-136.134.2-18-1419.3336.54--188.566--210.399--225.277注：=7\*GB3⑦=恒荷載載×1.22+活荷載×1.44=8\*GB3⑧=恒荷載×1.22+0.99×（活荷載×1.44+風荷載×1.4）=9\*GB3⑨=1.2×恒荷荷載+0.5×活荷載+1.33×地震荷載+0.28×風荷載六、橫向框架梁梁住構(gòu)件驗驗算根據(jù)內(nèi)力組合的的結(jié)果，即即可選擇各各截面的最最不利內(nèi)力力進行截面面驗算。梁的驗算經(jīng)計算二層梁的的內(nèi)力最大大，而框架架梁的截面面型號，材材料相同，所所以取一層層驗算。=1\*GB2⑴二層梁EB的驗驗算抗彎強度驗算N/㎜2=310N//㎜2抗剪強度驗算腹板凈截面面積積：Awn=(6600-22×17--80)××11=55246㎜2N/㎜2=1180N//㎜2復合應(yīng)力驗算=117.466N/㎜21.1×310==341NN/㎜2撓度驗算（撓度度可偏安全全地按圖77.5.117簡化計計算）]圖7.5.13=7.15㎜[]=7200//400==18㎜=2\*GB2⑵二層梁BA的驗驗算同上柱的驗算=1\*GB2⑴柱計算長度的計計算柱計算長度過程程及結(jié)果如如圖7.55.14所所示圖7.5.14=2\*GB2⑵底層中柱驗算強度驗算N/㎜2=3310NN/㎜2平面內(nèi)穩(wěn)定驗算算查的KNN/㎜2=310N//㎜2平面外穩(wěn)定驗算算查的=N/㎜2=310N//㎜2由于各柱均采用用同一截面面，底層框框架中柱的的強度和穩(wěn)穩(wěn)定性滿足足設(shè)計要求求。底層柱柱的內(nèi)力最最大，所以以其他各層層的柱也滿滿足要求。7.6節(jié)點的的設(shè)計與計計算取橫向框架上的的節(jié)點進行行設(shè)計計算算。一、以邊柱與梁梁剛性節(jié)點點的設(shè)計與與計算為例例連接方式為梁翼翼緣與柱用用對接焊縫縫連接，腹腹板與柱用用高強螺栓栓連接。連連接情況如如圖7.66.1，7.6..2所示。1.非頂層邊柱與梁梁節(jié)點的設(shè)設(shè)計與計算算(1)梁柱連連接抗震驗驗算根據(jù)《高層民用用建筑鋼結(jié)結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)規(guī)程》（JJGJ999-98）應(yīng)應(yīng)進行地震震力控制下下的梁柱連連接驗算，應(yīng)應(yīng)滿足以下下兩式。≥≥且圖7.6..1圖