1、一、概況受*委托，我公司承擔了*巖土工程勘察工作，并于2006年6月向甲方提交了本工程詳 細勘察階段的巖土工程勘察報告。因地下車庫為純地下構筑物，地基為超補償地基，受 甲方委托，現為其提交地下車庫地下水位抗浮論證報告。二、工程地質條件按本工程巖土工程勘察報告，本場區工程地質條件如下：1、地形地貌擬建場地在地貌單元上屬于河流侵蝕堆積地貌，場地地形較為平坦，現有辦公樓房，勘測范 圍內鉆孔地面標高為49.1149.66m。2、地層巖性根據現場鉆探資料，結合原位測試及室內土工試驗資料分析，場地內地層按成因類型及物理 力學性質不同可分為八大層，自上至下分述如下：第一層為人工填土層（層號），以雜填土為主。

2、雜填土：雜色，以建筑垃圾、粉質粘土和粉土為主，結構松散，局部地表為混凝土路面。一 般厚度0.802.50m，平均厚度1.77m。素填土：黃褐色，以粉質粘土、粉土為主，含少量植物根系，混磚、灰渣等，稍濕，結構較 松散，一般厚度2.002.20m，平均厚度2.10m。第二層為第四紀沖洪積成因地層，以粉質粘土（層號1）、粉土（層號2）和粉砂（層號3）互層為主。粉質粘土（層號1）：褐黃色，很濕，可塑，土質均勻，含氧化鐵，偶見姜石，無搖振反應， 有光澤，干強度、韌性中等，屬中高壓縮性土。本層底板一般埋深2.409.30m，平均埋深4.82m，一般厚度0.305.10m，平均厚度1.66m。粉土（層號2）

3、：黃褐色，密實，濕，土質均勻，含氧化鐵，見云母，搖振反應中等，無光 澤，干強度、韌性低，標準貫入試驗錘擊數平均值N=13.1擊，屬中壓縮性土。本層底板一般埋深2.307.70m，平均埋深5.85m，一般厚度0.504.60m，平均厚度2.63m。粉砂（層號3）：黃色，中密，濕，砂質較純凈，含長石、石英，見云母。本層底板一般埋深5.107.30m，平均埋深5.97m，一般厚度0.801.30m，平均厚度1.00m。第三層為第四紀沖洪積成因的粉細砂層，夾粉質粘土和粉土層或透鏡體（層號）。粉細砂：黃色，中密，很濕，砂質較純凈，含長石、石英，見云母，標準貫入試驗錘擊數平 均值N=30.9擊，為中低壓縮

4、性土。本層底板一般埋深7.8016.10m，平均埋深13.56m，一般厚度1.3010.50m，平均厚度 6.31m。粉土（層號1）：黃褐色，中密，濕，土質均勻，含氧化鐵，見云母，搖振反應中等，無光 澤，干強度、韌性低，屬中壓縮性土。本層底板一般埋深12.0m，平均埋深12.0m，一般厚度2.40m。粉質粘土（層號2）：褐黃色，很濕，可塑，土質均勻，含氧化鐵，見云母，無搖振反應， 有光澤，干強度、韌性高，屬中高壓縮性土。本層底板一般埋深8.90m，平均埋深8.90m，一般厚度1.10m。第四層為第四紀沖洪積成因的礫砂層（層號）。礫砂：黃褐色，密實，飽和，砂質較純，含石英、長石，見云母，含礫石，

5、標準貫入試驗錘 擊數平均值N=46.7擊，屬低壓縮性土。本層底板一般埋深13.7017.30m，平均埋深15.88m，一般厚度0.503.20m，平均厚度 1.78m。第五層為第四紀沖洪積成因的卵石層（層號）。卵石：雜色，稍密中密，飽和，呈亞渾圓狀，級配一般，粗礫砂和粘性土充填，最大粒徑 10cm，屬低壓縮性土。本層底板一般埋深16.8019.20m，平均埋深18.16m，一般厚度1.203.40m，平均厚度 2.43m。第六層為第四紀沖洪積成因的細砂層，夾粉質粘土層（層號）。細砂：黃色，密實，飽和，砂質較純凈，含長石、石英，見云母，含氧化鐵，標準貫入試驗 錘擊數平均值N=46.6擊，屬低壓縮

6、性土。本層底板一般埋深18.5023.40m，平均埋深20.97m，一般厚度0.704.60m，平均厚度 2.47m。粉質粘土（層號1）：褐黃，可塑，很濕，土質均勻，含氧化鐵，偶見姜石，無搖振反應， 有光澤，干強度、韌性中等，屬中高壓縮性土。本層底板一般埋深18.9021.40m，平均埋深20.15m，一般厚度0.601.30m，平均厚度 0.95m。第七層為第四紀沖洪積成因地層（層號），以粉質粘土、粉土互層為主。粉土（層號1）：黃褐色，密實，飽和，土質均勻，含氧化鐵，見云母，搖振反應中等，無 光澤，干強度、韌性低，屬中低壓縮性土。本層底板一般埋深22.027.8m，平均埋深24.46m，一般

7、厚度0.805.50m，平均厚度3.09m。粉質粘土（層號2）：黃褐色，可塑，很濕，土質均勻，含氧化鐵，無搖振反應，有光澤， 干強度、韌性中等，屬中高壓縮性土。本層底板一般埋深26.8027.80m，平均埋深27.30m，一般厚度0.603.20m，平均厚度 1.90m。第八層為第四紀沖洪積成因的細砂（層號）細砂：黃色，密實，飽和，砂質較純凈，含長石、石英，見云母。本次工程揭露最大層底埋深30米。三、地下水情況本工程巖土工程勘察報告提供的地下水情況如下：1、2006年5月本工程巖土工程勘察期間，測得地下水靜止水位埋深為12.8014.30m（相當 絕對標高35.3636.41m）。2、地下水類

8、型為第四系孔隙潛水，主要以粉細砂層為含水層，受大氣降水影響較大，以地 下逕流為主要排泄方式。根據附近水文地質資料，其年變幅為2.002.50m。3、據調查:該地區歷年最高水位（1959年）接近地表，近35地下水位埋深為8.008.70m（相 當絕對標高40.6641.17m）。4、據距離本工程南側僅5米的*所取水樣水質簡分析結果表明：場地內地下水屬于弱 堿性水，PH值為7.64，地下水對混凝土及鋼筋混凝土中的鋼筋無腐蝕性。四、水文地質條件及論證過程1、北京市中心地區淺層地下水成因及地下水位動態變化規律北京市中心區的水文地質情況是：由西部地區的單一粗粒含水層形成西部的單層水地區， 往東部發展成為

9、多層含水層而形成多層地下水地區。西部單層潛水主要受西部山區巨大匯 水面積補給，數十年來西部山區對西部地區地下水的補給不足，而地下水排泄條件良好，使 北京市中心區西部的地下水位呈逐年下降趨勢。在東部的多層地下水地區，除上層滯水外 的第一層層間潛水（相當于本場區的第2層水）幾乎完全受當地（場地）地面水的補給，隨 著地面覆蓋程度的增加，地面水入滲減少而日趨下降。層間潛水為近源補給，其水位基本 不受西部地下水位的影響，一旦下降很難恢復。該層水以下的各層水，則是遠源補給（其中 的相對補給層除外），即西部潛水區的地下水的補給，其水位受西部單一粗粒含水層水位的 控制，隨其變化而變化。當西部含水層水位低于多層

10、含水層中某含水層的底板標高時，該層 水得到排 泄，地下水位就大幅下降，逐漸無水。而由于西部單一含水層的水位大幅下降， 造成依靠西部地下水補給的多層水的地帶各層（不包括層間潛水）地下水水位下降。由于 影響西部水位的諸因素和氣候變化的復雜性和不確定性，我們不能斷言本工程設計基準期內 （50100年）地下水位就不可能恢復到其原有的最高水位。雖然西部單一潛水層對多層地下水地區各層水的水位（水頭）起控制作用，但其水位上升或 下降后，需要一段較長穩定時間才能反映到受其補給的多層水地區的水位。因此我們不能根 據西部水位的較短時間的上升而使多層水產生的未穩定上升水位作為該層水的最高水位上 升值。根據地下水長期

11、觀測資料，已確認1959年為北京市中心地區地下水最高水位時期。因此對 北京市中心地區而言，西部單一含水層的最高水位可按1959年的最高水位考慮。多層地下 水地區，第一層潛水屬于水位下降后難以恢復，故其最高水位可根據勘察時的水位略予調整。 多層水地區第一層水以下的各層水的最高水位可按1959年的最高水位采用。根據搜集的北京市勘察設計研究院40多年的地下水位長期觀測記錄和近年來對北京市淺層 地下水動態變化規律的研究成果，本場區各層地下水的成因及動態為：孔隙潛水的天然動態類型屬于滲入逕流型，該層地下水主要接受越流、地下逕流和“天窗” 滲漏補給，以側向逕流和越流為主要排泄方式。根據長期觀測資料統計，該

12、層水水位的年自 然變幅在2.002.50m左右。一般年度高水位發生在10月至來年3月，其它月份水位相對 較低。2、擬建場區歷年高水位記錄根據巖土工程勘察報告進行的水文地質調查結果：該地區歷年最高水位（1959年）接近地 表，近35地下水位埋深為8.008.70m（相當絕對標高40.6641.17m）。由于地下水性質為潛水，有連續分布的自由重力水面，以砂類土為主要含水層，這就決定了 地下水位上升與下降與外在水力聯系的密切關系。顯然，地下水若有充分的側向補給，其地 下水位升幅就較快；反之地下水位則呈下降趨勢。3、關于確定基礎設防水位的建議根據北京市勘察設計管理處、北京市建設工程設計質量監督總站（9

13、7）京勘設管字13 號文（關于加強建構筑物設防水位技術處理的通知）的要求和本工程擬建場區的水文地 質條件，在進行地下結構的設計中應合理確定與地下室防水、結構抗浮和地下室外墻、底板 結構承載力驗算相關的設防水位。本工程擬建場區地下水的動態變化特征較為復雜，近幾年地下水位的動態變化幅度也較大。 分析本場區水文地質資料，以提出比較可靠、安全的抗浮設防水位服務于本工程建筑設計。 按高層建筑巖土工程勘察規程（JGJ72-2004）相關規定：地下建筑物的抗浮設防水位應 根據場區歷史高水位情況結合場地地形地貌、地下水補給排泄條件等因素綜合確定。 預測本工程設計基準期內的高水位情況，達到為本工程抗浮設計所取得

14、的基本安全儲備，是 本次地下水位抗浮論證工作的重點。由于潛水補給來源的不確定性，造成了地下水位預期 的難度。但不能否認的是：雖然前期北京地下水位的無序開采造成總體的降水漏斗逐漸加深 的態勢，但業內專家及政府部門已意識到其帶來的危機。地下水資源管理的概念提出后， 地下水開采必然趨合理化，新的地下水資源管理不但會抑制地下水位的下降，還會呈逐步回 升反彈的趨勢；南水北調的結構性戰略調整為北京帶來持續的地下水補給源；上游水庫的間 隔性放水會使地下水位回升，在此基礎上的局部時間段內的大氣降水也會使地下水位呈明 顯回升的趨勢。地下水自身的變化規律年變幅若與上述因素重合必然造成地下水位的回升加速。地下水抗浮

15、 水位的確定原則為：以近35年地下水位為基準水位，結合地下水性質、補給源分析向歷 年最高水位趨近。故本工程抗浮設防水位預測如下：按近35年地下水位埋深8.00m為基 準，預期值其自身年變幅增幅為2.003.00m，考慮地下水開采政策及力度的加大其后期增幅 2.003.00m,考慮水庫放水回灌及南水北調等因素造成地下水側向補給源的持續性補給的 后期增幅2.00m，上述因素的相互疊加必然會使本工程設計基準期內接近天然地面。結合本 工程工程地質條件，天然地面以下3.00m范圍以內為孔隙較大的雜填土層、透水層粉土層， 局部分布弱透水層粉質粘土，埋深3.00m以下即為砂類土層，為潛水賦存提供了基本條件。

16、 因此本場區基本工程地質條件不可能存在上層滯水。為潛水的進一步的回升提供了必要條 件。因此，確定本工程預期的抗浮水位接近天然地面是符合地下水賦存基本規律的。即使種種不利因素組合的同期疊加存在偶然性，地下水位抗浮的安全儲備性能不得不要求我 們往不利組合的方向考慮，以避免后期地下水位回升而造成的地下構筑物浮出地面、沖破上 部覆土及局部破壞的可能性。五、結論與建議1、根據本工程擬建場地的水文地質條件和咨詢相關單位關于設防水位的技術建議，綜合分 析確定設防水位，建議本工程的地下水抗浮設防水位標高按天然地面考慮（相當于標高 49.10m）。該抗浮設防水位對本工程基礎方案設計是安全的、經濟合理的。本工程應按此水 位在綜合考慮上部荷載等各種因素的影響下，進行抗浮驗算。2、基礎抗浮穩定性是地下水對本工程造成的主要巖土工程問題，在驗算過程中可適當采用 增加結構自重等措施以解決少量的抗浮差距，若采用簡易措施不能解決抗浮設計問