1、瀝青質(zhì)的熱裂解和催化加氫動力學(xué)摘要：瀝青質(zhì)在430 C下的microbatch反應(yīng)器用NiMo/ 丫 -Al 2Q進(jìn)行催化發(fā)生熱裂解和催化加氫裂化。動力學(xué)分析表明，一級反應(yīng)的反應(yīng)時間約30min以下開始轉(zhuǎn)換，但超過30min后才有更顯著的轉(zhuǎn)換；而二級反應(yīng)在反應(yīng)時間60min就有 充足的反應(yīng)，大約在1.704 x 10-2到9.360 x 10-2 wtfrac -1min-1之 間會有個最佳速率。 此外生產(chǎn)液體石油瀝青質(zhì)總動力學(xué)模型有三步，生產(chǎn)液體石油瀝青質(zhì)的平行反應(yīng)的（K1）和天然氣+焦的（K3），還有從液體到氣體再到焦炭的連續(xù)反應(yīng)（K2）。對于瀝青熱裂解和催化加氫裂化的K1的評估值分別為

2、1.697 x 10-2 和 9.355 x10-2 wtfrac -1min-1 , K2 的評估值為3.605 x10-2 和 6.347 x 10-3 min-1 K2 的評估值為 6.934 x 10-5 和4.803 x10-5 wtfrac-1min-1。選擇性分析表明，催化加氫裂化過程促進(jìn)液體生產(chǎn)和抑制焦炭的形成有效。關(guān)鍵詞：瀝青質(zhì);熱裂化;催化裂化；動力學(xué);選擇性介紹瀝青殘留物含有大量瀝青質(zhì)。他們是高分子化合物組成的縮合多核和烷基側(cè)鏈和環(huán) 烷環(huán)硫、氮雜環(huán)系統(tǒng)芳香片、金屬（V、Ni）化合物。在石油殘留過程最 難分離的部 分，瀝青質(zhì)會形成殘留的焦炭和使加氫催化劑失活。從瀝青殘留的石

3、蠟處理之前去除瀝青質(zhì)可能避免殘留氫引起的問題提供了一種瀝青質(zhì)瀝青質(zhì)，但使用方式還有待開發(fā)。為了優(yōu)化瀝青質(zhì)的利用，我們必須有更好的理解的結(jié)構(gòu)和加工性 能的瀝青質(zhì)。在過去的30年，研究瀝青質(zhì)的結(jié)構(gòu)和物理性能已取得重大進(jìn)展。moschopedis等 人用蒸汽壓滲透法確定了瀝青質(zhì)的分子量和溶劑性質(zhì)以及溫度 對其的影響。Herzog和 Ravey等人分別通過小角X-射線和中子小角散射分析瀝青質(zhì)的結(jié)構(gòu)。Storm等人得在甲 苯和減壓渣油的瀝青質(zhì)進(jìn)行了宏觀的比較。Speight等人發(fā)現(xiàn)瀝青質(zhì)有幾種類型的結(jié)構(gòu) 而不是一個確切的分子結(jié)構(gòu)。Waston等人利用掃描隧道顯微鏡使石油瀝青質(zhì)成像。Trejo等人用SEC

4、,LDMS,MALDI,NMR和 XRD測試瀝青質(zhì)的特征。syunyaev和balabin等人研究了用熒光和瀝青砂的 吸附在瀝 青質(zhì)的極化。nordgard等人研究了瀝青質(zhì)模型化合物在W/0界面的行為。對瀝青質(zhì)的分解動力學(xué)的研究近年來有相當(dāng)大的重要性。marafi等人提出了 一種對渣油加氫處理建模和動力學(xué)的文獻(xiàn)，內(nèi)容是在不同的操作條件下在渣油加 氫的總結(jié)反應(yīng)級數(shù)、瀝青質(zhì)轉(zhuǎn)換的活化能的差異。對于瀝青質(zhì)的熱裂解，Wiehe獲得了一級動力學(xué)速率常數(shù)在400 C下為0.026 min-1.Martinez等人將冷湖瀝青進(jìn)行轉(zhuǎn)換。研究了溫度范圍在425到475 C合成原油的煤液化瀝青渣油熱裂解的數(shù)據(jù)，并

5、提出了一個三步動力學(xué) 模型，用產(chǎn)品Delplot來分析瀝青質(zhì)的熱裂解的二階動力學(xué)，獲得了瀝青質(zhì)的轉(zhuǎn) 化率和油+氣體和焦炭的形成原因。Wang等人重新審視Martinez等人的數(shù)據(jù)。并用油 +氣的產(chǎn)量來對瀝青質(zhì)轉(zhuǎn)換率進(jìn)行表示。對瀝青質(zhì)過程的非催化加氫裂化，趙某等人進(jìn)行了動力學(xué)研究和瀝青在溫度在350到430 C的報告.Rahimi等人則研究了冷湖真空下熱裂化瀝青質(zhì)的各種溶劑稀釋在440 C裂解的一階的活化能為176 kJ/mol, 在 13.8 MPaH2下發(fā)現(xiàn)焦炭的形成依賴于溶劑類型和瀝青質(zhì)濃度，及Rahmani等人研究了三的正 庚烷 不溶物在350 - 430 C下瀝青質(zhì)氫氣裂解的動力學(xué)行為

6、，發(fā)現(xiàn)產(chǎn)品產(chǎn)量及表觀活化能依賴于瀝青組合物。催化加氫裂化Usui等人考察了加氫裂化兩戊烷不溶物瀝青樣品在Pd-Ni/NH-Y沸 石的反應(yīng)，和byambajav等人從中東原油的減壓渣油加氫裂化得到的正庚烷不溶瀝青 研究Fe/SBA-15和Ni/SBA-15催化劑性能的研究，但都沒有 給反應(yīng)動力學(xué)進(jìn)行詳細(xì)的 定量分析。熱裂解和催化加氫裂化瀝青可以通過不同的機(jī)制涉及不同活性中間體。在本文中，我們比較這兩個過程中瀝青質(zhì)的反應(yīng)在 430 C下的動力學(xué)和選擇性的 反應(yīng)是基于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的討論。研究結(jié)果將對瀝青質(zhì)的優(yōu)化利用提供了一個了解。實(shí)驗(yàn)從正戊烷脫瀝青與阿薩巴斯卡瀝青試運(yùn)行得到的原料。如表1提出，這種材料含

7、有93.20wt%的材料戊烷瀝青質(zhì)，7.38 wt%的硫和1.03 wt%的氮，320ppm和 874ppmV,和平均分子量為3960的蒸汽壓滲透法（VPO測定方法。KablelPro perries of rhe foetl nsphalfenes. TOC o 1-5 h z Carbon (wr 卻S2.12Hydrogen (wc%)8.19Sulfur7.30Nitrogen (wiA)1.03Oxygen 3 氏)1.11Ni (ppm)320V (ppm)874MCR (micro cArbori residue) (wt)4氣69Asphaltenes n-pentane in

8、soluble) (wt 鬼) ratio (atDTnic)1.197Average molecular weight3960在商業(yè)的Ni/Mo在為1毫米的圓柱 擠出應(yīng)用于瀝青質(zhì)材料料催化加氫裂化 提供丫 -alumina材料。該催化劑含有3.5wt%和 12.5 NiO wt%MoO與237 m/g的表 面積通過氮吸附BET方程。瀝青質(zhì)在熱裂解和催化裂化條件下反應(yīng)，分別。所有的反應(yīng)都在一個不銹鋼管式反應(yīng)器中進(jìn)行，16cm長，1.3cm內(nèi)徑在430 C和4.2 MPa初始壓力（常溫下），在大約10 MPa反應(yīng)條件為初始壓力。在一個典型的熱裂解，5 g瀝青質(zhì) 飼料裝入反應(yīng)器。反應(yīng)器用氮?dú)饧訅海?/p>

9、在設(shè)定的溫度和時間，預(yù)熱流態(tài)砂 浴浸。溫度測 量熱電偶的插入反應(yīng)器內(nèi)顯示所需的時間來加熱反應(yīng)釜430 C約3.9分鐘，包括3.1分鐘從室溫到350 C和0.8分鐘內(nèi)讓溫度從350 C到430 C.由于瀝青質(zhì)的C-S鍵的開裂可能顯著超過350 C溫度，反應(yīng)時間為報告的總時間少3分鐘的加熱時間反應(yīng)完成后，反應(yīng)堆冷卻水。對氣體產(chǎn)物進(jìn)行了收集和分析，測定了反應(yīng)器排氣前后稱重的揮發(fā)物量。剩余的產(chǎn)品，固體和液體，被洗出反應(yīng)器與甲苯。液體和固體產(chǎn)品用了 0.22 P m微孔濾膜過濾 分離。 在過濾液體的蒸發(fā)甲苯使用旋轉(zhuǎn)真空蒸發(fā)器在一個熱水澡，然后在真空烘箱中干燥110 C2H.固體（甲苯不溶物）在濾紙上進(jìn)行

10、真空干燥，并分析。液體和固體的產(chǎn)量計算的基礎(chǔ)上的初始量的瀝青質(zhì)。氣體的產(chǎn)量計算與初始氮或氫 校正。在一個典型的催化加氫裂化，1g催化劑和5g瀝青質(zhì)的飼料裝入反應(yīng)器加壓 氫。其他操作程序類似于那些在非催化裂化的情況下，和固體產(chǎn)品在催化劑下進(jìn)行反 應(yīng)。從反應(yīng)的氣體產(chǎn)物使用安捷倫科技公司5973氣相色譜/質(zhì)譜鑒定，并采用安 捷倫科 技公司6820氣相色譜儀分析。使用火焰離子化檢測器。對液體飼料和產(chǎn)品分析，瀝青 質(zhì)含量（甲苯可溶）測定按照ASTM標(biāo)準(zhǔn)程序，硫含量由燃燒后的熒光檢測。固體產(chǎn) 品的元素分析（包括廢催化劑）是查爾斯元素分析儀進(jìn)行。在分析之前，固體樣品用 24 H二氯甲烷索氏提取，然后真空在6

11、5 C和加壓10 kPa2小時.確保取樣干燥，固體被粉和真空加熱至110C在1.5小時內(nèi)最后用2mg樣品用于分析。結(jié)果與討論瀝青質(zhì)的轉(zhuǎn)換圖1表明瀝青質(zhì)的熱裂解和催化加氫裂化在催化劑NiMo/ 丫 -Al 2Q下430C, 60分鐘的轉(zhuǎn)換曲線，瀝青質(zhì)的轉(zhuǎn)化率在熱裂解反應(yīng)，催化加氫裂化分別提高49唏口 85%相比較而言，加氫裂化的顯著增強(qiáng)，由于熱分解和催化瀝青質(zhì)的反 應(yīng)。產(chǎn)品收益率瀝青質(zhì)分解產(chǎn)物包括大量不同的化合物。 確定每個單獨(dú)的產(chǎn)品的生產(chǎn)和估計 的所有反應(yīng)的內(nèi)在動力學(xué)，這是非常困難的。因此，集總元件一般是接收。為了避免并 發(fā)癥，本研究將產(chǎn)品轉(zhuǎn)化為氣體，液體（正戊烷可溶）和焦炭（甲苯不溶物）。圖

12、2顯 示氣體的產(chǎn)量變化，液體和焦炭生產(chǎn)瀝青的熱裂解（A）和催化加氫裂化（B）超過60分鐘在430 C.對瀝青質(zhì)的熱裂解與從0到60 min不同反應(yīng)時間 （圖2A）,天然氣產(chǎn)量普遍增加6.1 wt%液體收率提高到13.1 wt%而焦炭產(chǎn)量呈5 min 誘導(dǎo)時間大幅增加到30 wt%在催化加氫裂化的情況（圖2B），天然氣產(chǎn)量增加到9 wt%和產(chǎn)液量60分鐘后67.2 wt明顯增加，而他 在前10分鐘 焦炭產(chǎn)量是微不足道的， 2.5 wt%20分鐘，慢慢增加到5 wt%60以上任何反應(yīng)時間與兩個案例的比較，可以看 出，催化加氫裂化了液體和氣體產(chǎn)品的高收益率較低的焦炭產(chǎn)量，而熱裂解得到較高 的焦炭產(chǎn)量

13、在較長的反應(yīng)時間。顯然，在最大產(chǎn)液量和減少焦炭的形成來看，催化加 氫裂化是處理瀝青質(zhì)更好的選擇。Reartimi time, mln圖1Hg, 1, Conversion trf AspliAhenM 站 Reartimi time, mln圖1Hg, 1, Conversion trf AspliAhenM 站 4 如 T 砧function of rejctian time. : tJwrnui crAckrng Mh 4,2 M N2 (room tonperature). O: catalytic hydrrtrdirking over NiMo ； 7-AI2O3 with 42 M

14、Pd 12 11 will kmpejdluje).ooooooou Urst(.n s A twAIU.Q5.()noIU.0u( 4(.o 54l.il WIJ 70。Hvmtlon (Imr. inin圖1A00 iao 2au MO 40.0 sou 700 Reaclirm lime, min圖1BFiS- Z FScmIih t yiHd人 ii: dh P hdltriif 4In jiTipilk jii aI 410* a ftini ：】un iF irdcliunLlKrnidirjddiigAiih 4J WPj N2 (iwiHleii4Hbt .Hur-ejrB:

15、:Cokr.33反應(yīng)動力學(xué)許多復(fù)雜的反應(yīng)發(fā)生在瀝青質(zhì)的分解過程，而最感興趣的是那些裂縫高分子瀝 青質(zhì)為例在汽油等液體的沸點(diǎn)范圍。為解釋瀝青質(zhì)熱裂解實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，馬丁內(nèi)茲等人 提出了瀝青質(zhì)與油氣、焦炭平行裂解的一三段動力學(xué)模型。考慮液體油的潛在反應(yīng) 形成一部分焦炭和焦炭的形成往往伴隨著天然氣的生產(chǎn)，在這里我們建議修改的三集總動力學(xué)模型涉及平行開裂的瀝青質(zhì)（丫1）液體油（丫 2）和天然氣加 可樂（丫3）與液氣加焦炭連續(xù)反應(yīng)，如圖所示：Asphaltenes/ （yi） 灼 / kt2XLiquid Gas + Coke（Y2）（ya）其中K1、K2、K3是相關(guān)的反應(yīng)速率常數(shù)。一些動力學(xué)研究表明，瀝青質(zhì)

16、分解的整體轉(zhuǎn)換可以是一階反應(yīng)或二階反應(yīng)。假 設(shè)表觀速率方程是形式的幕律表達(dá)式：（1）對于一階動力學(xué)n=1為整合形式白四一口立力（2）對于n = 2,二階動力學(xué)表達(dá)式可以從公式1求解.（3）2- r圖3和圖4顯示（2）和（3）的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，分別。我們可以看到，一級反應(yīng)動力學(xué)與反應(yīng)時間更短的數(shù)據(jù)（W 30 min）與實(shí)驗(yàn)值近似，但偏離了較長的反應(yīng)時間的數(shù)據(jù)（30 min ）反應(yīng)更明顯。另一方面，二階動力學(xué)與反應(yīng)時間為60min，充分?jǐn)?shù)據(jù)。因此，適合的二階動力學(xué)更好。（3（3）2 50? S如1 Oft0 52 50? S如1 Oft0 5。Reaction tlmcT minFi& X Hrsr-o

17、rder kincdc fitting of dsphaltrnr decunnposidon at 430 X. * thermili t.irkiti); wiili 42 MPj (riMiin iciii) prjjnt*). O:hAdnTJkinA uvpi NiMu/7-A12D3 with 42 H2 (rooin tjemperatijre).總 51)0(1花4G”F 2心協(xié)I.OlNhG.OIHI0.010.0 20.0 30.0J50,0 60.070.0Rnu-tliiri Mme. mhirig. 0.99 ）。此外，得到如下公式（10）所示的組件的時間導(dǎo)數(shù)：（10

18、）結(jié)合式（4）和（5）得到以下表達(dá)式（11）式（11）可以評估可以從公式（10）及（11），的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)決定。圖5顯示的式（11）瀝青質(zhì)熱裂解（A）和催化加氫裂化）在430 C.可以用圖5中的直線的斜率，速率常數(shù)K2和K3的值來計算。Fig, 5. Kinetic plot of Eq. (11) ibr asphaltene decomposition at 430 A: thermal cracking with 42 MPa N2 (room temperature. B: catalytic hydrocracking over NiMq/y- AI2O3 with 4.2 MPa H2

19、 (room temperature).速率常數(shù)的數(shù)據(jù)進(jìn)行了表2。在430 C,對瀝青質(zhì)的總轉(zhuǎn)化速率常數(shù)（k）為 1.704 X 10-2重量分?jǐn)?shù)-1mi n-1熱裂解過程中，增加了催化加氫裂化工 藝因素5.5。 顯然，氫與催化劑的使用顯著提高瀝青質(zhì)轉(zhuǎn)化的反應(yīng)性。對于并聯(lián)裂解反應(yīng)形成液和 瀝青質(zhì)焦炭+氣各裂解過程的速率常數(shù)高得多的液體生產(chǎn)（K1）比可樂+氣形成（K3）,表明瀝青質(zhì)分解液產(chǎn)品的反應(yīng)占主導(dǎo)地位的瀝青質(zhì) 的整體轉(zhuǎn)換。對液氣+焦炭連續(xù)反應(yīng)的速率常數(shù)（K2）的熱裂解過程是3.605 X 10-2 min-1,領(lǐng)先的高速氣+焦炭的形成。K2, K1的比例從2.12下降到 0.07，轉(zhuǎn)移過程

20、中熱裂解催化加氫裂化，表明催化劑的氫的使用有效地降低了氣+焦 炭形成率。表2瀝青質(zhì)的消耗速率常數(shù)，液氣+焦形成瀝青質(zhì)在430 C.開裂cunAtnntA ibridle canAumptioiv liquid productionni guin gplul*亡 n 芒 crockingd3O Croke fur rrutaonKraliun iiMrtliodk wt ft uc 1kf m fiuc 1 jrriiri 1k2冊矣田1rnm 1A B1.7 (J4x 1O-aHiOK IO- 7l+697x 1O_;?M55x IO 73.no5xin-3G.347x IO 3G.934x1

21、O-54.803 xNote:A?thcrrruiJ cracking willi 4.2 MPa (room temperQturc),BrCcitdlytic hydrocrdckinA over Ni-Mo/7-AljOj with -4.2 MTa I Ij (roum iempcrAture). kdctcrniined from the slopes of the fillings with Eq. (3 in Fig. 4.kj： dc(crmiincd from the slopes ofwith .文寸” (11) in Fig. 5.Ijdctcmnircd froim t

22、he intercept or fittingsHt!)毗7灼,5_:(rvalcizitcd by Jt-k3.4.反應(yīng)的選擇性反應(yīng)選擇性是對復(fù)雜體系中不同反應(yīng)相對速率的一種度量。產(chǎn)品收率與材料轉(zhuǎn)化的情節(jié)提供產(chǎn)品形成反應(yīng)選擇性的信息。圖6顯示氣體的轉(zhuǎn)化率、液體和焦炭的 形成與瀝青質(zhì)的轉(zhuǎn)換熱裂解（A）和催化加氫裂4（B）在430 C.對瀝青質(zhì)的熱裂 化轉(zhuǎn)化率從2%上升到49%選擇性從82%F降到27%勺液體產(chǎn)品，從0%增加到61% 焦炭從18%八12%勺氣體略有下降。催化加氫裂化瀝青質(zhì)轉(zhuǎn)化率 從5.5%上升到 85%選擇性略有下降，從85%八80%勺液體，從0%曾加到10%焦炭從15%F降到

23、10%勺氣。在這兩個過程中瀝青質(zhì)轉(zhuǎn)化同一水平，瀝青質(zhì)的催化加氫裂化了液體產(chǎn)品 和焦炭選擇性較低的選擇性更強(qiáng)，有效但與工藝順序的氣體選擇性有明顯的差異（A）（ B）。在最大產(chǎn)液量和減少焦炭的形成來看，毫無疑問，催化加氫裂化優(yōu)于熱裂解conversirm.conversirm.圖6Fig- 6- Selectivity curves of asphaltene decomposirjon ar 430 C A: tbermal cracking with 42MPj H2 (rnorp temperature), R : wUlytir hydrocrArking over N|Mq/t-AUO

24、1 with 4.2 MPa H2 (roomtemperaiurc). A( A) : Gas; (.I: liquid；(沖：Coke.仔細(xì)檢查表明，焦炭在零轉(zhuǎn)化瀝青質(zhì)的零選擇性，代表二級產(chǎn)品的性質(zhì)。換句話 說，焦炭的形成表現(xiàn)出的感應(yīng)時間已被許多研究人員研究出來。在圖6所示，這種誘 導(dǎo)焦炭的形成過程（人）至）將變長。3.5.硫轉(zhuǎn)化的選擇性硫在原料中轉(zhuǎn)化為氣體、液體和焦炭產(chǎn)品瀝青質(zhì)在分解過程中的原料。圖7顯示反應(yīng)時間的產(chǎn)品硫含量的變化。隨著反應(yīng)時間的增加，從2min到60 min，氣體產(chǎn)品從37.3wt%下降到11.4 wt%和液體產(chǎn)品從0.8%增加到4.5 %5青熱裂 化硫 含量硫含量（圖

25、7A）,和天然氣產(chǎn)品略從52.9wt%增加到55.8 wt%和液體 產(chǎn)品略有 增加，從0.1%到1.1青質(zhì)催化加氫裂化硫含量硫含量（圖 7b）。10分鐘的反應(yīng)時間后，焦炭中硫含量接近7.8 wt%的穩(wěn)定水平的熱裂解過程和4.4 %的催化加氫的過程，稱為原料中的瀝青質(zhì)7.38 wt%的硫含量。在熱裂 解瀝青 質(zhì)在任何反應(yīng)時間比較，催化加氫裂化過程產(chǎn)生更多的二氧化硫氣體，減少硫化液體和焦炭產(chǎn)品。RpActinn fillip min RpActinn fillip min 4*jbIE h _-)110.0211,(1 VI,ITSO.f 0.07(J.QRrjLiioiii time* minF

26、|g.7.Sulfur content in poducts j funrrion of rearticii rime. A: thernvil CTjrhr with 42 Mla N2 (room trmpcramre) , B : catalytic hydrocracking over NiMo/7-WO3 with 4.Z MPa K2 (kmjlii lirnipcidiuic) . A(A) ; Gds; (11) : Liquid; ( ) ?： Cjke.進(jìn)一步分析，圖8顯示硫轉(zhuǎn)化為氣體的選擇性，從瀝青質(zhì)熱裂解液和焦炭產(chǎn)品 (圖8A)和催化加氫裂化(圖8b)。可以看到，5 m

27、in是最小反應(yīng)時間前，后分別 是硫進(jìn)入熱裂解氣體產(chǎn)品公開的74唏口 94% (a)和(b)催化加氫裂化工藝。過程與反應(yīng)時間延長至60 min,轉(zhuǎn)化為氣體產(chǎn)物明顯減少到19.2%硫的選 擇性，分別轉(zhuǎn)化為液體產(chǎn)品和焦炭增加到16.2%和64.6%的硫的選擇性。過程B， 然而，硫轉(zhuǎn)化為氣體的液體和焦炭達(dá)到穩(wěn)定水平的86.5、10和3.5%的反應(yīng)時間在30分鐘。硫的選擇性的數(shù)據(jù)表明，NiMo/ 丫 -Al2O催化劑有效地抑制形成的硫酸 焦和促進(jìn)了如硫化氫氣體生產(chǎn)硫酸氫分子。U.U 1LH. 20卻.U WU 偵上U.U 1LH. 20卻.U WU 偵上ReiM liuii Unit*, minRvui

28、tkrti lime, mlnH 件 B. ScJe: Solid suUiir.結(jié)論實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合一個二階的反應(yīng)整體原料轉(zhuǎn)化充分，瀝青質(zhì)熱裂解和催化加氫裂化在催化劑NiMo/ Y -AI2Q和溫度在430 C的表觀速率常數(shù)分別為給1.704 x10-2wtfrac-1min-1 和 9.36 x 10-2 wtfrac-1min-1。這三步總反應(yīng)模型的動力學(xué)分析表明，瀝青質(zhì)液平行反應(yīng)具有更高的速率常數(shù)(K1)比瀝青質(zhì)氣+焦炭的平行反應(yīng)(K3)。從瀝青質(zhì)液氣+焦炭連續(xù)反應(yīng)速率常數(shù)K1和K2,比例是0.47 wtfrac -1熱裂解過程和14.73 wtfrac -1催化 加氫裂化過程。熱裂解有利

29、于液氣+焦炭的反應(yīng)和催化加氫裂化有利于瀝青液反應(yīng)。氣體選擇性分析，液體和焦炭產(chǎn)品表明，產(chǎn)液在催化加氫裂化過程最大化， 和焦炭的形成因素中的瀝青質(zhì)的熱裂解工藝在高轉(zhuǎn)換或反應(yīng)時間長。焦炭的形成經(jīng)歷了通過時間，增加瀝青質(zhì)熱裂解催化加氫裂化過程的誘 導(dǎo) 期。參考文獻(xiàn)C.H. Bartholomew, in: M.C. Oballa, S.S. Shih (Eds.), Catalytichydroprocessing of petroleum and distillates, Marcel Dekker, NewYork, 1994, pp. 1 32.J.M. Oelderik, S.T. Sie,

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