1、江蘇常熟發電有限公司化學補給水擴容改造EPC工程 新化學水處理車間6.60m層混凝土模板支撐工程專項方案 江蘇常熟發電有限公司化學補給水擴容改造EPC工程新化學水處理車間6.60m層混凝土模板支撐工程專項方案報審表 編號：NJZD-TJ-A01-014 致： 蘇州熱工研究院 項目監理部我方已根據施工合同的有關規定完成了 江蘇常熟發電有限公司化學補給水擴容改造EPC工程新化學水處理車間6.60m層混凝土模板支撐工程專項方案的編制，并經我單位上級技術負責人審查批準，請予以審查附：新化學水處理車間6.60m層混凝土模板支撐工程專項方案 施工單位（章）技術負責人： 年 月 日 監理審核意見： 監理部（

2、章） 專業監理工程師：總監理工程師： 年 月 日 建設單位意見： 建設單位(章) 負責人： 年 月 日 本表一式三份，由施工單位填報，建設單位、項目監理部、施工單位各存一份。1.工程概況1.1編制依據序號名稱內 容編 號1圖紙建筑施工圖紙建施01建施10結構施工圖紙結施01結施152規范建筑工程施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝土結構設計規范GB50010-2002建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008鋼結構設計規范GB50017-2003建筑工程施工質量驗收統一標準GB5030020013標準本企業內部質量、安全、環境體

3、系文件，企業標準及管理制度4其它本工程施工組織設計建筑施工計算手冊建筑工程安全生產管理條例蘇州市建筑施工安全監督管理辦法2.工程概況與施工準備2.1建筑工程概況建筑類別化水車間，凈水站占地面積化水車間635m2、凈水站29.16m2建筑面積化水車間1270m2、凈水站29.16m2建筑高度化水車間17.6m、凈水站5.7m建筑層數化水車間二層、凈水站一層抗震設防烈度所有單體工程均為6度結構設計使用年限所有單體工程均為50年耐火等級所有單體工程均為二級屋面防水等級所有單體工程均為2級2.2結構工程概況地基基礎形式獨立承臺結構類型框混結構屋面結構類型混凝土屋頂混凝土強度等級要求基礎墊層C15基礎承

4、臺C30框架柱、梁、板C30圈梁、構造柱、現澆過梁等次要構件C30鋼材類別鋼筋：HRB400，HRB400E，型鋼：Q235B抗震等級框架抗震為四級建筑結構安全等級二級本工程±0.000m為絕對標高+4.600m，自然地坪相對標高平均為-0.4m，化水車間首層層高為6.6m，二層層高為10.2m，本方案用于化水車間6.6m層。本工程采用商品砼施工，要確保工程主體結構砼模板支撐質量及施工安全，必須嚴格控制鋼管排架立柱之間的間距、步距，以保證其具有足夠的強度、剛度和穩定性，從而可靠地承受新澆砼的自重和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載，根據建筑工程安全生產管理條例及蘇州市建筑施工安全監

5、督管理辦法特編制本模板施工方案。3.本工程模板支撐材料的選擇 1、支撐排架采用扣件式鋼管排架搭設，柱箍采用雙鋼管扣件夾具。 排架及柱箍鋼管采用48*2.8鋼管，質量應符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管要求，鋼管的表面質量、外徑、壁厚的偏差、彎曲變形應分別符合標準的規定。2、扣件采用可鍛鐵制作，形式有直角、旋轉及對接三種，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，舊扣件使用前應進行質量檢查。有裂縫、變形的嚴禁使用，滑絲的螺栓必須更換，在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發生破壞。3、腳

6、手可調底座、可調托撐、的檢驗應依據國家現行標準碗扣式鋼管腳手架構件GB24911-2010、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008。 4、混凝土柱、矩形梁構件采用復合木模板，12mm厚膠合板及50*100木方。 5、所有模板縫隙應嵌實，平面板縫并用膠帶紙封蓋，以免漏漿。6、模板與混凝土的接觸面應涂刷隔離劑。4.模板支撐前的準備工作 1、必須熟悉本工程的結構施工圖，對各砼構件的幾何尺寸、軸線位置及標高均應在支設前進行測量，組織、準備所用模板支撐材料的進場和制作工作。2、底層排架結構部位鋼管排架下的基土必須堅實，并有排

7、水措施，回填土應按規范要求壓實，壓實系數0.97，面層鋪設300厚兩灰，碾壓密實，再澆筑60厚C15砼墊層，鋼管排架立柱下墊150X150X8鐵板。3、現場施工負責人在模板施工前要認真向有關人員作安全、技術交底。4、排架搭設過程中定時對排架的沉降進行監測。5、排架搭設人員必須持證上崗。5.安全組織機構及應急預案安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到“杜絕死亡、重大工傷事故的安全生產目標的必然保障。為此項目經理部成立安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：序號職務姓名工作職責1組長張黃華現場安全總指揮2副組長王家平現場施工總指揮熊海生技術指導3組員廖永健負責現場安全檢

8、查吳偉忠負責搭設質量驗收馮衛青原材料質量管控 坍塌倒塌事故應急準備和響應預案 1、目的 項目工程事故現場一旦發生模板工程、腳手架工程等坍塌、倒塌事故，將會造成人員傷亡和直接經濟損失，為了爭取在第一時間搶救傷員，最大限度的降低施工人員及相關生命按安全風險和經濟損失，特制定本項目部坍塌、倒塌事故應急準備和響應預案。 2、范圍 本預案適用于本項目工程區域內。 3、職責 職能組別 責任人職責任務指揮張黃華負責現場指揮協調聯系組王家平 熊海生 負責對內、外聯絡、報警疏散組吳偉忠 繆永健負責人員疏散、逃生救護組馮衛青 沈根民負責受傷人員救治和送治后勤組張黃華 王家平負責后勤保障 4、資源配置 配備足夠的通

9、訊工具和其他有關職能人員，相應的醫療急救箱，醫療救護設施、設備及足夠的經費。 5、應急準備 5.1項目部根據施工現場實際情況，編制施工現場平面圖、模板、架子、布設平面圖點及安全通道和逃生示意圖等張貼在現場顯眼區域。 5.2相關聯絡電話：急救120、公安110、消防救災119 集團公司項目部5.3項目部建立各職能組職能人員進行相應的培訓教育。 5.4項目部每周組織一次對模板工程、腳手架工程進行檢查，以消除隱患，并保持安全正常運行。 5.5項目部每月組織一次對現場的道路狀況、安全通道、逃生通道等進行檢查，確保安全通道、逃生通道的暢通。 5.6項

10、目部每半年組織舉行一次預案和演練，并通過演練檢驗并改進預案的成熟。 6、應急響應 6.1不管任何人員，一旦發現模板、腳手架坍塌、倒塌發生的可能性，應立即呼叫周圍在場人員進行疏散。 6.2現場人員應迅速通知項目經理或施工技術部門有關人員，并打電話及時向集團或上級有關部門應急搶救，請求上級有關部門的搶救支援。 6.3事故發生后，項目部應急救援人員根據職能職責各司其責進行救援組織實施搶救。 6.4聯絡組人員立即撥打有關應急救援電話，報警時要講明事故發生地點，事故類型和項目部聯絡人員電話，并派人到路口接警指示。 6.5搶救組人員立即切斷設備電源，并組織物質搶救，盡可能減少損失。 6.6救護組人員負責對

11、傷者初步處理，根據傷者的傷情程度確定現場急救，或送醫院救治（急救電話120）或請醫護人員到現場施救。 6.7后勤組人員負責相關人員，受傷人員的后勤保障、及時對有關人員和救援設施、設備進行支援 6.8事故發生后，項目部做好當事人及家屬的接洽善后處理工作。 7、糾正和改進 7.1事故事件發生后，項目部組織相關人員部門進行原因分析，填寫事故事件的報告，針對事故原因，采取糾正預防措施報上級確認。 7.2事故發生后，項目部負責對應急預案進行評價并完整應急預案。 7.3事故責任人由項目部，會同上級有關部門負責處理，相關人員的教育由項目部和安全部門負責。 6.模板的安裝1、柱模板：為保證柱模的穩定和不變形，

12、在柱模板外側，每隔平均400500mm設鋼管箍一道（一般在離樓地面及梁底下180mm處，分別設置一道，采取中間柱身部分底部間距300，中部400，頂部500的不等分措施），柱箍應采用雙鋼管箍。鋼管箍應與整個支撐系統的排架連成一體。柱模支立時，應配合水電及裝飾施工單位預埋埋件及套管等工作。柱模配模可根據梁底底板底標高來確定柱模的長度，應符合木模板模數，盡量減少模板損耗，柱模底采用1:3水泥砂漿來找平。在模板底部應留出清掃口。2、梁模板：本工程的梁以肋梁為主，梁高一般在600mm以內。梁模板由底板加兩側側板組成，梁底設鋼管支撐系統。安裝時，下層樓板或地面應達到足夠的強度或具有足夠的頂撐支撐。 梁支

13、模應搭設牢固的操作平臺，并設護身欄。 立桿間距必須按計算后的支撐方案設置（見后圖），立桿之間應設雙向拉桿，離地20cm設一道掃地桿，以上每隔1.5m設一道，另需增設斜拉桿，立桿下墊150X150X8鐵板。梁底設一道大橫桿，并采用雙扣件固定，以防滑脫松動，主次梁相交處設置雙立桿，梁底設置雙鋼楞，以提高排架的承載力。梁支模時，跨度超過4m的應按規范要求起拱，起拱高度為1/10003/1000，梁模板安裝后再拉中線檢查，復核各梁模板中心線位置是否正確。支模時，除應按上述要求之外，對于梁高度700時，在梁中間部位增設12的對拉螺栓，梁高1m高的框架梁將拉兩道對拉螺栓。3、現澆板模板：現澆板模板采用12

14、厚的多層木模板為主。板模板以鋼管排架作支撐系統，頂部用橫鋼管作大楞，大楞間距不大于1.2m，50×100的木方作直接支承竹膠合板的擱柵，間距按模板支架方案執行，一般在400mm左右。梁側模支撐系統結束后拉線架設大楞，跨中略起拱，木楞根據橫板的鋪向設置，用鐵絲固定。隨后鋪板，鋪板接縫應緊密，板面平整。板縫可粘貼膠帶防止漏漿。板模板施工時，應采用現澆板模板壓梁側模板，便于梁側模的先拆。4、樓梯模板：樓梯模板的施工應選派有豐富施工經驗的木工技師負責，選擇幾個技術成熟、熟悉施工圖紙的操作人員負責施工。樓梯支撐立柱采用鋼管，預先計算好立柱的高度線，在支柱頂部鋪50×100的木方擱柵，

15、梯段板模板采用12厚的多層板模板，踏步板采用50厚的刨光木模板。樓梯支模的施工方法是先安裝平臺梁模、再安裝梯段斜模、然后安裝外傍側板，三角模按梯段尺寸及踏步數均分，最后安裝踏步模板。樓梯支模時應及時檢查標高尺寸，梯段模板與梁模交接處須拼接平直、嚴密，梯段底模下段支撐需加強，保證模板不下沉，踏步板使用專用支撐。5、模板工程施工中的各道工序如彈線、確定標高、梁柱的軸線位置、構件的尺寸斷面和垂直度、鋼管排架立柱的間距布置、支架拉桿的設置間距、柱箍的間距、方木楞的位置、節點處找補等都應有專人復核，并分段辦理復核記錄及模板驗收批的驗評，自檢確認合格后報建設單位項目專業技術負責人驗收，進入下道工序。7.模

16、板穩定驗算：見附件 施工過程中采用48*2.8鋼管，驗算時采用48*2.5，以保證安全。8.支撐時的工序搭接 模板施工順序應與鋼筋綁扎密切配合，柱鋼筋綁扎后，安放預埋鐵板，再安裝柱模板。框架梁底模鋪設后，由鋼筋工綁扎梁鋼筋，鋼筋工完成梁鋼筋綁扎后，再由木工支設梁側模板現澆樓板模板。9.支撐的質量要求 1、模板支撐應有足夠的承載能力、剛度和穩定性，構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝。 2、按設計施工圖，保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。 3、模板接縫應嚴密，不漏漿。柱模封閉前先對柱筋及預埋件進行驗收，符合要求后再進行封模。4、按照混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502

17、04-2013）的規定，嚴格控制模板的安裝誤差。10.模板的支撐施工的注意事項 1、模板支撐完畢后，應清理所有雜物，并澆水濕潤。但模板內不應有積水。 2、涂刷模板隔離劑，應按構件情況掌握支撐前后涂刷，但在涂刷時，應注意不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 3、模板安裝和澆筑混凝土時，應對模板及其支架進行觀察和維護，發生異常情況時，應及時進行處理。 4、固定在模板上的預埋件和預留洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確。5、 安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，上層支架的立柱應對準下層支架的立柱，并鋪設墊板。11.模板的拆除1、現澆砼承重結構拆模必須有拆模申請，并應根據同

18、條件養護試塊強度達到規定時，技術負責人方可批準拆模；不承重的側模板，包括梁、柱的側模，只要能保證砼表面及棱角不因拆除模板而受損壞，即可拆除，先支的后拆，后支的先拆。 2、在拆模過程中，如發現實際結構砼強度未達到要求，有影響結構安全的質量問題，應暫停拆模，經妥當處理，實際強度達到要求后，方可繼續拆除。 3、已拆除模板及其支架的砼結構，應在砼強度達到設計的砼強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載，當承受施工荷載的效應比使用荷載更為不利時，應經過核算，加臨時支撐。4、 拆除時不能采取猛撬以致大片塌落的方法。拆除的模板向下運送傳送遞，要上下呼應并應隨拆隨清理，分類分規格堆放，清理出交通路線，以便周

19、轉使用和通行方便。12.安全技術措施 1、模板支撐施工必須按規定戴好安全勞動防護用品。 2、經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。 3、施工用具如扳手、榔頭必須用繩鏈系掛在身上，釘子放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。 4、安裝、拆除2.0m以上模板應搭設腳手架，并設防護欄桿，不許站在墻上工作，不準在大梁底模上行走，不準站在正在拆除的模板上，禁止使用50×100木料作立人板。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業，防止上下在同一垂直面操作。考慮支模高度較高，為施工安全，搭設滿堂腳手架防護。 5、拆除模板底模時，不得一次將頂撐全部拆除，應分批拆

20、下頂撐，然后按順序拆下擱柵底模，以免發生模板在自重荷載下一次性大面積脫落。 6、拆模時必須一次性拆清，不得留下無撐模板，拆下的模板上下應有人接應，應隨裝拆除運送，嚴禁從高處亂擲。應及時清理，堆放整齊。 7、不得在腳手架及模板支架上堆放大批模板等材料。 8、模板上有預留洞者，應將洞口蓋好，混凝土板上有預留洞應在模板拆除后將洞口蓋好。 9、所有木工機械均應安裝齊全的安全防護裝置，使用木工機械應遵守木工機械安全操作規程。 10、所有電器設備和電線嚴禁亂拉、亂接，機電設備和手持電動工具均應設漏電保護裝置。11、 木工操作棚內嚴禁吸煙，并配有滅火器。12、 模板施工完成后，澆筑砼時應派3-5人全程監護，

21、當發現立桿發生較大沉降或鋼管發生較大變形時，應立即停止施工，并撤離現場施工人員，及時向業主及監理匯報。13.模板設計圖：見附圖附件：計算書板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)12新澆混凝土樓板邊寬B(m)6 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當

22、計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.097風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計模板支架高度(m)6.6立柱縱向間距la(

23、mm)1000立柱橫向間距lb(mm)1000水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)500立柱距混凝土板長邊的距離(mm)500主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁最大懸挑長度(mm)250主梁最大懸挑長度(mm)250結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000面板驗算方式簡支梁 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1"

24、;面板可按簡支跨計算"的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×12×12/624000mm3，Ibh3/12=1000×12×12×12/12144000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4

25、5;2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5 ×1=6.511kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4= 0.237kN·m M

26、max/W0.237×106/240009.894N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)5×3.112×3004/(384×10000×144000)0.228mml/250300/2501.2mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50×100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小

27、梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67小梁驗算方式簡支梁 因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×

28、0.7×2.5×0.32.018kN/m M1q1l2/82.018×12/80.252kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.097kN/m p0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15kN M2q2L2/8+pL/40.097×12/8+3.15×1/40.8kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.018×0.252/2，0.097&#

29、215;0.252/2+3.15×0.250.791kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.252，0.8，0.7910.8kN·m Mmax/W0.8×106/833309.596N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.5q1L0.5×2.018×11.009kN V20.5q2L+0.5p0.5×0.097×1+0.5×3.151.624kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.018×0.25，0.097×0.25+3.153.174k

30、N VmaxmaxV1，V2，V3max1.009，1.624，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×50×100)0.952N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.30.994kN/m 跨中max5qL4/(384EI)=5×0.994×10004/(384×9350×4166700)0.332mml/2501000/2

31、504mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×4166700)0.012mml1×2/250500/2502mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)48×2.5可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.28主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁驗算方式簡支梁 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)&#

32、215;h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5×0.31.705kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m 承載能力極限狀態 按簡支梁，Rmax0.5q1L0.5

33、5;1.705×10.852kN 按懸臂梁，R1q1l=1.705×0.250.426kN RmaxRmax，R10.852kN; 正常使用極限狀態 按簡支梁，Rmax0.5q2L0.5×1.054×10.527kN 按懸臂梁，R1q2l=1.054×0.250.263kN RmaxRmax，R10.527kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax0.213kN·m Mmax/W0.213×106/386055.181N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(k

34、N) Vmax1.704kN max2Vmax/A=2×1.704×1000/3579.546N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.319mm 跨中max=0.319mm=1000/250=4mm 懸挑段max0.057mm=250×2/250=2mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型48×2.5立柱截面面積A(mm2)357立柱截面回轉半徑i

35、(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.86 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =1×1.755×1500=2632.5mm =maxl01,l02/i=2633.4/16.1=163.565=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/16.1188.91

36、8，查表得，10.203 Mw=0.9×1.4klah2/10=0.9×1.4×0.097×1×1.52/100.027kN·m Nw1.2NGik+0.9×1.4NQik+Mw/lb=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×1×1+0.027/15.502kN f Nw/(A)+ Mw/W5501.9/(0.203×357)+0.027×106/386083.043N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿

37、段：l02=k2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm 2l02/i3040.537/16.1188.853，查表得，20.203 Mw=0.9×1.4klah2/10=0.9×1.4×0.097×1×1.52/100.027kN·m Nw1.2NGik+0.9×1.4NQik+Mw/lb=1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×1×1+0.027/15.802kN f Nw/(A)+ Mw/W

38、5801.9/(0.203×357)+0.027×106/386087.182N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N5.502kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎驗算地基土類型粘性土地基承載力設計值fak(kPa)115立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)5.802/(1×0.1)58.019kPafak115kPa 滿足要求！梁模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板

39、安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL新澆混凝土梁計算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×600新澆混凝土結構層高(m)6.6梁側樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重

40、標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.156風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)1000梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l'a(mm)、l'b(mm)1000、860混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距

41、離(mm)500梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁根數3每縱距內附加梁底支撐主梁根數1梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×12×12/624000mm3，Ibh3/12=1000×12×12×12/

42、12144000mm4 q10×max1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4cQ2k×b=0.9×max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2×120.475kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(2

43、4+1.5)×0.6×118.711kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)×h×b0.1+(24+1.5)×0.6×115.4kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.125×20.475×0.12520.04kN·m Mmax/W0.04×106/240001.666N/mm2f15N/mm2

44、滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.521q2L4/(100EI)=0.521×15.4×1254/(100×10000×144000)0.014mml/250125/2500.5mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.375×18.711×0.125+0.437×1.764×0.1250.973kN R2=1.25q1l=1.25×20.475×0.1253.199kN 標準值(正常使用極限狀態) R1

45、9;=R3'=0.375 q2l=0.375×15.4×0.1250.722kN R2'=1.25q2l=1.25×15.4×0.1252.406kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50×100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.4小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67驗算方式三等跨連續梁 為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max0.973+0.9×1.35×(0

46、.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.6-0.12)+0.9×max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2×max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/2×1，3.199+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2=3.23kN/m q2max0.722+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.6-0.

47、12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/2×1，2.406+(0.3-0.1)×0.25/22.431kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.1×3.23×0.52，0.5×3.23×0.220.081kN·m Mmax/W0.081×106/833300.969N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.6×3.23&#

48、215;0.5，3.23×0.20.969kN max3Vmax/(2bh0)=3×0.969×1000/(2×50×100)0.291N/mm21.4N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.677×2.431×5004/(100×9600×4166700)0.026mml1/250500/2502mm 2q2l24/(8EI)2.431×2004/(8×9600×4166700)0.012mm2l2/2502×200/250

49、1.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.1×3.23×0.5，0.4×3.23×0.5+3.23×0.21.776kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R31.364kN，R21.776kN 正常使用極限狀態 R'maxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.1×2.431×0.5，0.4×2.431×0.5+2.431×0.21.337

50、kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1R'31.225kN，R'21.337kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)48×2.5可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.28主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.112×106/386028.99N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主

51、梁剪力圖(kN) Vmax1.247kN max2Vmax/A=2×1.247×1000/3576.985N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.033mml/250500/2502mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=0.117kN，R2=4.27kN，R3=0.117kN 正常使用極限狀態 支座反力依次為R'1=0.105kN，R'2=3.576kN，R'3=0.105kN 七、2號主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)48×2.5可調托座內主梁根數2主梁

52、彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)9.28主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86 2號主梁自重忽略不計,因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： RmaxR2/2=4.27/2=2.135kN，R'maxR2'/23.576/2=1.788kN 1、抗彎驗算 2號主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.534×106/3860138.283N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 2號主梁剪力圖(kN) Vmax1.0

53、68kN max2Vmax/A=2×1.068×1000/3575.981N/mm2120N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 2號主梁變形圖(mm) max1.949mml/2501000/2504mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 支座反力依次為R1=6.405kN，R2=6.405kN 八、縱向水平鋼管驗算鋼管類型48×2.5鋼管截面面積A(mm2)357鋼管截面回轉半徑i(mm)16.1鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)9.28鋼管截面抵抗矩W(cm3)3.86鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N

54、/mm2)205 計算簡圖如下： RmaxR1，R3=0.117kN，R'maxR1'，R3'0.105kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.029×106/38607.578N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax0.059kN max2Vmax/A=2×0.059×1000/3570.328N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max0.114mml/2501000/2504mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 支座反力依次為R1=0.176kN，R2=0.176kN 九、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座2扣件抗滑移折減系數kc0.85可調托座內2號主梁根數2可調托座承載力容許值N(kN)30 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力RmaxR1,R3max0.176,0.1760.176kN0.85×8=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、