1、腳手架專項施工方案 第一節編制依據 1. 建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社； 2. 建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社、鋼結構設計規范 GB50017-2003 中 國建筑工業出版社； 3建筑結構荷載規范GB50009-200仲國建筑工業出版社； 4. 建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社； 5. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2001 中國建筑工業出版社； 6. 建筑地基基礎設計規范 GB50007-200沖國建筑工業出版社； 7. 建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業出版社； 8. 佛山市順德建筑設計院有限公司設計的海岸星

2、座酒店公寓圖紙，圖號為071010-3。 第二節 工程簡況 本工程為“神華康城 B-23 ”地塊四標段住宅樓工程，建設地點位于鄂爾多斯市康巴 什新區。工程包括 B-23 地塊 35#、 36#、37#、38#、 39#住宅樓，均為塔式建筑。其中 35#、36#、37#住宅樓為地下一層、地上 14層，建筑面積分別為 5119.54平方 M、5119.54 平方 M 、5138.35 平方 M； 38#、39#住宅樓為地下一層地上 11 層，建筑面積分別為 4475.48平方M、4444.95平方M。四標段總建筑面積為2.43萬平方M。 第三節腳手架方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，

3、故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1 、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2 、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3 、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4 、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗 收； 5 、同時，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合順德區建筑工程文明施工的有 關標準。 6 、綜合以上腳手架設計原則，結合本工程的實際情況，根據以往的施工經驗，決定 采用以下的外腳手架搭設方案： J軸處采用型鋼懸挑雙排扣件式單鋼管腳手架，懸挑型鋼設于二層結構，首層以下部

4、 分的外腳手架獨立搭設，便于相鄰的地下室施工時拆除；其余位置采用落地雙排扣件式單 鋼管腳手架。 鋼管選用 48X 3.5,首層底座使用300X 300X100砼墊塊，支承于樓面的立桿底座用 不小于5cm厚木板或300X 300X100砼墊塊，立桿縱向間距采用1.5m；橫向間距均為0.9 m，大橫桿間距：考慮到二層以上的標準層高為3.5m,取首步為2.0 m，其余均為1.75 m， 外排在中間增加一根橫桿作為欄桿，小橫桿與立桿扣結，間距與立桿相同。 連接建筑物采用剛性拉結桿，十層以下按二步三跨，十層以上按二步二跨設置。 在施工平層（隔層）滿鋪鋼筋網構件（中間 840,周邊用 12焊接成1000*

5、600規 格的構件）。 為減少立桿腳的受力，設置卸荷裝置，卸荷裝置吊點水平距離為2根立桿，即間距 3.0m；垂直距離為14.0m。按腳手架的搭設高度設置卸荷裝置的次數，參見附上的“外腳手 架平面布置圖”所示，最多設置6次卸荷，具體搭設高度和卸荷設置見下表 序 號 位置 搭設高度（M ） 卸荷裝置 卸荷后的立桿 計算咼度 （M） 立桿支承位 置 次數 位置（層） 1 1 1剖 1.2+98.0+1.5=100.7 6 5、9、13、 17、 21、 25 18.7 外地面 2 2 2剖 0.0+98+1.5=99.5 6 5、9、13、 17、 21、 25 17.5 首層結構 3 3 3剖 9

6、8-7.0+1.5=92.5 6 5、9、13、 17、 21、 25 10.5 2層懸挑型鋼 由上表及“外腳手架平面布置圖”可見，支承于首層結構樓板面的立桿計算高度為 17.5M，而立于外地面的立桿計算高度為18.7M，立于懸挑型鋼上的立桿計算高度為 10.5M。以下按這一結果進行驗算。 第四節腳手架的材質要求 l、立桿、大橫桿、小橫桿均選用外徑 48mm壁厚3.50mm的鋼管，鋼材強度等級Q235- A,鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠 合格證。 2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標 準JGJ22-85的要求，由有

7、扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、 砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管 時開口處最小距離不小于5mm鋼管螺栓擰緊力矩達在4565N.m之間。 3、腳手板采用符合有關要求的竹排或鋼網。 4、安全網采用密目式安全網，網目應滿足 2000目/ 100cm,做耐貫穿實驗不穿透，1.8 X 6.0m的單張網重量在4kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的 安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及送有資質的安全監督管理部門檢驗，獲 得合格證。 群樓5.4m 6.0m設置一道，采用剛性連接方式，在建筑物邊梁上預埋鋼管，用

8、鋼管與立桿扣接牢 固。靠主節點設置，偏離主節點的距離不應大于 300mm。 (2) 拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角IM以內范圍按垂直方向每3.0M設一 拉結點。 (3) 拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4) 外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須 重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。 8 、架體內封閉 (1) 腳手架的架體里立桿距墻體凈距為300mm如因結構設計的限制大于300mr的必須 鋪設站人板，站人板設置平整牢固 (2) 腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手板或木板進行封閉。 (3) 施工層

9、以下外架每隔 5步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。 9、施工樓梯及出入口 (1) 在東面外排山的外側設置一把人行樓梯通道，坡比約為 1：3，樓梯通道口外圍掛 設安全網。 樓梯通道由獨立鋼管立桿支承，寬度約為1.1m。通道縱向用三根 48鋼管作結構 受力體，面滿鋪鋼筋網與鋼管用鐵線扎牢，然后用 1 00*80的木枋條作為踏步材料，橫向綁 扎在鋼筋網面上，水平間距不超過 300mm。 (3) 轉角平臺設置：長為2.2m，寬為1.2m。在長度方向加設一條鋼管立桿，垂直高度 設置1.2m高的欄桿，并掛設安全網防護。 (4) 建筑物出入口處腳手架的構造，要根據出入口的寬度和高度進行設計，宜采用平 行

10、弦桁架結構形式，一般在開口處的兩邊要采用雙立柱，懸空立柱下端要增設安全扣件， 此處的連接要加密，每步都設置。 (5) 出入口處腳手架的上方要有安全可靠的隔離防護設施，以防止高處物體墜落傷 人。一般在出入口處的外側，應設置雙層防護棚，以保護人員出入。 10、卸荷裝置 (1) 外腳手架搭設高度最高為100.7m,按立桿、地基及樓板的設計承載力考慮，設置 卸荷裝置。各立面的外排山頂大致相同，均設置 6次卸荷裝置，分別為在第 5、9、 1 3、 17、21、25層處(即標高為 +17.5m、+31.5m、+45.5m和 +59.5m、73.5m、87.5m處)，兩排 卸荷裝置之間垂直距離最大為14.0

11、m。每排沿立桿縱距方向每隔1根立桿(即3.0m)設置一 處卸荷點，兩排的卸荷點上下錯開布置(見附圖大樣)。 (2) 吊環采用18鋼筋彎曲成U型，兩開口端預埋在樓層梁內，與梁鋼筋搭接，錨 固長度為540mm(30d)，與建筑物剛性連接。 (3) 吊點設在立桿與小橫桿、大橫桿交點處，鋼絲繩必須由大橫桿底部兜緊。鋼絲繩 兜回后扣三個可調環卡，環卡口扣在兜起的非主線邊。為使斜拉繩2個吊點同步受力，避 免腳手架受力后變形不一，搭設時用手拉葫蘆拉緊。 (4) 吊點處設雙根小橫桿，一根與立桿卡牢，一根與大橫桿卡牢，兩根小橫桿端頭與 建筑物頂緊；當卸荷點不在建筑物平層處時，在其對應位置的下方加設小橫桿與立桿扣

12、 牢，端頭與建筑物頂緊，承受斜拉引起的水平力。 （5）卸荷裝置用鋼絲繩選用6X 19,15.5的鋼絲繩，選用相應的0（型索具螺旋扣 （花籃）收緊，收頭至少用三個繩夾，彎折處用套環保護。見下圖： 1、機丸技機卑藝冕籍辻林桿底薛與蜩L另Tft與小張撲扣蹩 注； 卸荷示意圖 11、懸挑腳手架的型鋼設置 因本工程的J軸處與后建的單層地下室緊靠，故該位置在二層結構（+7.00Om）處設置 懸挑型鋼支承上部的外排山，為減小型鋼的受力，從5層結構（+17.500m）以上采用上述 的鋼絲繩卸荷，型鋼承受外排山的荷載高度為10.5m，懸挑水平鋼梁采用10號槽鋼，其中 建筑物外懸挑段長度1.4m，建筑物內錨固段長

13、度2.1 m ;錨固于樓板的拉環鋼筋直徑 18mm并一定要壓在樓板下層鋼筋下面，保證兩側 30cm以上錨固長度；樓板混凝土標 號:C35;懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物上層結構拉結；選用6X 19，11.0鋼絲繩， 安全系數為6.0 ;鋼絲繩與墻距離為3.500 m ;距離建筑物邊1.2 m。其安裝大樣見下圖： 單位:(mm) 懸挑腳手架側面圖 第六節腳手架的搭設及拆除施工工藝 一、腳手架的搭設施工工藝 本工程的外腳手架采用敞開式雙排鋼管扣件式腳手架形式架設，并按施工進度分階段架 設。腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實-材料配備一定位設置通長腳手板、底座 縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫

14、桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手 板扎防護欄桿f扎安全網。 定距定位：根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記； 用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并做好立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊 板必須鋪放平整，不得懸空。 在腳手架搭設前，應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢順。 當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采 取加固措施。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待 該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步 時，應采取臨時穩定措施，直到連墻桿搭設完畢后方可拆除

15、。 雙排架宜先立內排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間一根， 互相看齊后，立中間部分立桿。雙排架內、外排立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時， 宜先立外排，后立內排。 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。 立桿嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。 剪刀撐、橫向斜撐搭設應按上述第五節第 4點的構造要求進行，并隨立桿、縱向和橫 向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。 在搭設腳手架時，每完成一步都要及時校正立桿的垂直度和大、小橫桿的標高和水平 度，使腳手架的步距、橫距、縱距上下始終保持一致。 腳手架的搭設一般應高出施工面一步

16、，使在操作面的施工人員有可靠的安全圍護，又保證 腳手架在搭設中的穩定。如果因此而影響垂直運輸設備向操作面運輸物料時，可允許在高 出操作面的腳手架上留 12個缺口，使物料能吊運入內，但開的缺口不宜過大。 建筑施工用腳手架原則上不允許開口，也不允許從上到下斷開，應使手架在平面上沿建 筑外沿四周連通。如果因場地限制，建筑施工用腳手架必須斷開時，則必須要有可靠的措 施。一般應在腳手架的斷口處的兩側采用雙立桿，并增加腳手架與建筑物結構的連接（可 每步均設置連接），在斷口端部要設置剪刀撐，并做好端頭的的封閉工作，保證端頭的安 全。 由于建筑物流水施工的要求或其他原因，使施工用腳手架不能四周同時向上搭設，而

17、要 保持一定差距時，不要有過大的差距。當有差距時，在高低腳手架連接處，高處腳手架斷 口的端頭，要采取臨時安全加固和封閉措施。 在搭設腳手架時，同時要做好腳手架的接地，接地用的地極一般可用三根L50X 5的角 鋼，L=1500mm,埋入地下，再用-40X 4扁鋼引出與腳手架連接。接地裝置也可利用建筑 物的接地引下線作接地極。 施工用腳手架應隨著結構進度分段搭設，在每段腳手架搭設完畢后應進行驗收，驗收合 格并辦妥驗收手續方可使用 二、腳手架的拆除施工工藝 腳手架的拆除與搭設順序正好相反，即后搭設的先拆除，先搭設的后拆除。一般腳手 架的拆除順序是： 安全網 州腳板（或側擋板）腳手板（或鋼筋網）扶手（

18、欄桿）剪力撐（隨每 步腳手拆除）擱柵 大橫桿 小橫桿 立桿一- 拆除腳手架時，應符合下列規定： 1、拆除作業必須有上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業； 2、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架； 分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固； 3、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約 6.5m ）時，應先在適當位置搭設臨 時拋撐加固后，再拆除連墻件； 4、當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端按規范的規定設置連 墻 件和橫向斜撐加固。 登高設施和腳手架與建筑物結構的連接應與腳手架同步進行拆除，不可在腳手架拆除 前先行拆除。剪刀撐的拆

19、除，應先拆中間扣件，再拆兩端扣件，由中間人員往下遞送或送 至垂直運輸設備處。 拆除腳手架時要特別加強出入口處的管理。拆除腳手架時，下部的出入口必須停止使 用。對此除監護人員特別要注意外，還應在出入口處設置明顯的停用標志和圍欄，此裝置 必須內外雙面都設置。 在拆除的腳手架周圍，于墜落范圍四周設置明顯“禁止入內”的標志，并有專人監護， 以保證在拆腳手架時無其他人員入內。 從腳手架拆下的鋼管、扣件及其他材料先向垂直運輸設備集中，然后由垂直運輸設備向 下運送，絕對禁止從高處向下拋擲，以免傷害地面工作人員，損壞地面的設備和物件， 損壞腳手架的鋼管、扣件和其他材料。運送腳手架拆下的鋼管、扣件和其他材料的垂

20、直運 輸設備應固定于建筑物結構上，不應固定于腳手架上。 在拆除腳手架與建筑物的連接和拆除腳手架的挑架等需氣割金屬時，應嚴格遵照現場消 防的有關規定，要有防止電焊火星、溶渣和切割下的金屬物件下落的措施，要有切實可靠 的監護組織和消防器材。 每日拆除腳手架告一段落時，都要對尚未拆除的腳手架的安全狀況進行檢查，還要對周 圍環境進行檢查。如有異常情況應及時處理，確認一切均安全后方可離崗，不可疏忽大 意，留有隱患。 第七節腳手架搭設的勞動力安排 1 、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定 本工程外腳手架搭設人員需要約 40人，均有上崗作業證書。 2 、建立由工程經理、施

21、工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負 有指揮、調配、檢查的直接責任。 3 、外腳手架的搭設和拆除，均應有工程技術負責人的認可，方可進行施工作業，并 必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。 第八節腳手架的檢查與驗收 1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設和拆除； 2、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂紋、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須 更換；新舊扣件均應進行防銹處理； 3、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任； 4、腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收： 1）基礎完工后及腳手架搭設前； 2）作業層上施加荷載前； 3）每搭設完1013n高度

22、后； 4）達到設計高度后； 5）遇有六級大風與大雨后； 6）停用超過一個月。 5、腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第八 節及JGJ59-99中外腳手架檢查評分表，所列工程和施工方案要求的內容進行檢查。填寫 驗收記錄表，并由搭設人員、安全員、施工員、工程經理簽證，方能交付使用。 第九節 腳手架搭設安全技術措施 1 、外腳手架應設置避雷針，分置于外腳手架四角立桿之上，并見頂步的大橫桿連 通，接地線與建筑物的避雷系統連接，形成避雷網絡，并檢測沖擊接地電阻不大于30 Qo 2 、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處 理。

23、3 、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩 定，確保施工安全。 4 、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹蔑、塑料蔑混用。 5 、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6 、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外 傳遞平衡。 7 、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 8 、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經工程部安全員驗收合格后方可使用。 任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 9 、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得

24、大于2 kN/m2，確保 較大安全儲備。 10 、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層。 11 、當作業層高出其下連墻件 4.0 m 以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時 撐拉措施。 12 、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。 13、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。 第十節腳手架拆除安全技術措施 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技 術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、 勞動組織安排等。 2 、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面

25、應設專人指揮，禁 止非作業人員進入。 3 、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4 、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜 撐，而后拆大橫桿、小橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆 架作業。 5 、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應 先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 6 、連墻桿 （ 拉結點） 應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能 拆除。 7 、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先 通知對方，以防墜落。 8 、拆架

26、時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9 、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10 、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分 類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11 、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。 12 、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 13 、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14 、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 15、翻掀墊鋪竹排應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹排內未清 除

27、的殘留物從高處墜落傷人 第十一節 文明施工措施 1、控制噪音，控制人的行為，使用對講機或旗語，把噪聲污染降至最低程度； 2、施工現場嚴禁大聲喧嘩、嬉戲和打鬧 3、嚴禁高空拋物現象； 4、及時清理架體上的雜物； 5、及時清理溝渠雜物，保持排水暢順，減少現場積水。 6、上架子作業人員上下均應走人行便梯，禁止攀爬架子。 7、腳手架堆放場地做到整潔，擺放合理，專人保管；運至地面的材料應按指定地點擺 放，及時整理、檢查；按品種、規格堆放整齊，妥善保管。 第十二節 事故應急預案 外腳手架工程涉及的事故包括：高空墜落、物體打擊、坍塌、火災等不可預見性的突 發事件，為降低安全事故的傷害，防止事故擴大，制定以下

28、應急預案與措施： 一建立應急預案組織機構： 1、公司安全生產領導小組人員組成：由公司法定代表人、主管安全生產的副總經理 及公司相關部門人員組成，質安科是公司安全生產領導小組常設辦公機構。 2、工程部安全領導小組機構組成：由工程經理、工程副經理、技術負責人、安全 員、作業隊長、棟號工長等相關人員組成，工程部經理任組長、并明確各應急專業組長。 (1) 事故現場搶險組人員組成：由工程部安全負責人任組長，作業隊負責人、專業工 長等相關人員組成。 (2) 事故現場救護組人員組成：由工程部領導任組長，相關人員組成。 (3) 事故現場保護組人員組成：由工程部骨干任組長，現場保安人員組成。 (4) 事故現場后

29、勤組人員組成：由工程部行政負責人任組長、成員由現場后勤人員組 成。 3、應急救援組織的分工和人數根據事故現場需要靈活調配 4、公司應急救援組織機構網絡圖: 二、建立對內、對外的通信網絡： 工程部應在現場辦公室和施工現場明顯位置公布工程部的應急領導小組的人員名單及 其聯系電話，應急報警電話：火警“ 119”、急救中心“120”及急救醫院的聯系電話。 三、在施工現場設置必要的藥物和急救工具： 工程部應在現場辦公室的明顯位置設置急救藥箱和急救擔架，配備適度應急物資，適 當的藥品和救護品。藥箱內至少應配備：藥棉、紗布、繃帶、藥用膠布、消毒酒精、止痛 藥，以備現場臨時急救。 四、應急預案啟動的條件 施工

30、期間，出現以下情況之一，應立即啟動應急預案： 在施工過程中造成傷害事故的；火災；腳手架變形或位移明顯超過報警值；坍塌；7 級以上大風；事故應急領導小組成員提出需要啟動。 五、事故發生后的處理： 一般事故的預案 （1）發生火災時，在火勢不是很大時，工程部應啟動本工程的應急救援隊伍，進行 滅火自救，采用的滅火器材有滅火器，水，細砂等。同時遙根據火災對的等級 大小決定是否報 119。 （2）腳手架作業時當有人自高處墜落摔傷或受到物件打擊時，應注意摔傷及骨折部 位的保護，避免因不正確的抬運，使骨折錯位造成二次傷害。將傷者救出現場 后，若輕傷則在工程部包扎好送附近醫院救治；若傷重的現場有車輛即送醫 院；

31、現場無條件的，即打“ 120”急救電話，準確說出出事地點，何種受傷， 情況如何，救傷車到達派人跟進及處理好醫院的事情。 （3）在腳手架使用過程，若發現立桿出現彎曲變形或地基出現下陷時，應立即停止 腳手架的使用，分析原因，在確認棚架不會發生倒塌后，組織人員對整個腳手 架進行加固，加固地基、加設立柱或連墻件等措施，在確認安全后方可繼續使 用。 （4）在腳手架使用過程，若發生 7 級以上大風，腳手架出現局部倒塌，應停止使 用，在確認棚架其他部位不會發生倒塌后，并派人進行清理，組織人員對其進 行加固修整，重新驗收合格后，方可投入使用。 （5）工程部人員在發生事故后應積極做好疏散及維持現場秩序工作，且組

32、織現場目 擊人員，做好筆錄取證工作。 重大事故現場應急救援預案 重大事故主要是： A :火勢嚴重，無法控制； B :腳手架整體沉陷； C:腳手架大面積塌陷。其相應的應急救援措施為： （1）工程經理第一時間向公司領導匯報，根據現場情況撥打救援點話。 （2）由技術負責人指揮所有人員撤離事故現場。 （3）派技術負責員清點施工現場進行險情觀察，制定可行性方案。 （4）專職安全員清點施工人員，組織人員撤離，上報傷亡人員情況。 （5）安排施工員封閉現場，保證救援道路暢通，并負責協調對外關系。 （6）組織準備好各種救援搶險物資。 （7）組織搶險救援隊伍，由工程經理向救援人員交底，確定緊撤離信號，在確定 不發

33、生二次災害的情況下，由專職安全員帶領救援人員進行救援，并隨時匯 報救援情況。 8） 派測量員對危險源進行監測，隔 3 分鐘匯報一次險情 9） 向到達施工現場的領導匯報事故的有關情況。 第十三節腳手架計算書 從“外腳手架平面布置圖”及第三節關于外腳手架搭設高度內容的描述可見，外腳 手架的搭設高度最大為100.7m,設置6層卸荷裝置，卸荷裝置的最大承受荷載為14.0m, 支承于首層結構樓板面的立桿計算高度為17.5M，而立于外地面的立桿計算高度為 18.7M，立于懸挑型鋼上的立桿計算高度為10.5M。以下按這些結果來進行驗算 一、參數信息 : 1. 腳手架參數 雙排腳手架搭設高度為100.7M，立

34、桿采用單立管； 搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5M，立桿的橫距為0.9M，大小橫桿的步距為1.75M； 內排架距離墻長度為 0.30M； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 1 根； 采用的鋼管類型為48X 3.5 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為0.9 ； 連墻件十層以上采用兩步兩跨（即豎向間距3.5M，水平間距3.0M），十層以下采用 兩步三跨（即豎向間距3.5M，水平間距4.5M），即采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2. 活荷載參數 施工均布活荷載標準值 :2.000 kN/m 2；腳手架用途 :裝修腳手架； 同時施工層數 :2 層； 3. 風荷載參數 本

35、工程地處廣東省佛山市順德，基本風壓為 0.5 kN/m2； 風荷載高度變化系數 血：十層以下為1.065，十層以上為1.70 風荷載體型系數曲為1.12 ; 腳手架計算中考慮風荷載作用； 4. 靜荷載參數 每M立桿承受的結構自重標準值（kN/m2）:0.1272 ； 腳手板自重標準值（kN/m2）:0.300 ;欄桿擋腳板自重標準值（kN/m）:0.110 ； 安全設施與安全網（kN/m2）:0.005 ； 腳手板類別：沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、沖壓鋼腳手板擋板； 每M腳手架鋼管自重標準值（kN/m2）:0.038 ； 腳手板隔層鋪設，總層數：30層； 5. 地基參數 地基土類型：素填

36、土；地基承載力標準值（kpa）:150.00 ； 立桿基礎底面面積（m2）:0.25 ;地基承載力調整系數:1.00 。 單立桿落地架腳手架正立面圖 、大橫桿的計算： 按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第524條規定，大橫桿按 照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重 和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P 1=0.038 kN/m ; 腳手板的自重標準值：P2=0.3 X09(1+1)=0.135 kN/m ; 活荷載標準值：Q=2 X 0.9/(1+1)=0.9 kN/m

37、; 靜荷載的設計值:q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.135=0.208 kN/m ; 活荷載的設計值:q 2=1.4 X 0.9=1.26 kN/m ; llllIllfllirTTT )f_iJF_ii_Jf 圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) q 1 1 * 1 1 1 * ! 1 1 1 h 1 ! ! N ! 1 a凸 i_i_Jri_i_+_i_ 圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2. 強度驗算 跨中和支座最大彎距分別按圖 1圖2組合。 跨中最大彎距計算公式如下： 胚喚=00陶岸710幻尸 跨中最大彎距為 Mmax=0.08 X 0.2

38、08 X 1.52+0.10 X 1.26 X 1.52 =0.321 kN.m ; 支座最大彎距計算公式如下： 支座最大彎距為 M2max= -0.10 X 0.208 X 1.52-0.117 X 1.26 X 1.52 =-0.379 kN.m ; 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： (T =Max(0.321 X 1Q0.379 X0 )/5080=74.606 N/mm ; 大橫桿的最大彎曲應力為(T = 74.606 N/mm 2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm,滿足要求！ 3. 撓度驗算： 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下: 臨

39、般+ 0 99。鑰 其中: 靜荷載標準值：q 1= P什巳=0.038+0.135=0.173 kN/m ; 活荷載標準值：q 2= Q =0.9 kN/m ; 最大撓度計算值為： V= 0.677 X 0.173 X 15004/(100 X 2.06 X 105X 121900)+0.990 X 0.9 X 15004/(100 X 2.06 X 105X 121900) = 2.033 mm ; 大橫桿的最大撓度2.033 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm 滿足要求! 三、小橫桿的計算： 根據JGJ130-2001第524條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度

40、和撓度計算，大橫桿 在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布 置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1. 荷載值計算 大橫桿的自重標準值：pi= 0.038 X 1.5 = 0.058 kN ; 腳手板的自重標準值： f=0.3 X 0.9 X 1.5心+1)=0.203 kN ; 活荷載標準值：Q=2X 0.9 X 1.5/(1+1) =1.350 kN ; 集中荷載的設計值：P=1.2 X (0.058+0.202)+1.4 X 1.35 = 2.202 kN ; P 小橫桿計算簡圖 2. 強度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值

41、最不利分配的彎矩 和； 均布荷載最大彎矩計算公式如下： Mmax = 1.2 X 0.038 X 0.9 2/8 = 0.005 kN.m ; 集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mg = 最大彎矩M= Mqmax + M pmax = 0.5 kN.m ; 最大應力計算值（T = M / W = 0.5 丈1080=98.453 N/mm 2; 小橫桿的最大彎曲應力（T =98.453 N/mm 2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm,滿足要求！ 3. 撓度驗算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度 和; 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下

42、卩=迅 45 Vqmax=5X 0.038 X 9004/(384 X 2.06 X 105x 121900) = 0.013 mm ; 大橫桿傳遞荷載 P = p 1 + p 2 + Q = 0.058+0.202+1.35 = 1.61 kN ; 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 甘pF 禺刪-48El vpmax = 1610.1 X 9003 /(48 X 2.06 X 105x 121900) = 0.974 mm ; 最大撓度和 V = V qmax + V pmax = 0.013+0.974 = 0.987 mm ; 小橫桿的最大撓度為0.987 mm 小于小

43、橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿 足要求! 四、扣件抗滑力的計算： 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數 0.90，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為7.20kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5）: R Rc 其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取7.20 kN ; R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值：P 1 = 0.038 X 1.5 X 1/2=0.029 kN ; 小橫桿的自重標準值：P 2 = 0.038 X 0.9/2=0.017 kN

44、 ; 腳手板的自重標準值：P 3 = 0.3 X 0.9 X 1.5/2=0.202 kN ; 活荷載標準值：Q = 2 X 0.9 X 1.5 /2 = 1.35 kN ; 荷載的設計值:R=1.2 X (0.029+0.017+0.202)+1.4 X 1.35=2.188 kN ; R = P 2/tana 2 = 14.454/11.667 = 1.239 kN 其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。 鋼絲繩的最大水平分力為G=4.955+1.239=6.194KN,由扣夾具承受，即在每個節點處 用短鋼管一頭頂緊結構梁側，另一頭用旋轉夾具與立桿扣接。 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg=

45、 T 1 =15.279 kN 。 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg -鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm); a-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取 0.85 ； K -鋼絲繩使用安全系數。 計算中Fg取 8.123kN，a =0.85，K=6,得到： 選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(2 X 15.279 X 6.000/0.850) 0.5 = 14.7 mm。 吊環強度計算公式為：(T = N / A f 其中f-吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定 f = 50 N/mm 2; N

46、-吊環上承受的荷載等于Fg; A -吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算，A=0.5 nd2; 選擇吊環的最小直徑要為：d = (2X Fg/f/ n) 0.5 = (2X 15.279 X 3 0.5 103/50/3.142 )0.5 = 13.9mm。 鋼絲繩最小直徑為14.7 mm,必須拉緊至15.279 kN，吊環直徑為14mm 根據上述卸荷計算結果選取6X 19, 15.5的鋼絲繩， 18的鋼筋吊環；吊點處的垂 直分力最大為14.454KN,該處使用雙扣件可滿足要求。 七、懸挑鋼梁的驗算 1、懸挑梁的受力計算 : 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分受腳手架荷載N

47、的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為900mm內排腳手架距離墻體300mm支拉斜桿的支點距離 墻體為 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 198.3 cm 4,截面抵抗矩W = 39.7 cm 3,截面積A = 2 12.74 cm 2。 受腳手架集中荷載 N=1.2X2.907 +1.4 X1.35 = 5.379 kN ； 水平鋼梁自重荷載 q=1.2 X12.74X0.0001X78.5 = 0.12 kN/m ； 懸挑腳手架示意圖 5.379kNScHTSkN 0.12kN/m0.12kN/m0.12kN/m w棗 200 h1 r 1200

48、.- 2100 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 Q1 0024 4 43-4.4B6 懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN） 0 002 Q435 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN.m） 懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm） 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R1 = 6.46 kN ； R2 = 4.799 kN ； R3 = -0.081 kN 。 最大彎矩 Mmax= 0.9 kN.m ; 最大應力（T =M/1.05W+N/A= 0.9 X 10（ 1.05 39700 ）+ 5.379 X 103 / 1274 = 25.811 N/mm 2; 水平支撐梁的最大應力計算值25.811

49、 N/mm 2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mnf,滿足要求！ 2、懸挑梁的整體穩定性計算： 水平鋼梁采用10號槽鋼,計算公式如下 Ru = 6.829KN。 經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環強度計算 鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力Rj的最大值進行計算作為拉環的拉力 N,為 N=R=6.829kN 鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環的強度計算公式為 其中f為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 50N/mm ; 所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環最小直徑D=（6829 X 4/3.142 X 50） 1/2 =14mm 5、錨固段與樓板連接的計算： 水平鋼梁與樓板壓點如果

50、采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下: 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.081 kN ; 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 卄“ 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f= 2 50N/mm； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=80.958 X 4/（3.142 X 50 X 2） 1/2 =1.015 mm； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上 錨固長度。 八、立桿的穩定性計算： 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為: 立桿的軸向壓力設計值：N = 34.656 X 18.7/100.7 =6.436 kN

51、; 計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm ; 計算長度附加系數參照扣件式規范表 5.3.3得：k = 1.155;當驗算桿件長細比 時，取塊1.0 ; 計算長度系數參照扣件式規范表 533得：卩=1.5 計算長度,由公式I。= k x yX確定：I。= 3.118 m ; 長細比Lo/i = 197; 軸心受壓立桿的穩定系數由長細比lo/i的計算結果查表得到： = 0.186; 立桿凈截面面積：A = 4.89 cm 2; 立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm 3; 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2; 2 (T =6436/(0.186 4X9)=70.76 N/mm2; 立桿穩定性計算(T =0.76 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/