1、風機水泵變頻調速和液力耦合器調速節能比較廣東明陽龍源電力電子有限公司 徐甫榮 朱修春摘 要： 本文介紹了液力耦合器的工作原理和主要特性，詳細分析了液力耦合器在風機 水泵調速應用中的節能效果， 并與變頻調速進行了對比計算， 給出了詳實的數據， 澄清了一些誤區；同時也客觀地比較了變頻調速和液力耦合器調速的優缺點，供 用戶在選擇節能方案時參考。關鍵詞： 變頻器 液力耦合器 風機 水泵 調速節能1 引 言 交流異步籠型電動機以其優異的性能和環境適應能力而獲得了廣泛的應 用，但是其調速技術卻一直困擾著工程界。在變頻技術發明以前，人們只能采 用電磁轉差離合器調速，而電磁轉差離合器調速又不適合大功率電機；繼

2、而又 發明了液力耦合器，解決了大功率電動機的調速問題，并獲得了廣泛的應用。 但是，它們都屬于低效調速方式，其調速效率等于調速比。即便如此，當其用 在風機水泵的調速時，與采用擋板和閥門的節流調節相比，也具有顯著的節能 效果。在已經采用液力耦合器調速的場合，進行變頻調速節能改造時，一定要認 識到這一點，對其節能潛力有一個正確的估計，以免達不到預期的效果。不要 以節能效果作為評價其經濟性的唯一指標， 而要與進行變頻調速節能改造后帶 來的其它好處一起綜合評價其經濟效益，比如改善啟動性能、提高調速精度、 滿足工藝控制要求、提高產品質量、增加生產效率、延長設備壽命、減少維修 費用和降低噪聲水平等等。2 液

3、力耦合器的工作原理和主要特性參數2.1 液力耦合器的工作原理 液力耦合器是一種以液體（多數為油）為工作介質、利用液體動能傳遞 能量的一種葉片式傳動機械。按應用場合不同可分為普通型（標準型或離合 型）、限矩型（安全型）、牽引型和調速型四類。用于風機水泵調速節能的為調 速型，這里討論的僅限于調速型。調速型液力耦合器主要由泵輪、渦輪、旋轉外套和勺管組成，泵輪和渦 輪均為具有徑向葉輪的工作輪，泵輪與主動軸固定連接，渦輪與從動軸固定連 接；主動軸與電動機連接，而從動軸則與風機或水泵連接。泵輪與渦輪之間無 固體的部件聯系，為相對布置，兩者的端面之間保持一定的間隙。由泵輪的內 腔 P 和渦輪的內腔 T 共同

4、形成的圓環狀的空腔稱為工作腔。 若在工作腔內充以 油等工作介質，則當主動軸帶著泵輪高速旋轉時，泵輪上的葉片將驅動工作油 高速旋轉，對工作油做功，使油獲得能量（旋轉動能） 。同時高速旋轉的工作 油在慣性離心力的作用下，被甩向泵輪的外圓周側，并流入渦輪的徑向進口流 道，其高速旋轉的旋轉動能將推動渦輪作旋轉運動，對渦輪做功，將工作油的 旋轉動能轉化為渦輪的旋轉動能。工作油對渦輪做功后，能量減少，流出渦輪 后再流入泵輪的徑向進口流道， 在泵輪中重新獲得能量。 如此周而復始的重復， 形成了工作油在泵輪和渦輪中的循環流動。在這個過程中，泵輪驅動工作油旋 轉時就把原動機的機械能轉化為工作油的動能和壓力勢能，

5、 這個原理與葉片式 泵的葉輪相同，故稱此輪為泵輪；而工作油在進入渦輪后由其所攜帶的動能和 壓力勢能在推動渦輪旋轉時對渦輪做功，又轉化為渦輪輸出軸上的機械能，這 個原理與水輪機葉輪的作用相同，故稱此輪為渦輪。渦輪的輸出軸又與風機或 水泵相聯接，因此輸出軸又把機械能傳給風機或水泵，驅動風機水泵旋轉。這 樣就實現了電動機軸功率的柔性傳遞。只要改變工作腔內工作油的充滿度，亦即改變循環圓內的循環油量，就 可以改變液力耦合器所傳遞的轉矩和輸出軸的轉速， 從而實現了電動機在定速 旋轉的情況下對風機或水泵的無級變速。 工作油油量的變化是通過一根可移動 的勺管（導流管） 位置的改變而實現的： 勺管可以把其管口以

6、下的循環油抽走， 當勺管往上推移時， 在旋轉外套中的油將被抽吸， 使工作腔內的工作油量減少， 渦輪減速，從而使風機或水泵減速；反之，當勺管往下推移時，風機或水泵將 升速。2.2 液力耦合器的主要特性參數 表示液力耦合器性能的特性參數主要有轉矩 M、轉速比 i 、轉差率 S、轉矩 系數、和調速效率 v 等。（1）轉矩 M當忽略液力耦合器的軸承及鼓風損失時， 其輸入轉矩 M1 等于傳遞給泵輪的 轉矩 MB，即 M1=MB。其輸出轉矩 M2 與渦輪的阻力矩大小相等， 方向相反，即 M2=-MT。 若忽略工作液體的容積損失等，則由動量矩定律及作用力與反作用力定律可以 證明 MB=-MT，因此有 M1=

7、M2。著就是說，液力耦合器不能改變其所傳遞的力矩， 其輸出力矩 M2 等于其輸入力矩 M1。（ 2）轉速比 i液力耦合器運行時其渦輪轉速 nT 與泵輪轉速 nB之比，稱為液力耦合器的轉速比 i ，即： i = nT / nB液力耦合器在正常工作時，其轉速比 i 必然小于 1。因為若 i=1 ，就意味 著泵輪與渦輪之間不存在轉速差， 兩者同步轉動， 而當泵輪與渦輪同步轉動時， 工作油的旋轉動能是不能對渦輪作功的，也就不能傳遞功率。液力耦合器在設計工況點的轉速比 i n 是表示液力耦合器性能的一個重要 指標，i n表示渦輪轉速為最大值時的轉速比，通常 i n 0.97 0.98 。從液力 耦合器的

8、調速效率特性可知， i n表示了液力耦合器調速效率的最高值。液力耦合器在工作時，其轉速比一般在 0.4 0.98 之內，當其小于 0.4 時，由于轉速比小， 工作腔內充油量少， 工作油升溫很快， 工作腔內氣體量大， 這時工作中常會出現不穩定狀況。（ 3）轉差率 S 液力耦合器工作時，其泵輪與渦輪的轉速差與泵輪轉速之比的百分數， 稱為轉差率，即：21）SnBnT100%nB液力耦合器的轉差率除表示相對轉速差的大小外， 還表示在液力耦合器中 功率的傳動損失率。由液力耦合器的輸入、輸出力矩相等，即M1=M2，可得：nB nT SB T M 1 B M 2 TPB PTP（22）nBBM 1 BPBP

9、B即：S 1 PT 1P（23）PBPB（ 4）轉矩系數 轉矩系數 是液力耦合器得一個重要技術指標，它表示液力耦合器通流部 分的完善程度。轉矩系數 越大，表示液力耦合器得動力儲存也越大，亦即其 傳遞功率和轉矩的能力越大。 轉矩系數 的值主要是由液力耦合器工作腔的幾 何尺寸及形狀、以及工作腔流道表面的粗糙度等因素所決定的。對于已確定工作腔尺寸和形狀的液力耦合器，轉矩系數 僅隨轉速比而變，即 f（i） ，在額定工況點的轉速比 i n 時，液力耦合器的轉矩系數 值約 為（ 0.8 2.0 ） 106 min2/m，GB5837-86 規定，調速型液力耦合器的轉矩系 數值因滿足 1.7 10 6 mi

10、n2/m 。（5）調速效率 （液力耦合器效率） 液力耦合器的調速效率又稱為傳動效率。它等于液力耦合器的輸出功率P2與輸入功率 P1 之比，因為 MB=-MT，故有：P2 PTMT TMT nT nTiP1 PB M B BM BnB n即： B i 1 S （ S 1）（ 2 4）nB在忽略液力耦合器的機械損失和容積損失等時，液力耦合器的調速效率 等于調速比。當液力耦合器工作時的轉速比越小，其調速效率也越低，這是液 力耦合器的一個重要工作特性。3 液力耦合器在風機水泵調速中的節能效果3.1 液力耦合器在風機水泵調速中的功率損耗由上可知， 液力耦合器的調速效率等于調速比， 所以液力耦合器屬低效調

11、速 裝置。液力耦合器在帶動恒轉矩負載調速工作時，轉速比越小，其調速效率越 低，轉差功率損耗也越大；但是在帶動葉片式風機水泵類平方轉矩負載調速工 作時，情況就不是這樣了。這是因為葉片式風機水泵的軸功率與轉速的三次方 成正比，這時液力耦合器所傳遞的功率也迅速減小，轉差功率損耗 P 也就是一 個很小的量了。當風機與水泵由液力耦合器驅動調速工作時， 風機或水泵的輸入軸與液力耦 合器的從動軸相連接，故風機水泵的轉速等于液力耦合器渦輪的轉速，即n=nT ,而其軸功率 P等于渦輪軸傳遞的功率，即 P=PT 。根據葉片式風機水泵的比 例定律可知，風機水泵的軸功率 P與其轉速的三次方成正比，即 P kn3T 。

12、當液 力耦合器在最大轉速比 i in 時， PT PTn kn3T ,max 兩式相除得：PTPTn333或改寫成： PT PTnnTPTnnTnBnT,maxnBnT ,max即：3PTPTn i3innBnT,max因為PPTB ， 即 PB PiT 代入式（ 27）得：2PBPTn 3in25）26）（27）（28）由式（ 27）和式（ 28）可求出液力耦合器得轉差功率損失P與轉速比的關系為：29）P PB PT PTn i i 3 iin為求出最大轉差功率損耗時的轉速比，可將式（ 29）的 P對 i 求導數， 再令導數為零，求出其極值點，即可求出其極大值或極小值：d P P3Tn 2i

13、 3i 2 0 dii 3n得出取得極大值得極值點為 i = 2/3 = 0.667 。把極大值代入式（ 29）可求 出液力耦合器的最大轉差功率損耗Pmax 為：210）注意：式（ 210）中的 PTn 為 nT nT,max時液力耦合器渦輪所傳遞的功率等于風機或水泵再最高轉速時的軸功率。Pmax 亦可用相應的液力耦合器泵輪 傳遞的功率 PBn （等于風機或水泵最高轉速時電動機的輸出功率）表示，由PTn / PBn in得：Pmax 0.148 P3Tn 0.148 PB3nin 0.148 P2Bn（211）i n i n i n通常，液力耦合器的 i n = 0.97 0.98 , 代入式

14、（ 2100及式（ 211）得： Pmax （ 0.157 0.162 ）PTn = （0.154 0.157） P Bn （2-12） 以上通過理論分析，導出了液力耦合器的渦輪傳遞功率PT、泵輪傳遞功率PB、以及轉差功率損失 P 的計算公式；證明了液力耦合器的最低轉差功率損失 Pmax 發生再轉速比 i = 2/3 處。而不是轉速越低， Pmax越大。由以上推導的公式可以作出葉片式風機水泵在采用液力耦合器調速時的調 速效率、泵輪傳遞功率、渦輪傳遞功率、轉差損失功率與轉速比的關系曲線， 如圖 1 所示。圖 1. 葉片式風機水泵在采用液力耦合器調速時的調速效率、泵輪傳遞功率、 渦輪傳遞功率、轉差

15、損失功率與轉速比的關系曲線 從圖中可以直觀地看出：隨著轉速比的減小，液力耦合器泵輪和渦輪所傳 遞的功率也迅速減小，而轉差損失功率 P PB-PT，因而當液力耦合器泵輪所傳 遞的功率 PB和渦輪所傳遞的功率 PT都變得很小時，轉差損失功率 P 也是一個很 小的量了。3.2 液力耦合器在風機水泵調速中的節能效果 下面通過一個具體的例子來說明葉片式風機水泵在采用液力耦合器調速， 即 使工作在低轉速比時，盡管其調速效率很低，但與節流調節相比，也還具有顯 著的節能效果。圖 2 某離心式通風機的性能曲線圖 2 所示為某離心式通風機的性能曲線， 設此風機系統在未經節流調節和液 力耦合器調節時，管路性能曲線經

16、過最高效率點，即 Q = 190103m3/h ，p = 280 9.81Pa；由于管路靜壓 pst =0，管路性能曲線經過坐標原點，故此管路性能曲 線與經過最高效率點的相似拋物線相重合（因為它們都是經過坐標原點和最佳 工況點的二次拋物線） 。下面分析比較將流量調節到風機額定流量的 50時，即 95103m3/h時，采用節流調節和液力耦合器調節時各自所需的原動機功率。先看節流調節，從圖 2 可直接讀出：當 Q = 190103m3/h 時，風機的軸功 率為 158 kW，當通過節流調節使 Q = 95 103m3/h 時，風機的軸功率為 115 kW。 而通過液力耦合器調速時，風機的性能曲線要

17、發生變化，但管路性能曲線不變， 故變速前后的運行工況點均位于管路性能曲線上，而管路性能曲線上的各點又 都是相似工況點，相互之間的參數關系遵守比例定律：HH(nn )2(n)2PP(nn )3故當流量下降到額定值的 50時，轉速應下降到額定轉速的 50，降速后 風機所需的軸功率為：P P3 n nQ158kW 1 3 19.75kW2若再考慮到液力耦合器的損耗功率，則得實際所需得原動機功率。由式（ 2 4）可知，液力耦合器的調速效率等于調速比，當轉速比 i=0.5 時，調速效率 也等于 0.5 ，這就意味著從液力耦合器輸入的功率只有一半為有效功率， 而另一 半則要損耗掉！因此，原動機的輸出功率應

18、為 19.75+19.75=39.5kW 。可見，當 把風量調節到額定風量的 50時，盡管在液力耦合器中要產生較大的損耗，但 它較之節流調節來說，所損耗的原動機功率仍然要少得多，比節流調節少消耗 115-39.5=75.5kW ，其節約的功率還是相當可觀的，節電率達 65.7%。當然，這只是粗略的計算，實際上液力耦合器的冷卻水系統和油泵系統等輔助設備以及 液力耦合器的機械損失和容積損失也要消耗一定的功率（一般為額定傳動功率 的 3 4），故實際節約的功率比上述計算結果要少一些，約在70kW左右，節電率約為 60%。上面討論的只是風機的情況，因為多數風機系統的管路性能曲線是經過坐 標原點的（ p

19、st=0），所以可以用相似工況來計算 （ 如圖 2b） 。但是對于水泵來說 由于一般泵系統的靜揚程 （Hst） 不等于零，所以其管路性能曲線并不經過坐標原 點，在這種情況下，管路性能曲線與變轉速時的相似拋物線并不重合，即經液 力耦合器調速前后位于管路性能曲線上的兩個運行工況點不是相似工況點，因 而不滿足比例定律 （ 如圖 3a） 。即變速前后的流量比不等于轉速比，而是流量比 大于轉速比。因為轉速變化小，所以功率的減小量也小，因此水泵的調速節能效果比風機要差些圖 3 轉速變化時風機（水泵）裝置運行工況點的變化（a）泵（當管路靜揚程 Hst0時）；（b）風機（當管路靜壓 Pst=0 時）某鍋爐給水

20、泵的性能曲線如圖 4 所示，其在額定轉速下運行時的運行工況點為 M，相應的 Q.M=380m3/h。現欲通過變速調節，使新運行工況點 M 的流量 減為 190m3/h ，試問其轉速應為多少？（額定轉速為 2950r/min）圖 4 某鍋爐給水泵的性能曲線和管路性能曲線變速調節時管路性能曲線不變，而泵的運行工況點必在管路性能曲線上，故 3M點可由 QM=190m3/h 處向上作垂直線與管路性能曲線相交得出 （見圖 4），由 圖可讀出 M點的揚程 H M1 =1670m。M /與 M 不是相似工況點， 需在額定轉速時 的 H-Q 曲線上找出 M 的相似工況點 A，以便求出 M 的轉速。過 M /點

21、作相似拋物線，由相似定律可推得H QH2mm Q216702190222Q2 0.046Q2為把相似拋物線作到圖 4上，上式（ H=0.046Q2）中H 與Q的關系列表如下：Q(m3/h)0100200220240H(m)0460184022262650把列表中數值作到圖 4 上，此過 M 點的相似拋物線與額定轉速下 H-Q 相交 于 A 點。由圖可讀出 QA=227m3/h，HA=2360m，故得 :n Qm n 190 29502469 (r/min) QA227或 n16 7 02 9502 4 8 1(r/min)2360上述兩式得出的結果略有不同是因作圖及讀數誤差引起的。從計算結果知

22、， 此泵裝置因管路靜揚程 Hst很高，故當流量減少到原流量的 50% 時，其轉速只降 到原轉速的 2469/2950 =83.7%，而不是 50% 。若鍋爐給水泵電動機的額定功率為 2300kW，節流調節到 50流量時的實際 消耗功率為 2000kW ，試計算采用液力耦合器調速的節能效果。 由以上的計算可 知，當轉速下降到 2469r/min，即額定轉速的 83.7% 時，流量為 190t/h， 即額 定流量的 50% ，壓力為 16.7MPa，略高于鍋爐汽包壓力，為了保證汽包順利進 水，轉速已不能再下降了。所以其調速范圍為83.7%100% ，當水泵轉速為額定轉速的 83.7% 時，由 P/

23、P=（n/n）3，其軸功率 P=1173kW，因為液力耦合器 的調速效率等于調速比， 這時液力耦合器的輸入功率為 1173kW/83.7%= 1400kW, 再加上液力耦合器本身的損耗，輸入功率約為 1480kW，最大節電率約為 30% 左 右。與上面的風機相比，同樣是 50流量，節電率卻相差一半！4 風機水泵變頻調速和液力耦合器調速對比計算4.1 風機的對比計算根據液力耦合器的調速效率等于調速比， 和液力耦合器的機械損失和容積損 失等于額定傳動功率的 34（取 3.6%），以及變頻器的效率為 94 97計算，結果列于下表。流量百分比(%)變速調節 理論軸功 率(%)節流調節 軸功率 (%)液

24、力耦合 器調速軸 功率 (%)液力耦合 器節電率 (%)變頻調速 軸功率 (%)變頻調速 節電率 (%)兩種調速 節電率之 差(%)1001001001081039072.99584.610.9575.9420.110.068051.28767.622.353.3338.716.46729.68247.841.731.1262.220.56021.67839.649.222.7170.120.95012.572.828.660.713.1681.921.2406.46819.671.26.9589.818.6由上表可見，對于風機(靜壓 Pst=0 )來說，液力耦合器調速也有顯著的節 電效果；在

25、液力耦合器調速的基礎上進行變頻調速節能改造，平均不超過20的節電率。4.2 水泵的對比計算取水泵的靜揚程為額定揚程的 60，根據液力耦合器的調速效率等于調速比，和液力耦合器的機械損失和容積損失等于額定傳動功率的3 4(取3.6%)，以及變頻器的效率為 94 97計算，結果列于下表。由下表可見，由 于水泵的靜揚程較大(額定揚程的 60)，轉速比大大減小，變速調節的節能效 果也大大減小；但是在液力耦合器調速的基礎上進行變頻調速節能改造，其平 均節電率也不超過 20。流量百比(%)轉速百比()變速調 節 理 論 軸功率 (%)節流調 節軸功 率(%)液力耦 合器調 速軸功 率(%)液力耦 合器節 電

26、率(%)變頻調 速軸功 率(%)變頻調 速節電 率(%)兩種調 速節電 率之差 (%)1001001001001081039096.589.869896.721.3293.64.493.198093.280.959490.453.7784.3210.37.537089.872.429084.256.3975.4316.199.806086.664.958578.617.5367.6520.4112.885083.758.647973.667.1661.0822.6815.524080.952.957469.056.6955.1225.5118.82105 液力耦合器調速和變頻調速的主要優缺點比

27、較5.1 液力耦合器調速的主要優缺點 液力耦合器用于葉片式風機水泵的變速調節時，具有以下優點：（1）可實現無級調速。在液力耦合器輸入轉速不變的情況下，可以輸出無級 連續變化的、且變化范圍很寬的轉速。當轉速變化較大時，與節流調節相比較， 有顯著的節能效果。（2）可實現電動機的空載啟動，降低啟動電流。因而可選用容量較小的電動 機及電控設備，減少設備的投資。（3）可隔離震動。液力耦合器的泵輪和渦輪之間沒有機械聯系，轉矩通過工 作液體傳遞，是柔性連接。當主動軸有周期性的震動（如扭震等）時，不會傳 到從動軸上，具有良好的隔震效果。能減緩沖擊負荷，延長電動機和風機水泵 的機械壽命。（4）過載保護。由于液力

28、耦合器是柔性傳動，其泵輪和渦輪之間有轉速差， 故當從動軸阻力矩突然增加時，轉速差增大，甚至當風機或水泵等負載機器制 動時，原動機或電動機仍能繼續運轉而不致被燒毀，風機與水泵也可受到保護。 同時裝在液力耦合器上的易熔放油塞還能及時地把流道熱油自動排空，切斷轉 矩的傳遞。（5）除軸承外無其它磨損部件，故工作可靠，能長期無檢修運行，壽命長。（6）工作平穩，可以和緩地啟動、加速、減速和停車。（7）便于控制。液力耦合器是無級調速，便于實現自動控制，適用于各種伺 服系統控制。（8）能用于大容量風機與水泵的變速調節，目前單臺液力耦合器傳遞的功率 已達 20MW以上。液力耦合器的主要缺點是：（1）和節流調節相

29、比，增加了初投資，增加了設備安裝空間。大功率的液力 耦合器除本體設備外，還要一套諸如冷油器等輔助設備和管路系統。（2）由于液力耦合器的最大轉速比為 i n = 0.97 0.98 ，故液力耦合器輸出 的最大轉速要比輸入轉速低。因此在選擇風機與水泵時，要按照液力耦合器的 最大輸出轉速確定其容量，而不能用電動機的額定轉速來確定風機與水泵的容 量。此外考慮到液力耦合器的轉差損失（ 2 3）、升速齒輪損失（ 1.5 3）、機械損失和容積損失及油泵功率消耗（總計小于 1）等因素，電動機的 容量亦要稍增大些。（3）當液力耦合器的轉矩一定而轉速比較低時，不僅液力耦合器的體積和重 量將增加，而且調速的延遲時間

30、增大，反應變慢，當轉速比小于 0.4 時，還會 使工作不穩定，因此液力耦合器最適用于較高轉速的風機水泵調速的場合。11（4）液力耦合器在運轉中隨著負載的變化，其輸出轉速也要相應的變化，所 以不能保持精確的轉速比，因此不適用于要求精確轉速的場合。（5）液力耦合器一旦發生故障，被拖動的負載也就不能工作。（6）雖然液力耦合器用于風機水泵調速時具有顯著的節能效果，但是由于液 力耦合器的調速效率等于轉速比，產生的轉差損耗還是較大的，因此液力耦合 器仍屬低效調速裝置。5.2 變頻調速的主要優缺點變頻調速的主要優點是：（1）可實現平滑的無級調速，且調速精度高，轉速（頻率）分辯率高。（2）調速效率高。變頻調速

31、的特點是在頻率變化后，電動機仍在該頻率的同 步轉速附近運行，基本上保持額定轉差率，轉差損失不增加。變頻調速時的損 失，只是在變頻裝置中產生的變流損失，以及由于高次諧波的影響，使電動機 的損耗有所增加，相應效率有所下降。所以變頻調速是一種高效調速方式。（3）調速范圍寬，一般可達 101（50 5Hz）或 201（50 2.5Hz ）。并在 整個調速范圍內均具有較高的調速裝置效率 V。所以變頻調速方式適用于調速 范圍寬，且經常處于低轉速狀態下運行的負載。（4）功率因數高， 可以降低變壓器和輸電線路的容量，減少線損， 節省投資。 或在同樣的電源容量下，可以多裝風機或水泵負載。（ 5）變頻裝置故障時可

32、以退出運行，改由電網直接供電（工頻旁路）。這對于泵或風機的安全經濟運行是很有利的。如萬一變頻裝置發生故障，就退出運 行，不影響泵與風機的繼續運行；又如在接近額定頻率（50Hz）范圍工作時，由變頻裝置調速的經濟性并不高，變頻裝置可退出運行，由電網直接供電，改 用節流等常規的調節方式。（6）變頻裝置可以兼作軟起動設備，通過變頻器可將電動機從零速起動連續 平滑加速直致全速運行。變頻軟起動是目前最好的軟起動方式，變頻器是目前 最好的軟起動設備。變頻調速的主要缺點是：（1）目前，變頻調速技術在高壓大容量傳動中推廣應用的主要問題有兩個： 一個是我國發電廠輔機電動機供電電壓高（ 3 10KV），而功率開關器件耐壓水 平不夠，造成電壓匹配上的問題；二是高壓大功率變頻調速裝置技術含量高、 難度大，因而投入也高，而一般風機水泵節能改造都要求低投入，高回報，從 而造成經濟效益上的問題。這兩個問題是它應用于風機水泵調速節能的主要障 礙。（ 2） 因電流型變頻器輸出電流的波形和電壓型變頻器輸出電壓的波形均為 非正弦波形而產生的高次諧波，對電動機和供電電源會產生種種不良影響。如12 使電動機附加損耗增加、溫升增高