海南省工程建設地方標準HN施行日期：2017年10月1日瓊建定[2017]236號托有關單位修訂了海南省工程建設地方標準《海南省公共建筑節準，編號為DBJ46-003-2017,自2017年10月1日起實施。原《海2017年9月7日驗，在參考國內外及其他省市有關標準，并廣泛征求意見的基礎本標準由海南省住房和城鄉建設廳負責管理，由主編單位負主要起草人：于瑞段若安曾海平吳英煜1 23建筑與建筑熱工 43.1一般規定 43.2建筑設計 43.3圍護結構熱工設計 63.4圍護結構熱工性能的權衡判斷 84供暖通風與空氣調節 4.1一般規定 4.2冷源與熱源 4.3輸配系統 4.4末端系統 234.5監測、控制與計量 245給水排水 265.1一般規定 265.2給水與排水系統設計 265.3生活熱水 27 296.1一般規定 296.2供配電系統 29 306.4電能監測與計量 7可再生能源應用 337.1一般規定 27.2太陽能利用 附錄A外墻平均傳熱系數的計算 附錄B圍護結構熱工性能的權衡計算 附錄C管道與設備保溫及保冷厚度 43本標準用詞說明 45 3 2 4 43.2ArchitecturalDesign 43.3BuildingEnvelopeTh 63.4BuildingEnvelopeThermalPerformanceTrade-off 84Heating,Ventilationan 24 26 26 27 29 29 30 4 ………………………35 2建筑某一個立面的窗戶洞口面積與該立面的總面積之比，簡通過透光圍護結構(門窗或透光幕墻)的太陽輻射室內得熱量與投射到透光圍護結構(門窗或透光幕墻)外表面上的太陽輻射量的比值。太陽輻射室內得熱量包括太陽輻射通過輻射透射的得熱透過透光材料的可見光光通量與投射在其表面上的可見光光當建筑設計不能完全滿足圍護結構熱工設計規定指標要求判定圍護結構的總體熱工性能是否符合節能設計要求的方法，簡進行圍護結構熱工性能權衡判斷時，作為計算滿足標準要求基于機組部分負荷時的性能系數值，按機組在各種負荷條件下的累積負荷百分比進行加權計算獲得的表示空氣調節用冷水機32.0.8空調冷(熱)水系統耗電輸冷(熱)比[EC(H)R-a]electricity43建筑與建筑熱工1單棟建筑面積大于300m2的建筑，或單棟建筑面積小于或等于300m2但總建筑面積大于1000m2的建筑群，應為甲類公總平面設計應有利于自然通風和冬季日照。建筑的主朝向宜選擇3.1.3建筑設計應遵循被動節能措施優先的原則，充分利用天然3.1.4建筑總平面設計及平面布置應合理確定能源設備機房的位5的可見光透射比不應小于0.60;甲類公共建筑單一立面窗墻面積2南向應為南偏西30°至南偏東30°;3西向應為西偏北30°至西偏南60°(包括西偏北30°和西偏南60°);4東向應為東偏北30°至東偏南60°(包括東偏北30°和東偏南60°)。3.2.6甲類公共建筑的屋頂透光部分面積不應大于屋頂總面積的3.2.7單一立面外窗(包括透光幕墻)的有效通風換氣面積應符合1甲類公共建筑外窗(包括透光幕墻)應設可開啟窗扇，外窗有效通風換氣面積不應小于所在房間外墻面積的10%;透光幕墻有效通風換氣面積不宜小于所在房間外墻面積的10%,當透光幕63.2.10建筑設計應充分利用天然采光。天然采光不能滿足照明要3.2.11人員長期停留房間的內表面可見光反射比宜符合表3.2.11設置群控措施。電梯應具備無外部召喚且轎廂內一段時間無預置圍護結構部位(東、南、西向/北向)圍護結構熱惰性指標D≤2.5 圍護結構熱惰性指標D>2.5外墻(包括非透光幕墻)圍護結構熱惰性指標D≤2.5圍護結構熱惰性指標D>2.57圍護結構部位太陽得熱系數SHGC(東、南、西向/北向透光幕墻)窗墻面積比≤0.20窗墻面積比>0.80(屋頂透光部分面積≤20%)圍護結構部位傳熱系數KW/m2·K)]一外墻(包括非透光幕墻)單一立面外窗(包括透光幕墻)1外墻的傳熱系數應為包括結構性熱橋在內的平均傳熱系2外窗(包括透光幕墻)的傳熱系數應按現行國家標準《民用3當設置外遮陽構件時，外窗(包括透光幕墻)的太陽得熱系數應為外窗(包括透光幕墻)本身的太陽得熱系數與外遮陽構件的遮陽系數的乘積。外窗(包括透光幕墻)本身的太陽得熱系數和外8110層及以上建筑外窗的氣密性不應低于7級；210層以下建筑外窗的氣密性不應低于6級。的規定且不應低于3級。璃的面積不應超過同一立面透光面積(門窗和玻璃幕墻)的15%,且2外墻(包括非透光幕墻)的傳熱系數基本要求應符合傳熱系數K≤1.5[W/(m2·K)]的規定。3當單一立面的窗墻面積比大于或等于0.40時，外窗(包括透光幕墻)的傳熱系數和綜合太陽得熱系數基本要求應符合表窗墻面積比傳熱系數K[W/(m2·K)0.40<窗墻面積比≤0.709規定條件下的空氣調節能耗，然后計算設計建筑在相同條件下的空氣調節能耗，當設計建筑的空氣調節能耗小于或等于參照建筑的空氣調節能耗時，應判定圍護結構的總體熱工性能符合節能要應調整設計參數重新計算，直至設計建筑的供空氣調節能耗不大和使用功能應與設計建筑完全一致。當設計建筑的屋頂透光部分的面積應按比例縮小，使參照建筑的屋頂透光部分的面積符合本3.4.4參照建筑圍護結構的熱工性能參數3.4.5建筑圍護結構熱工性能的權衡計算應符合本標準附錄B的4.1一般規定1應經技術經濟分析論證，確定高溫冷源的制備方式和新風4.1.7使用時間不同的空氣調節區不應劃分在同一個定風量全空1有可供利用的廢熱或工業余熱的區域，熱源宜采用廢熱或工業余熱。當廢熱或工業余熱的溫度較高、經技術經濟論證合理3不具備本條第1、2款的條件，但城市電網夏季供電充足的4不具備本條第1款～第3款的條件，但城市燃氣供應充足5不具備本條第1款～4款條件的地區，可采用蒸汽吸收式冷7在執行分時電價、峰谷電價差較大的地區，經技術經濟比5利用可再生能源發電，且其發電量能滿足自身電加熱用電2利用可再生能源發電，且其發電量能滿足自身加濕用電量3冬季無加濕用蒸汽源，且冬季室內相對濕度控制精度要求鍋爐額定蒸發量D(t/h)/額定熱功率Q(MW)鍋爐重油輕油層狀燃燒鍋爐爐排鍋爐 鍋爐2蒸汽熱負荷在總熱負荷中的比例大于70%且總熱負荷不大名義制冷量CC(kW)性能系數COP(W/W)蒸發冷卻4.2.10電機驅動的蒸氣壓縮循環冷水(熱泵)機組的綜合部分負荷1綜合部分負荷性能系數(IPLV)計算方法應符合本標準第2水冷定頻機組的綜合部分負荷性能系數(IPLV)不應低于表3水冷變頻離心式冷水機組的綜合部分負荷性能系數(IPLV)不應低于表4.2.10中水冷離心式冷水機組限值的1.304水冷變頻螺桿式冷水機組的綜合部分負荷性能系數(IPLV)不應低于表4.2.10中水冷螺桿式冷水機組限名義制冷量CC(kW)蒸發冷卻4.2.11空調系統的電冷源綜合制冷性能系數(SCOP)不應低于表統，應將實際參與運行的所有設備的名義制冷量和耗電功率綜合名義制冷量CC(kW)4.2.12電機驅動的蒸氣壓縮循環冷水(熱泵)機組的綜IPLV=1.2%×A+32.8%×B+39.7%×C+26.3%×冷凝器進氣干球溫度35℃;B—75%負荷時的性能系數(W/W),冷卻水進水溫度26℃/冷C—50%負荷時的性能系數(W/W),冷卻水進水溫度23℃/冷凝器進氣干球溫度28℃;4.2.13采用名義制冷量大于7.1kW、電機驅動的單元式空氣調節名義制冷量CC(kW)組能效比(W/W)1具有先進可靠的融霜控制，融霜時間總和不應超過運行周期時間的20%,或不設融霜控制；1應確保進風與排風通暢，在排出空氣與吸入空氣之間不發4.2.16采用多聯式空調(熱泵)機組時，名義制冷量CC(kW)綜合性能系數IPLV(C)4.2.17除具有熱回收功能型或空調系統的制冷劑連接管等效長度應滿足對應制冷工況下滿負荷時的能效比(EER)不低于2.8的要求。性能系數(W/W)冷卻水進/出口溫度(℃)12/7(供冷)-/60(供熱)4.2.19對冬季或過渡季存在供冷需4.2.21對常年存在生活熱水需求的建筑，當采用電動蒸汽壓縮循1當建筑所有區域只要求供冷或按季節同時進行供冷和供熱用分區兩管制空調水系統；當空調水系統的供冷和供熱工況轉換2冷水水溫和供回水溫差要求一致且各區域管路壓力損失相理可靠的前提下，空調冷水可采用冷水機組和負荷側均變流量的水宜采用變流量二級泵系統。當各環路的設計水溫一致且設計水較大或各系統水溫或溫差要求不同時，宜按區域或系統分別設置4提供冷源設備集中且用戶分散的區域供冷的大規?？照{冷失的相對差額。當設計工況下并聯環路之間壓力損失的相對差額4.3.3采用換熱器加熱或冷卻的二次空調水系統的循環水泵宜采及水泵工作特性相近的情況外，兩管制空調水系統應分別設置冷水系統耗電輸冷(熱)比[EC(H)R-a],并應標注在施工圖的設計說EC(H)R-a=0.0030962(G·H/η)/Q≤A(B+αEL)/ZL—從冷熱機房出口至該系統最遠用戶供回水管道的總輸送長度(m)。表4.3.5-1△T值(℃)55表4.3.5-2A值表4.3.5-3B值四管制單冷、單熱管道B值管道長度∑L范圍(m)表4.3.5-5兩管制熱水管道系統的α值管道長度∑L范圍(m)4)兩管制冷水系統α計算式應與四管制冷水系統相同。度檢測值進行新風需求控制，排風量也宜適應新風量的變化以保4.3.10當采用人工冷、熱源對空氣調節系統進行預熱4.3.12風機盤管加新風空調系統的新風宜直接送入各空氣調節4當在室內設置冷卻水集水箱時，冷卻塔布水器與集水箱設計水位之間的高差不應超過8m。4.3.17空調風系統和通風系統的風量大于10000m2/h時，風道系4.3.18當輸送冷媒溫度低于其有升高，或當輸送熱媒溫度高于其管道外環境溫度且不允許熱媒3管道與設備絕熱層厚度及風管絕熱層最小熱阻可按本標準4.3.19設有集中排風的空調系統經技術經濟比較合空氣-空氣能量回收裝置。區或空調房間，宜在各空氣調節區或空調房間分別安裝帶熱回收速的方式，并應在設計文件中標明每個變風量末端裝置的最小送4.4.2建筑空間高度大于等于10m且體積大于10000m3時，宜采于20000m2的公共建筑使用全空氣調節系統時，宜采用直接數字5應能進行冷卻塔風機的臺數控制，宜根據室外氣象參數進2應能按使用時間進行定時啟?？刂疲藢⑼r間進行優2應能按使用時間進行定時啟?？刂?，宜對啟停時間進行優4.5.11地下停車庫風機宜采用多臺并聯方式或設置風機調速裝置，并宜根據使用情況對通風機設置定時啟停(臺數)控制或根據況下水泵效率處在高效區。給水泵的效率不宜低于現行國家標準價值。5.2.1給水系統應充分利用城鎮給水管網或小區給水管網的水壓5.2.3給水系統的供水方式及豎向分區應根據建筑的用途、層數、5.2.4變頻調速泵組應根據用水量和用水均勻性等因素合理選擇5.2.5地面以上的生活污、廢水排水宜采用重力流系統直接排至空氣源熱泵作為熱水供應熱源。當最高日生活熱水5.3.3當采用空氣源熱泵熱水機組制備生活熱水時，制熱量大于10kW的熱泵熱水機在名義制熱工況和規定條件下，性能系數制熱量H(k/W)5.3.4小區內設有集中熱水供應系統的熱水循環管網服務半徑不集中熱水供應系統的建筑中，日熱水用量設計值大于等于5m3或5.3.6集中熱水供應系統的供水分區宜與用水點處的冷水分區同6.2.3變壓器應選用低損耗型，且能效值不應低于現行國家標準6.2.5配電系統三相負荷的不平衡度不宜大于15%。單相負荷較6.2.6容量較大的用電設備，當功率因數較低且離配變電所較遠6.3.3建筑夜景照明的照明功率密度(LPD)限值應符合現行行業1使用電感鎮流器的氣體放電燈應采用單燈補償方式，其照3除單一燈具的房間，每個房間的燈具控制開關不宜少于26.4.1主要次級用能單位用電量大于等于10kW或單臺用電設備電應計算在照明和插座子項中。辦公建筑宜將照明和插座分項進7.1.1公共建筑的用能應通過對當地環境資源條件和技術經濟的與建筑一體化系統不應影響建筑外圍護結構的建筑功能，并應符7.2.4公共建筑設置太陽能熱利用系統時，太陽能保證率應符合7.2.5太陽能熱利用系統的輔助熱源應根據建筑使用特點、用熱7.2.6太陽能集熱器和光伏組件的設置應避免受自身或建筑本體的遮擋。在冬至日采光面上的日照時數，太陽能集熱器不應少于4h,光伏組件不宜少于3h。A.0.1外墻平均傳熱系數應按現行國家標準《民用建筑熱工設計K=φKpA.0.3外墻主體部位傳熱系數的修正系數φ可按表A.0.3取值。夾心保溫(自保溫)內保溫附錄B圍護結構熱工性能的權衡計算B.0.1建筑圍護結構熱工性能權衡判斷應采用能自動生成符合本標準要求的參照建筑計算模型的專用計算軟件，軟件應具有下列B.0.2建筑圍護結構熱工性能權衡判斷應以參照建筑與設計建筑的供暖和空氣調節總耗電量作為其能耗判斷的依據。參照建筑與B.0.3參照建筑與設計建筑的空氣調節和供暖能耗應采用同一軟B.0.4計算設計建筑全年累計耗冷量和累計耗熱量時，應符合下2建筑空氣調節和供暖應按全年運行的兩管制風機盤管系統類別系統工作時間工作日節假日賓館建筑工作日節假日一類別時段下列計算時刻(h)空調區室內設定溫度(℃)123456789辦公工作日空調55555節假日空調555555555555賓館建筑、空調商場建筑、空調555555類別時段下列計算時刻(h)空調區室內設定溫度(℃)辦公工作日空調5555節假日空調555555555555空調商場建筑、空調555建筑類別賓館建筑醫院建筑-門診樓表B.0.4-4照明開關時間(%)類別時段下列計算時刻(h)照明開關時間(%)123456789工作日000000節假日000000000000類別時段下列計算時刻(h)照明開關時間(%)工作日00000節假日000000000000建筑類別人均占有的建筑面積賓館建筑8醫院建筑-門診樓86類別時段下列計算時刻(h)房間人員逐時在室率(%)123456789工作日000000節假日00000000000000000000000000類別時段下列計算時刻(h)房間人員逐時在室率(%)工作日00000節假日000000000000000000000建筑類別賓館建筑醫院建筑-門診樓類別時段下列計算時刻(h)新風運行情況123456789工作日000000111111節假日000000000000賓館建筑、住院部111111111111111111111110000000111000000011111類別時段下列計算時刻(h)新風運行情況工作日111111100000節假日000000000000賓館建筑、住院部11111111111111111111111111111111000111111000000建筑類別電器設備功率賓館建筑醫院建筑-門診樓5類別時段下列計算時刻(h)電氣設備逐時使用率(%)123456789工作日000000節假日00000000000000000000000000000000000000類別時段下列計算時刻(h)電氣設備逐時使用率(%)工作日00000節假日00000000000000000000000000002建筑圍護結構做法應與建筑設計文件一致，圍護結構熱工4建筑空氣調節應采用全年運行的兩管制風機盤管系統。空氣調節系統冷源應采用電驅動冷水機組；供暖系統熱源應采用燃1全年供暖和空調總耗電量應按下式計算：E=E?+Ec式中：E—全年供暖和空調總耗電量(kWh/m2);E—全年空調耗電量(kWh/m2);E?—全年供暖耗電量(kWh/m2)。2全年空調耗電量應按下式計算：Ec=Qc/(A×SCOPr)式中：QC—全年累計耗冷量(通過動態模擬軟件計算得到)(kWh);A—總建筑面積(m2);SCOP—供冷系統綜合性能系數，取2.50。3全年供暖耗電量應按下式計算：E=Qh*ψ/Aη?Q?Q?式中：η?—熱源為燃氣鍋爐的供暖系統綜合效率，取0.75;選用；蓄冷設備保冷厚度可按對應介質溫度最大口徑管道的保冷管徑(mm)厚度(mm)管徑(mm)厚度(mm)聚氨酯發泡管徑(mm)厚度(mm)管徑(mm)厚度(mm) 溫度離心玻璃棉公稱管徑(mm)厚度(mm)公稱管徑(mm)厚度(mm)離心玻璃棉公稱管徑(mm)厚度(mm)公稱管徑(mm)厚度(mm)C.0.3室內空調風管絕熱層最小熱阻可按表C.0.3選用。適合介質溫度(℃)熱介質最高溫度6本標準用詞說明海南省工程建設地方標準條文說明住房和城鄉建設廳2017年10月1日以瓊建定[2017]236號公告批上一版的主編單位是海南省勘察設計協會和海南華磊建筑設計咨詢有限公司。工性能限值，增加了圍護結構進行權衡判斷建筑物熱工性能所需第三章室內環境節能設計計算參數移入附錄B圍護結構熱工性能(熱)水系統耗電輸冷(熱)比、風道系統單位風量耗功率的計算方明不具備與標準正文同等的法律效力，僅供使用者作為理解和把 3建筑與建筑熱工 3.1一般規定 3.2建筑設計 3.3圍護結構熱工設計 3.4圍護結構熱工性能的權衡判斷 4供暖通風與空氣調節 714.1一般規定 714.2冷源與熱源 4.3輸配系統 4.4末端系統 4.5監測、控制與計量 5給水排水 5.1一般規定 5.2給水與排水系統設計 5.3生活熱水 6.1一般規定 6.2供配電系統 6.3照明 6.4電能監測與計量 7可再生能源應用 7.1一般規定 7.2太陽能利用 附錄A外墻平均傳熱系數的計算 附錄B圍護結構熱工性能的權衡計算 附錄C管道與設備保溫及保冷厚度 的能源利用效率，合理利用可再生能源，降低公共建筑的能耗水1.0.2建筑分為民用建筑和工業建筑。民用建筑又分為居住建筑和公共建筑。公共建筑則包括辦公建筑(如寫字樓、政府辦公樓建筑的規模和建筑的占地面積均不改變的新建建筑。不包括既有執行本標準。不設置供暖供冷設施的建筑的圍護結構熱工參數可不強制執行本標準，如：不設置供暖空調設施的自行車庫和汽車宗教建筑、獨立公共衛生間和使用年限在5年以下的臨時建本次標準的修訂參考了國內外及其他省市建筑節能標準編制現有條件下公共建筑技術經濟合理的節能目標，并將節能目標逐節和照明的總能耗減少約20%～23%。其中圍護結構分擔節能率約4%;供暖空調系統分擔節能率約10%;照明設備分擔節能率約9%。該節能率僅體現了圍護結構熱工性能、供暖空調設備及照明類型加權后的計算值，反映的是本標準修訂并執行后全省公共建1.0.4超高超大類建筑多以商業用途為主，在建筑形式上追求特因而要求除滿足本標準的要求外，超高超大建筑的節能設計還應通過國家建設行政主管部門組織的專家論證，復核其建筑節能設計特別是能源系統設計方案的合理性，設計單位應依據論證5暖通空調系統的節能措施，如新風量調節、熱回收裝置設產生較大影響，因而此類建筑的節能設計論證材料中應提供建筑1.0.5設計達到節能要求并不能保證建筑做到真正的節能。實際能耗遠遠大于設計時對運行能耗的評估值，這一現象是嚴重阻礙了我省建筑節能工作的正常進行。設計文件應為工程運行管理方業的設計師在建筑節能方面應盡的義務，也是保證工程按照設計1建筑設備及被動節能措施(如遮陽、自然通風等)的使用方(3)新(回)風風量調節方法，熱回收裝置在不同季節使用方需要特別說明的是：盡管許多大型公建的機電系統設置了比較完善的樓宇自動控制系統，在一定程度上為合理使用提供了相氣以及可再生能源應用設計中應該控制的、與能耗有關的指標和陽輻射部分是影響建筑能耗的重要因素。目前ASHARE90.1等標準均以太陽得熱系數(SHGC)作為衡量透光圍護結構性能的參數。主流建筑能耗模擬軟件中也以太陽得熱系數(SHGC)作為衡量外次標準修訂將太陽得熱系數作為衡量透光圍護結構(門窗或透光幕墻)性能的參數。人們最關心的也是太陽輻射進入室內的部分，太陽得熱系數(SHGC)不同于本標準2006版中的遮陽系數(SC)值。2006版標準中遮陽系數(SC)的定義為通過透光圍護結構(門窗或透光幕墻)的太陽輻射室內得熱量，與相同條件下通過相同面積的標準玻璃(3mm厚的透明玻璃)的太陽輻射室內得熱量的SC乘以0.87進行換算。但本標準中透光圍護結構的太陽得熱系數是指根據相關國家標準降低空氣調節和供暖能耗，本標準對圍護結構的熱工性能提出了計參數并計算能耗，最終達到設計建筑全年的空氣調節和供暖能耗之和不大于參照建筑能耗的目的。這種方法在本標準中稱之為熱工性能權衡判斷時，用其全年供暖和空調能耗作為標準來判斷與設計建筑完全一致，但其圍護結構熱工性能等主要參數應符合E—冷源設計耗電功率(kW)。棟建筑面積小于等于300m2的建筑如傳達室等，與甲類公共建筑共建筑的總能耗量影響很小，同時考慮到減少建筑節能設計工作不再要求作圍護結構權衡判斷。對于本標準中沒有注明建筑分類技術和能源的有效利用相結合的一種建筑設計方法。分析建筑的夏季和過渡季強調建筑平面規劃具有良好的自然風環境主要的通風和熱島強度的下降可以提高空調設備冷凝器的工作效率，有利于降低設備的運行能耗。通常設計時注重利用自然通風的布建筑的朝向、方位以及建筑總平面設計應綜合考慮社會歷史光以減少建筑的人工照明需求，適時合理利用自然通風以消除建筑余熱余濕，同時通過圍護結構的保溫隔熱和遮陽措施減少通過縮短空調冷(熱)水系統和風系統的輸送距離是實現本標準中對空調冷(熱)水系統耗電輸冷(熱)比(EC(H)R-a)和風道系統單位風對同一公共建筑尤其是大型公建的內部，往往有多個不同的使用單位和空調區域。如果按照不同的使用單位和空調區域分散設置多個冷熱源機房，雖然能在一定程度上避免或減少房地產開發商(或業主)對空調系統運行維護管理以及向用戶繳納空調用費冷熱源主機等設備必須按其所在空調系統的最大冷熱負荷進行選型，這勢必會加大整個建筑冷熱源設備和輔助設備以及變配電設于不同的用戶和區域，可通過設置各自的冷熱量計量裝置來解決物內各用戶區域的逐時冷熱負荷曲線差異性較大，且各同時使用在實際工程中電線電纜的輸送損耗也十分可觀，因此應盡量和透光幕墻的熱工性能影響到夏季空調室內外溫差傳熱；二是窗和幕墻的透光材料(如玻璃)受太陽輻射影響而造成的建筑室內的得熱。夏季通過窗口和透光幕墻進入室內的太陽輻射成為空調冷近年來公共建筑的窗墻面積比有越來越大的趨勢，這是由于工性能要差很多。因此，不宜提倡在建筑立面上大面積應用玻璃3.2.3玻璃或其他透光材料的可見光透射比直接影響到天然采光殊建筑要求隱蔽性或單向透射以外，任何情況下都不應采用可見持在45%～85%,因此，本標準要求建筑在白晝更多利用自然光，透光圍護結構的可見光透射當窗墻面積比較大時，不應小于0.4,3.2.4通過外窗透光部分進入室內的熱量是造成夏季室溫過熱使遮陽設計應根據海南地區的氣候特點、房間的使用要求以及窗口所在朝向。遮陽設施遮擋太陽輻射熱量的效果除取決于遮陽遮陽裝置可以設置成永久性或臨時性。永久性遮陽裝置包括在窗口設置各種形式的遮陽板等；臨時性的遮陽裝置包括在窗口設置夏季外窗遮陽在遮擋陽光直接進入室內的同時，可能也會阻相應建筑的能耗也越大，因此對屋頂透明部分的面積和熱工性能由于公共建筑形式的多樣化和建筑功能的需要，許多公共建的微氣候及人工生態環境的公共空間。但從目前已經建成工程來加強房間通風的習慣，這也是節能和提高室內熱舒適性的重要手本條規定是為了使室內人員在較好的室外氣象條件下，可以通過近來有些建筑為了追求外窗的視覺效果和建筑立面的設計風格，外窗的可開啟率有逐漸下降的趨勢，有的甚至使外窗完全封于該房間地板面積的1/20。這是民用建筑通風開口面積需要滿足的最低規定。人們曾對我國南方地區建筑實測調查與計算機模擬表明：當室外干球溫度不高于28℃,相對濕度80%以下，室外風速在1.5m/s左右時，如果外窗的有效開啟面積不小于所在房間地面面積的8%,室內大部分區域基本能達到熱舒適性水平；而當室內通風不暢或關閉外窗，室內干球溫度26℃,相對濕度80%左右時，室內人員仍然感到有些悶熱。人們曾對夏熱冬暖地區典型城市的氣象數據進行分析，從5月到10月，室外平均溫度不高于28℃的天數占每月總天數，有的地區高達60%～70%,最熱月也能達到不明確，因此以房間地板面積為基數規定通風開口面積會出現無使用面積按67%計，即為1072m2,有效通風面積為該層地板面積5%時，相當于外墻面積的9.3%;有效通風面積為該層地板面積的8%時，相當于外墻面積的15%。考慮對于甲類建筑過大的有效通通風面積不小于外墻面積的10%對于100m以下的建筑設計均可公共建筑，有效通風面積為房間地板面積的8%時，相當于外墻面積的17%。以窗墻比0.5計，為外窗面積的34%;以窗墻比0.6計，為外窗面積的28%。玻璃幕墻開啟扇大多為外上懸開啟扇，目前也有極少數外平推扇對于推拉窗，開啟扇有效通風換氣面積是窗面積的50%; 以扇寬1000mm,高度分別為500mm,81500mm、1800mm、2000mm、2500mm的外上懸扇計算空氣流通界扇高(mm)15°開啟角度30°開啟角度下緣框扇間距(mm)下緣框扇間距(mm)一個是開啟后的空氣界面洞口。因此決定空氣流量的是較小的洞口。如果以開啟扇本身的固定洞口作為有效通風換氣面積進行設能提供新鮮、清潔的自然空氣(新風),降低中庭內過高的空氣溫多情況下在建筑周圍無法形成足夠的風壓，這時就需要利用熱壓利用風壓和熱壓來進行自然通風往往是互為補充、密不可分建筑進深小的部位多利用風壓來直接通風，進深較大的部位多利用熱壓來達到通風的效果。風的垂直分布特性使得高層建筑比較建筑內部(如中庭、內天井)及周圍區域的風速是否會過大或造成紊流，新建高層建筑對于周圍風環境特別是步行區域有什么影響等。在公共建筑中利用風壓和熱壓來進行自然通風的實例是非常在內部的熱壓和外表面太陽輻射作用下，即平常所講的“煙囪效焓值時，自然通風或機械排風能有效地帶走中庭內的散熱量和散3.2.10應優先利用建筑設計實現天然采光。當利用建筑設計實現的天然采光不能滿足照明要求時，應根據工程的地理位置、日照動式或被動式導光系統。主動式導光系統采光部分實時跟蹤太光系統只能用于一般照明的補充，不可用于應急照明。當采用天然光導光、反光系統時，宜采用照明控制系統對人工照明進行自動控制，有條件時可采用智能照明控制系統對人工照明進行調光在電梯設計選型時，宜選用采用高效電機或具有能量回收功圍護結構熱工性能與投資增量經濟模型的準確性是經濟、技熱系數來衡量。對于透光圍護結構，傳熱系數K和太陽得熱系數與其傳熱系數和太陽得熱系數的經濟分析模型是通過對調研數據外墻的傳熱系數采用平均傳熱系數，主要考慮圍護結構周邊本次修訂以太陽得熱系數(SHGC)作為衡量透光圍護結構性得熱量，另一方面國外標準及主流建筑能耗模擬軟件中也是以太陽得熱系數(SHGC)作為衡量窗戶或透光幕墻等透光圍護結構熱海南地區主要考慮建筑的夏季隔熱。該地區太陽輻射通過透光圍護結構進入室內的熱量是夏季冷負荷的主要成因，所以對海面積比選擇玻璃(或其他透光材料),使幕墻的傳熱系數和玻璃(或的窗墻面積比時，其透光圍護結構的熱工性能所要達到的要求也3.3.4本條是對本標準第3.3.2條和3.3.3條中熱工性能參數的計算方法進行規定。建筑圍護結構熱工性能參數是本標準衡量圍護熱系數是包括結構性熱橋在內的平均傳熱系數，并在附錄A對計外窗(包括透光幕墻)的熱工性能，主要指傳熱系數和太陽得和3.3.3條中外窗(包括透光幕墻)的遮陽性能應為由外遮陽構件和外窗(包括透光幕墻)組成的外窗(包括透光幕墻)系統的綜合太3.3.5公共建筑一般對室內環境要求較高，要求外窗具有良好的氣密性能，以抵御室外空氣過多地向室內滲建筑外門窗氣密性7級對應的分級指標絕對值為：單位縫長1.0≥q?[m2/(m·h)]>0.5,單位面積3.0≥q?[m2(m·h)]>1.5;建筑外門窗氣單位面積4.5≥q?|m/(m·h)]>3.0。建筑外門窗氣密性4級對應的分q?[m3/(m·h)]>6.0.方面的問題，較少考慮幕墻圍護結構的隔熱、冷凝等熱工節能問由于透光幕墻的氣密性能對建筑能耗也有較大的影響，為了性3級對應指標為1.5≥q[m2(m·h)]>0.5,建筑幕墻整體氣密性33.3.7由于功能要求，公共建筑的入口大堂可能采用玻璃肋式的全玻幕墻，這種幕墻形式難于采用中空玻璃，為保證設計師的靈活性，本條僅對入口大堂的非中空玻璃構成的全玻幕墻進行特殊要求。為了保證圍護結構的熱工性能，必須對非中空玻璃的面積加以控制，底層大堂非中空玻璃構成的全玻幕墻的面積不應超過同一立面的門窗和透光幕墻總面積的15%,加權計算得到的平均傳熱系數應符合本標準第3.3.2條和第3.3.3條進行建筑圍護結構熱工性能權衡判斷計算的前提條件。進行權衡時由于建筑外形、材料和施工工藝條件等的限制難以完全滿足本斷方法在確保所設計的建筑能夠符合節能設計標準的要求的同泥于建筑圍護結構各個局部的熱工性能，而是著眼于建筑物總體熱工性能是否滿足節能標準的要求。優良的建筑圍護結構熱工性能是降低建筑能耗的前提，因此建筑圍護結構的權衡判斷只針對計方案中的外墻熱工性能達不到本標準的要求，但外窗的熱工性能高于本標準要求，最終使建筑物圍護結構的整體性能達到本標準的要求),不允許使用高效的暖通空調系統對不符合本標準要求的圍護結構進行補償。自2006版標準使用建筑圍護結構權衡判斷方法以來，該方法已經成為判定建筑物圍護結構熱工性能的重要要體現在設計師對方法的理解不夠透徹，計算中一些主要參數的設計的建筑全年供暖和空調能耗，并依照這兩個能耗的比較結果重新計算設計建筑的能耗，直至設計建筑的能耗不大于參照建筑每一棟實際設計的建筑都對應一棟參照建筑。與實際設計的建筑相比，參照建筑除了在實際設計建筑不滿足本標準的一些重足標準要求的全年供暖和空氣調節能耗用的基準建筑。所以參照建筑外墻和屋面的構造都與供暖和空調能耗直接相關，因此為了保證計算的準確性，本標準在附錄B對權衡計算方法和參數4.1.1為防止有些設計人員錯誤地利用設計手冊中供方案設計或圖設計階段確定空調的冷、熱負荷的依據，特規定此條為強制要可以充分利用天然冷熱源和低品位熱源，尤其在利用可再生能源的系統中優勢更為明顯，三是可以與輻射末端等新型末端配合使要的區別在于通過智能化的控制與管理，在滿足室內空氣品質和熱舒適的前提下，使一天的不同時刻或一年的不同季節交替或聯4.1.5分散設置的空調裝置或系統是指單一房間獨立設置的蒸發冷卻方式或直接膨脹式空調系統(或機組),包括為單一房間供冷的水環熱泵系統或多聯機空調系統。直接膨脹式與蒸發冷卻式空冷卻式則主要依靠天然的干燥冷空氣或天然的低溫冷水來得到需4.1.6溫濕度獨立控制空調系統將空調區的溫度和濕度的控制與消除了再熱能耗。同時，降溫所需要的高溫冷源可由多種方式獲等低品位能源作為熱源提供了條件。但目前處理潛熱的技術手段1)對于的潮濕地區[空氣含濕量高于12g/(kg·干空氣)],引入設計者應通過對空調區全年溫濕度要求的分析，合理采用各種除能夠滿足使用要求，也是可應用的除濕的方式之一。對于干燥地在過渡季節也可直接應用天然冷源或可再生能源等低品位能源。年冷卻塔供冷的時間遠遠多于后者，從而減少了冷水機組的運行2)當冬季供熱與夏季供冷采用同一個末端設備時，例如夏季熱水溫度在30℃/40℃即可滿足要求，如果有低品位可再生熱源，溫濕度獨立控制空調系統的優勢即為溫度和濕度的控制與處4.1.7溫濕度要求不同的空調區不應劃分在同一個空調風系統中是空調風系統設計的一個基本要求，這也是多數設計人員都能夠空調區在使用時間等要求上的區別，出現了把使用時間不同的空氣調節區劃分在同一個定風量全空氣風系統中的情況，不僅給運能源或天然冷源的技術應用廣泛。由于使用這些機組和設備時會2面對全球氣候變化，節能減排和發展低碳經濟成為各國共4對于沒有較充足的城市供電的地區，采用電能制冷會受到熱水機作為空調供熱的熱源和燃氣吸收式冷(溫)水機組作為空調空調系統只能采用燃煤或者燃油來提供空調熱源和冷源。采用燃6水環熱泵空調系統是用水環路將小型的水/空氣熱泵機組并聯在一起，構成一個以回收建筑物內部余熱為主要特點的熱泵3)運行調節比較方便，在需要長時間向建筑同時供熱和供冷但由于水環熱泵系統的初投資相對較大，且因為分散設置后7蓄能系統的合理使用，能夠明顯提高城市或區域電網的供8由于可供空氣調節的冷熱源形式越來越多，節能減排的形氣等多種人工能源以及多種可能利用的天然能源形式時，可采用實際上很多工程都通過技術經濟比較后采用了復合能源方式，降策。直接將燃煤發電生產出的高品位電能轉換為低品位的熱能進1隨著我國電力事業的發展和需求的變化，電能生產方式和2對于一些具有歷史保護意義的建筑，或者消防及環保有嚴3對于一些設置了夏季集中空調供冷的建筑，其個別局部區些要求專門設置空調熱水系統，難度較大或者條件受到限制或者過夏季空調供冷時冷源設備電氣安裝容量的20%)時，允許適當采整個建筑的變壓器裝機容量不因冬季采用電熱方式而增加，要求冬季直接電能供熱負荷不超過夏季空調供冷負荷的20%,且單位建筑面積的直接電能供熱總安裝容量不超過25如果建筑本身設置了可再生能源發電系統(例如利用太陽能光伏發電、生物質能發電等),且發電量能夠滿足建筑本身的電對加濕器的熱惰性有工藝要求(例如有較高恒溫恒濕要求的工藝性房間),或對空調加濕有一定的衛生要求(例如無菌病房等),不采用蒸汽無法實現濕度的精度要求時，才允許采用電極(或電熱)4.2.4中華人民共和國國家質量監督檢驗檢疫總局頒布的特種設為評價工業鍋爐節能產品的條件之一。條文表中數值為該規程規超高層建筑采用蒸汽供暖弊大于利，其優點在于比水供暖所4.2.6在大中型公共建筑中，或者對于全年供冷負荷變化幅度較機容量調節下限的制冷量大于建筑物的最小負荷時，可選一臺適合最小負荷的冷水機組，在最小負荷時開啟小型制冷系統滿足使每臺機組的裝機容量相同，此時也可以采用一臺或多臺變頻調速對于設計冷負荷大于528kW以上的公共建筑，機組設置不宜一年中同時滿負荷運行的時間沒有出現過，甚至一些工程所有機組同時運行的時間也很短或者沒有出現過。這說明相當多的制冷由于單臺機組裝機容量也同時增加，還導致了其在低負荷工況下目前大部分主流廠家的產品，都可以按照設計冷量的需于某些特定的建筑必須設置備用冷水機組時(例如某些工藝要求必須24h保證供冷的建筑等),其備用冷水機組的容量不統計在本4.2.8分布式能源站作為冷熱源時，需優先考慮使用熱電聯產產其性能很大程度上決定了空調系統的能效。海南地區冷水機組的全年運行時間較長，部分公共建筑中的冷水機組甚至需要全年運實際運行中，冷水機組絕大部分時間處于部分負荷工況下運行，只選用單一的滿負荷性能指標來評價冷水機組的性能不能全面地體現冷水機組的真實能效，還需考慮冷水機組在部分負荷運行時的能效。發達國家也多將綜合部分負荷性能系數(IPLV)作為冷水機組性能的評價指標，美國供暖、制冷與空調工程師學會標，提供了PathA和PathB兩種等效的辦法，并給出了相應的限2006版標準中只對水冷螺桿和離心式冷水機組的綜合部分負型機組限值提升比例大致為4%～23%,其中應用較多、容量較大斷發展和成熟，自2010年起，我國變頻冷水機組的應用呈不斷上當前我國的變頻冷水機組主要集中于大冷量的水冷式離心機對變頻離心和螺桿式冷水機組分別提出不同的調整量要求，并根消耗的功率應包括放熱側水泵和風機消耗的電功率。雙工況制冷機組制造時需照顧到兩個工況工作條件下的效率，會比單工況機名義工況應符合現行國家標準《蒸氣壓縮循環冷水(熱泵)機2熱源側(或放熱側):水冷式冷卻水進口水溫30℃,水流量為3蒸發器水側污垢系數為0.018m2℃/kW,冷凝器水側污垢系數目前我國的冷機設計工況大多為冷凝側溫度為32℃/37℃,而的評判標準，用戶和設計人員很難判斷機組性能是否達到相關標因此，為給用戶和設計人員提供一個可供參考方法，適用于我國離心式冷水機組的設計工況(非名義工況)下的COP和NPLV限值修正公式供設計人員參考。水冷離心式冷水機組非名義工況修正可參考以下公式：A=0.000000346579568×(LIFT)?-0.001219597式中：COP—名義工況下離心式冷水(熱泵)機組的性能系數；COP—設計工況(非名義工況)下離心式冷水(熱泵)機組的性能系數；LC—冷水(熱泵)機組滿負荷時冷凝器出口溫度(℃);LE—冷水(熱泵)機組滿負荷時蒸發器出口溫度(℃);上述滿負荷COP值和NPLV值的修正計算方法僅適用于水冷4.2.11在現有的建筑節能標準中，只對單一空調設備的能效相關參數限值作了規定，例如規定冷水(熱泵)機組制冷性能系數(COP)、單元式機組能效比等，卻沒有對整個空調冷源系統的能效水平進行規定。實際上，最終決定空調系統耗電量的是包含空調冷熱源、輸送系統和空調末端設備在內整個空調系統，整體更優才能達到節能的最終目的。這里，提出引入空調系統電冷源綜合制冷性能系數(SCOP)這個參數，保證空調冷源部分的節能設計整體更優。電冷源綜合制冷性能系數(SCOP)的計算應注意以下事項：1制冷機的名義制冷量、機組耗電功率應采用名義工況運行2當設計設備表上缺乏機組耗電功率，只有名義制冷性能系3冷卻水流量按冷卻水泵的設計流量選取，并應核對其正確6名義工況下冷卻塔水量是指室外環境濕球溫度28℃,進出7冷卻塔風機配置電功率，按實際參與運行冷卻塔的電機配8冷源系統的總耗電量按主機耗電量、冷卻水泵耗電量及冷9電冷源綜合制冷性能系數(SCOP)為名義制冷量(kW)與冷10根據現行國家標準《蒸氣壓縮循環冷水(熱泵)機組第1部放熱側冷卻風機的電功率，因此風冷機組名義工況下的制冷性能等各種因素對系統的影響而采用了板式換熱器進行系統隔斷，這時會增加循環水泵，整個冷源的綜合制冷性能系數(S4.2.12冷水機組在相當長的運行時間內處于部分負荷運行狀態，為了降低機組部分負荷運行時的能耗，對冷水機組的部分負荷時IPLV是對機組4個部分負荷工況條件下性能系數的加權平均的提出提供了一個評價冷水機組部分負荷性能的基準和平臺，完權重是4個部分負荷對應的運行時間百分比；2用IPLV計算冷水機組全年能耗，或者用IP3用IPLV評價多臺冷水機組系統中單臺或者冷機系統的實度為30℃,冷凝器的水流量為0.215m2/(h·kW);在非名義工況(即不同于IPLV規定的工況)下，其綜合部分負荷性能系數即NPLV現行國家標準《單元式空氣調節機能效限定值及能源效率等級》1空氣源熱泵的單位制冷量的耗電量較水冷冷水機組大，價2空氣源熱泵機組比較適合于不具備集中熱源的海南地區。計工況下的機組性能系數應為冬季室外空調或供暖計算溫度條件3帶有熱回收功能的空氣源熱泵機組可以把原來排放到大氣1空氣源熱泵機組的運行效率，很大程度上與室外機的換熱路的一種方法；通常機組進風氣流速度宜控制在1.5m/s~2.0m/s,性物質及油污微粒等排放氣體的影響，如廚房油煙排氣和其他室3室外機運行會對周圍環境產生熱污染和噪聲污染，因此室外機應與周圍建筑物保持一定的距離，以保證熱量有效擴散和噪4保持室外機換熱器清潔可以保證其高效運行，因此為清掃4.2.16近年來多聯機在公共建筑中的應遞增的趨勢。本標準采用制冷綜合性能指標IPLV(C)作為能效評表2為摘錄自現行國家標準《多聯式空調(熱泵)機組能效限制冷量CC(kW)12345對比上述要求，表4.2.16中規定的制冷綜合性能指標限值均4.2.17多聯機空調系統是利用制冷劑(冷媒)輸配能量的，在系統設計時必須考慮制冷劑連接管(配管)內制冷劑的重力與摩擦阻力比衰減程度來確定每個系統的服務區域大小，以提高系統運行時度”是指室外機組與最遠室內機之間的氣體管長度與該管路上各本標準相比國家現行標準《多聯機空調系統工程技術規程》媒管等效長度不宜超過70m”的要求。這是因為隨著多聯機行業的摩擦阻力小于R22制冷劑，故在相同的滿負荷制冷能效比衰減率資料，當R410A系統的制冷劑連接管實際長度為90m～100m或等效長度在110m～120m時，滿負荷時的制冷能效比(EER)下降13%～17%,制冷綜合性能系數IPLV(C)下降10%以內。而目前市場上優良的多聯機產品，其滿負荷時的名義制冷能效比可達到實踐表明，多聯機空調系統的連接管等效長度在110m～120m,已接管長度對性能衰減影響的技術途徑，以推動多聯機企業的可持以綜合制冷性能系數[IPLV(C)]作為多聯機的能效評價指標，但由于計算連接管長度時[IPLV(C)]需要各部分負荷點的參數，各廠家很少能提供該數據，且計算方法較為復雜，對設計及審圖造成困使用[IPLV(C)]指標。數計算時，輸入能量應包括消耗的燃氣(油)量和機組自身的電力為一次水，通過板式換熱器提供二次空調冷水(如果是閉式冷卻末端需求的供水溫度及冷卻水能夠提供的水溫，并得出增加投資4.2.20目前一些供暖空調用汽設備的凝結水4.2.21制冷機在制冷的同時需要排除大量的冷凝熱，通常這部分熱量由冷卻系統通過冷卻塔散發到室外大氣中。賓館、醫院、洗浴中心等有大量的熱水需求，在空調供冷季節也有較大或穩定的熱水需求，采用具有冷凝熱回收(部分或全部)功能的機組，將部分冷凝熱或全部冷凝熱進行回收予以有效利用具有顯著的冷凝熱的回收利用要同時考慮質(溫度)和量(熱量)的因素。不同形式的冷凝熱回收機組(系統)所提供的冷凝器出水最高溫度要的輔助加熱裝置。是否采用冷凝熱回收技術和采用何種形式的主要是針對夏季和過渡季制冷機需要運行的季節，而不僅僅限于1工程實踐已充分證明，在季節變化時只是要求相應作供冷/供暖空調工況轉換的空調系統，采用兩管制水系統完全可以滿足建筑內存在需全年供冷的區域時(不僅限于內區),這些區域在非供冷季首先應該直接采用室外新風做冷源，例如全空氣系統供冷量需求時，才需要在供熱季設置為全年供冷區域單獨供冷水些內區，但實際使用時發熱量常比夏季采用的設計數值小且不長采用相對復雜投資較高的分區兩管制系統，工程中常出現不能正常使用的情況，甚至在冷負荷小于熱負荷時房間溫度過低而無供熱手段的情況。因此工程中應考慮建筑是否真正存在面積和冷負荷較大的需全年供應冷水的區域，確定最經濟和滿足要求的空調系統的運行水量也處于實時變化之中，在一般情況下均能較好地不利于在運行過程中水泵的運行節能，因此一般適用于最遠環路總長度在500m之內的中小型工程。通常大于55kW的單臺水泵應當單臺冷水機組所需流量較大時或系統阻力較大時，冷水機組變流量運行水泵的節能潛力較大。但該系統涉及冷水機組允許變化管理等的特殊要求等，因此應經技術和經濟比較，與其他系統相冷水機組應能適應水泵變流量運行的要求，其最低流量應低量的30%～130%,螺桿式機組宜為額定流量的40%～120%。從安全角度來講，適應冷水流量快速變化的冷水機組能承受每分鐘30%～50%的流量變化率；從對供水溫度的影響角度來講，機組允提到的額定流量指的是供回水溫差為5℃時蒸發器的流量。300kPa、37kW以上的水泵變流量運行，而到ANSI/ASHRAE/IES能夠降到設計流量的50%或以下，同時其運行功率低于30%的設計功率；當冷水機組不能適應變流量運行且冷水泵總功率小于3二級泵系統的選擇設計阻力較高的原因是系統的作用半徑造成的，因此系統阻力是推薦采用二級泵或多級泵系統的充要條件。當空調系統負荷變化很大時，首先應通過合理設置冷水機組的臺數和規格解決小負荷運行問題，僅用靠增加負荷側的二級泵臺數無法解決根本問題，因此多臺水泵根據末端流量需要進行臺數和變速調節，大大增加了流量調解范圍和各水泵的互為備用性。且各區域末端的水路電動閥自動控制水量和通斷，即使停止運行或關閉檢修也不會影響其他一是水泵設置總臺數多于合用系統，有的區域流量過小采用三是各區域最小負荷小于系統總最小負荷，各區域水泵臺數配電機容量規格變化一檔。(4)工程中常有空調冷熱水的一些系統與冷熱源供水溫度的換熱器的間接系統，也可以采用設置二級混水泵和混水閥旁通調節水溫的直接串聯系統。后者相對于前者有不增加換熱器的投資4對于冷水機組集中設置且各單體建筑用戶分散的區域供冷等大規?？照{冷水系統，當輸送距離較遠且各用戶管路阻力相差用戶或用戶內的各系統分別設置變流量運行的三級泵或四級泵的定值，水泵變速運行，水泵冬季在設計負荷下也可能長期低速運值得注意的是，當空調熱水和空調冷水系統的流量和管網阻4.3.5空調冷(熱)水系統耗電輸冷(熱)比反映了空調水系統中循環水泵的耗電與建筑冷熱負荷的關系，對此值進行限制是為了保與本標準2006版相比，本條文根據實際情況對計算公式及相1本標準2006版中，系統阻力以一個統一規定的水泵的揚程個規定的水泵揚程(標準規定限值為36m)并不能完全反映實際情機房及用戶的阻力和管道系統長度引起的阻力分別計算，以B值反映系統管道長度引起的阻力。同時也解決了管道長度阻力α在采用設計冷(熱)負荷計算，避免了由于應用多級泵和混水泵造成2溫差的確定。對于冷水系統，要求不低于5℃的溫差是必需時考慮到了空調自動控制與調節能力的需要。對非常規系統應按時，水泵平均效率取63%;當60m3h<水泵水流量≤200m2/h時，水泵平均效率取69%;當水泵水流量>200m2/h時，水泵平均效率取71%。風機的系統節能性更加顯著,采用變速風機的通風系統應配備合以有效地改善空調區內空氣的品質，大量節省空氣處理所需消耗空調工況分區范圍，其確定的依據是通過室內外空氣參數的比較容?？紤]到一些設計采用新風比最大的房間的新風比作為整個空計算公式將使得各房間在滿足要求的新風量的前提下，系統的新舉例說明式(4.3.8)的用法：假定一個全空氣空調系統為表3新風量(m3/h)總風量(m3/h)新風比(%)4765如果為了滿足新風量需求最大(新風比最大的房間)的會議變成：13560×33%=4475(m2/h),比實際需要的增加了67%。房間內人員密度變化較大時，如果一直按照設計的較大人員密度度檢測與VAV變風量系統相結合，同時滿足各個區域新風與室內4.3.10新風系統的節能。采用人工4.3.11建筑外區和內區的負荷特性不同。外區由于與室外空氣相如果在進深方向有明確的分隔，則分隔處一般為內、外區的分界可將距外圍護結構3m～5m的范圍內劃為外區，其所包圍的為內的連接及與室內設計配合，有時也需要采用一些局部的土建式封同時由于混凝土等墻體的蓄熱量大，沒有絕熱層的土建風道得已利用土建風道時，對這類土建風道或送風靜壓箱提出嚴格的4.3.14做好冷卻水系統的水處理，對于保證冷卻水系統尤其是冷將冷卻塔安裝區域用建筑外裝修進行遮擋，忽視了冷卻塔通風散的運行臺數等非節能方式來滿足建筑空調的需求，加大了空調系量計量裝置的目的就是要通過對補水量的計量，讓管理者主動地在室內設置水箱存在占據室內面積、水箱和冷卻塔的高差增4.3.15空調系統的送風溫度應以h-d圖的計算為準。對于濕度要風系統的材料消耗和投資相應可減少40%左右，風機能耗則下降50%左右。送風溫差在4℃~8℃之間時，每增加1℃,送風量可減少10%～15%。而且上送風氣流在到達人員活動區域時已與房間采用變風量系統(VAV)也通常使用熱水盤管對冷空氣進行再4.3.17在執行過程中發現，本標準2006版中風機的單位耗功率很難計算出其所配置的風機的全壓要求。這些都導致實際執行和由于設計人員并不能完全掌控空調機組的阻力和內部功能附對常規的空調、通風系統的管道系統在設計工況下的阻力進行一電機效率得到了較大的提升。本次修訂按照新的風機和電機能效等級標準的規定來重新計算了風道系統的W、限值。在計算過程的電機的額定功率。因此不能用設計圖(或設備表)中的額定電機容量除以設計風量來計算W。設計師應在設計圖中標明風機的風壓(普通的機械通風系統)或機組余壓(空調風系統)P,以及對風機統的W.,并和表4.3.17對照來評判是否達到了本條文的要求。4.3.18本標準附錄C是管道與設備絕熱厚度。該附錄是從節能角為了方便設計人員選用，本標準附錄C針對目前建筑常用管空調供回水系統中，設計流速狀態下計算出來的冷水溫升在的管道，這些管道設計流速狀態下的每百米溫升都在0.004℃以下，因此完全可以將整個系統的管內冷水的溫升控制在0.3℃(對實際上，空氣調節保冷管道絕熱層在室外部分是必須設置保道所處的位置也很少遇到車輛碰撞或者經常性的踩踏，所以在室內的空氣調節保冷管道一般都不設置保護層。這樣既節省了施工4.3.19空氣-空氣能量回收過去習慣稱為空氣熱回收。空調系統中處理新風所需的冷熱負荷占建筑物總冷熱負荷的比例很大，為有效地減少新風冷熱負荷，宜采用空氣-空氣能量回收裝置回收熱回收裝置按換熱類型分為全熱回收型和顯熱回收型兩類，同時規定了內部漏風率和外部漏風率指標。由于熱回收原理和結構特點的不同，空氣熱回收裝置的處理風量和排風泄漏量存在較大的能保證污染物不泄漏到新風送風中時，空氣熱回收裝置不應采用轉輪式空氣熱回收裝置，同時也不宜采用板式或板翅式空氣熱回在進行空氣能量回收系統的技術經濟比較時，應充分考慮當海南地區宜選用全熱回收裝置。空氣熱回收裝置的空氣積灰收式顯熱或顯熱顯熱顯熱效率00適用大且允與新風間有適的系統新風與回收點比較分散的系統僅需回收顯熱的系統或溫度較高的通風系統需要回收熱且空氣較清潔的系統需回收對空氣的系統4.3.20采用雙向換氣裝置，讓新風與排風在裝置中進行顯熱或全超過3h的房間。內的系統送風機(也可能包括回風機)而不是變風量末端裝置內設取可靠的防止對電網造成電磁污染的技術措施。變風量空調系統1變配電室等發熱量較大的機電設備用房如夏季室內計算溫室內計算溫度取值不宜低于室外通風計算溫度，但不包括設備需2廚房的熱加工間夏季僅靠機械通風不能保證人員對環境的廚房油煙所需風量很大，需要采用大風量的不設熱回收裝置的直經過20多年的實踐，證明其在設備及系統控制、運行管理等方面具有較大的優越性且能夠較大地節約能源，在大多數工程項目的個總的原則，設計時要求結合具體工程情況通過技術經濟比較確定具體的控制內容。能源計量總站宜具有能源計量報表管理及趨燃型機組應設燃氣或燃油計量總表，電制冷機組總用電量應分別4.5.3集中空調系統的冷量和熱量計量是一項重要的建筑節能措我國已有不少單位和企業對集中空調系統的冷熱量計量原理情況要求并且具備相應的條件時，推薦按不同樓層、不同室內區4.5.4本條文針對公共建筑項目中自建的鍋爐房及換熱機房的節能控制提出了明確的要求。供熱量控制裝置的主要目的是對供熱系統進行總體調節，使供水水溫或流量等參數在保持室內溫度的氣候補償器是供暖熱源常用的供熱量控制裝置，設置氣候補償器后，可以通過在時間控制器上設定不同時間段的不同室溫節雖然不同企業生產的氣候補償器的功能和控制方法不完全相同，但氣候補償器都具有能根據室外空氣溫度或負荷變化自動改4.5.5供熱量控制調節包括質調節(供水溫度)和量調節(供水流于未設集中控制系統的工程，設置氣候補償器和時間控制器等裝置來實現本條第2款和第3款的要求。身的用熱需求，利用空調供暖系統中的調節閥主動調節和控制室制的基本原則是保證系統冷負荷要求，節能目標是使設備盡可能運行在高效區域。冷水機組的最高效率點通常位于該機組的某一可簡化為總回水溫度來進行控制，工程中需要注意簡化方法的使3水泵的臺數控制應保證系統水流量和供水壓力/供回水壓效率點通常位于某一部分流量區域，因此采用流量控制方式有利冷機變流量運行時的一級泵臺數控制和二級泵系統中的二級泵臺調節中最不利末端會發生變化，因此需要在有代表性的分支管道若壓差傳感器設置在水泵出口并采用定壓差控制，則與水泵定速冷卻側能耗有個最優化的冷卻水溫度。但為了保證冷水機組能夠兩種方法都可以采用自動控制方法，其中控制離子濃度排污方法水量等調節對于冷水機組、循環水泵和冷卻塔風機等運行能效有負荷調節等都由自帶控制單元完成，而且其傳感器設置在機組內測數據與系統監控結合，保證第2款和第7款的實現。邏輯的優先級?？傮w能耗可下降6%左右。因此，推薦根據室外氣象參數優化調節通常情況下，房間內的風機盤管往往采用室內溫控器就地控1由于室溫設定值對能耗有影響和響應政府對空調系統夏季2風機盤管可以采用水閥通斷/調節和風機分檔/變速等不同4.5.10對于排除房間余熱為主的通風系統，根據房間溫度控制通風設備運行臺數或轉速，可避免在氣候涼爽或房間發熱量不大的較貴，因此適用于高峰時段不確定的地下車庫在汽車開、停過程行。國家相關標準規定一氧化碳8h時間加權平均允許濃度為4.5.12對于間歇運行的空調系統，在保提下，應盡量提前系統運行的停止時間和推遲系統運行的啟動時用戶反饋的控制策略(Request-BasedControl),包括最佳啟動策略媒管道上需要安裝熱量表。熱量表是一種適用于測量在熱交換環流量和焓差值來計算出熱量損耗，熱量損耗一般以“kJ”或“MJ”表給水泵節能評價值是按現行國家標準《清水離心泵能效限定評價值是指在標準規定測試條件下，滿足節能認證要求應達到的泵規定點的最低效率。為方便設計人員選用給水泵時了解泵的節過計算發現，同樣的流量、揚程情況下，2900r/min的水泵比1450r/min的水泵效率要高2%～4%,建議除對噪聲有要求的場合，宜選用轉速2900r/min的水泵。值(%)值(%)值(%)999流量(m3/h)單級揚程(m)轉速(r/min)節能評價值(%)9H—揚程(m)(多級泵計算取單級揚程);工程項目中所應用的給水泵節能評價值應由給水泵供應商提全要求的建筑以外，建筑物底部的樓層應充分利用城鎮給水管網或小區給水管網的水壓直接供水。當城鎮給水管網或小區給水管用儲水調節和(或)加壓供水方案。在征得當地供水行政主管部門及供水部門批準認可時，可采用直接從城鎮給水管網吸水的疊壓5.2.4當給水流量大于10m3/h時，變頻組工作水泵由2臺以上水由于集中熱水供應系統采用直接電加熱會耗費大量電能；若能避免采用直接電加熱作為主熱源或集中太陽能熱水系統的輔助根據當地電力供應狀況，小型集中熱水系統宜采用夜間低谷燃油鍋爐制備高溫、高壓蒸汽再進行熱交換后供應生活熱水的熱至高溫、高壓蒸汽再通過熱交換轉化為生活熱水是能量的高質低以采用汽-水熱交換器。其他沒有用蒸汽要求的公共建筑可以利中能效等級數據是依據現行國家標準《熱泵熱水機(器)能效限定能效等級COP(W/W)12345一般用于公共建筑生活熱水的空氣源熱泵熱水機型大于10kW,故規定制熱量大于10kW的熱泵熱水機在名義制熱工況和選用空氣源熱泵熱水機組制備生活熱水時應注意熱水出水溫度，在節能設計的同時還要滿足現行國家標準對生活熱水的衛生要求水加熱、熱交換站室位置盡可能靠近熱水用水量較大的室的洗手盆供應熱水時，可采用小型儲熱容積式電加熱熱水器供5.3.6使用生活熱水需要通過冷、熱水混合后調整到所需要的使型號的設備的運行時間盡量接近以保持其同樣的運行壽命(通常集中熱水系統采用風冷或水源熱泵作為熱源時，當裝機數量由于工程的情況不同，本條內容可能無法完全包含一個具體工程中的監控內容，因此設計人還需要根據項目具體情況確定一6.2.2不但配變電所要靠近負荷中心，各級配電都要盡量減少供配變電所位于負荷中心是電氣設計專業的要求，但建筑設計需要整體考慮，配變電所設置位置也是電氣設計與建筑設計協商的結果，考慮配變電所位于負荷中心主要是考慮線纜的電壓降不滿足干線一般不超過250m,當供電容量超過500kW(計算容量),供電建筑面積>20000m2、需求容量>2500kVA時，用多個小容量變電6.2.3低損耗變壓器即空載損耗和負載損耗低的變壓器?，F行配電變壓器能效標準為《三相配電變壓器能效限定值及能效等級》6.2.5系統單相負荷達到20%以上時，容6.2.6容量較大的用電設備一般指