引言焊接工藝從出現直至發展到今天，在幾十年的發展歷史之中，隨著科學技術水平的飛速發展，焊接工藝技術也發生了巨大的發展，出現了多種焊接工藝并存的現象。我國現如今比較常用的焊接技術是埋弧自動焊方法，借助這種方式所制造出的產品更加美觀，質量也更好，在環焊接以及中度程度的板長直焊接中的運用比較多。但是我們應該明白，國內外的機械焊接技術還是存在的較大的差距的，還是需要時間來不斷完善的。氨液分離器主要分為立式和臥式，分體式制冷系統多用立式，模塊化制冷系統常見臥式。氨液分離器，是將氨液與氨氣分離開，液體通過重力下落至罐這個身體不會再蒸發器，一直吸收蒸發熱量。氣體吸收冷卻壓縮冷卻壓縮機。因為氨氣分離器的分離氣象氣象機化，在蒸汽前吸收壓縮機，吸入壓縮機生產濕機的腦卒中、液體攻擊。另一種蒸汽中產生的蒸汽機改善路線、熱交換機蒸發器有效的地區及穩定重力面膜。使用氨分離器引力供應系統。單身冰箱，它真的是在配置閣樓或閣樓倉庫里繼續通過，液面蒸發器的空調管0.5-2n最高層。該倉庫在以上的層倉庫里，氨綸分離器50米，指導蒸汽室或直接放大倉庫里供給液體，氨噴氣器必須安裝在煤氣平衡管道中必須保存安裝氨分離器（或低壓液體液體北）。溫-氨壓縮機變遷的安裝中，共有一人在spartanbro涼爽的啤酒慕尼黑麥芽、發酵桶。美國英國直接擴張氨液體冷卻線圈，墻壁上設定存儲肉類產品。從那時候開始，冷凍冷凍冷藏食品領域。另外，氨冷卻系統應用啤酒生產和冷凍食品冷凍食品冷藏食品儲藏、儲藏、冰激凌生產、大規模制冰、氨冷凍技術、化學工業建設冷凍服務、水利工間、海釣、特別試驗場所。例子：原材料生產化學工廠冷空調前，大混凝土冷卻水或制冰冷，海洋冷凍，飲料生產，醫藥品，稍等。另外，在使用氨水冰箱的部分企業中，很多廢熱，例如化學、冶金工業。氨綸主要使用的氨綸很冷。氨冷卻系統應用已經100年歷史。說出來的話，充分了解的人有優點和缺點。為了促進冷氣空調行業的持續發展，環境能源節約、癌癥在一種性能優越的天然制冷劑化合物方面具有非常強的優點。安全應用基礎上，氨冷卻技術會有很大的發展空間。米諾液分離機可以得到更廣泛的應用。1氨液分離器的焊接結構特點與焊接性分析1.1氨液分離器的結構特點氨液分離器是一類制冷壓力容器。本次設計的產品應該按照JB/T4750-2003《制冷裝置用壓力容器》制造、檢驗與驗收。本文所介紹的氨液分離器設計壓力為1.4MPa，本裝置最高的工作壓力不超過1.18MPa，其設計平均溫度為38℃，比如封頭筒體這種主體結構的材料均為Q235-B，容積為0.17m3，保溫材料是聚苯乙烯泡沫，厚度為155mm。氨液分離器開始工作時，氨液混合氣體由下端進氣管和進液管進入裝置，隨后氨氣與液體分離，氣體由上端出氣管排出，液體由下端出液管排出。本裝置的筒體與上下封頭的材質均為Q235-B，出液管、進氣管、平衡管、出氣管、進液管材質均為20鋼，襯圈材質為Q235-B，支座材質為Q235-B。上、下封頭與筒體之間的焊縫為環焊縫，采用埋弧焊，筒體卷制焊接時采用埋弧焊，焊縫為直焊縫，進液管、進氣管、出氣管、平衡管與筒體連接采用手工電弧焊，焊縫為直焊縫，法蘭與接管的連接均使用手工電弧焊。1．2焊接性分析1.2.120鋼的焊接性由于20鋼含碳量很低，僅為百分之零點二，且合金元素含量較少，在焊接過程中難以產生淬硬組織，接頭塑性和沖擊韌度在焊接之后仍然保持良好。冷裂與熱裂保持較小的傾向，預熱和后熱這一環節在焊接時可以取消，全角熱處理改善組織等措施在焊后也不必采用。但是熱輸入量要注意控制，熱輸入量過大會產生熱影響區脆化。全角表1-320鋼的化學成分(%)Table1-3Chemicalconstituentsof20CuSMnNiSiPCrC≤0.25表不對，要求三線表，無豎線（即為暗線，不顯示），只有三條橫線，上下兩條粗實線，中間細實線，第一行在細實線上方，為表頭，沒有表頭的表可以不用細實線表不對，要求三線表，無豎線（即為暗線，不顯示），只有三條橫線，上下兩條粗實線，中間細實線，第一行在細實線上方，為表頭，沒有表頭的表可以不用細實線≤0.0350.35～0.65≤0.250.17～0.37≤0.035≤0.250.17～0.2420鋼的力學性能Themechanicalpropertiesof20鋼板厚度/mm抗拉強度b/MPa屈服點s/MPa伸長率δ(%)6～16400～520245251.2.2Q235鋼的焊接性Q235鋼與20鋼同為碳素結構鋼，二者化學成分相近，Q235在冶金質量上沒有20鋼嚴格。二者在要求不高的結構上可以相互替換。按質量等級Q235鋼可分為ABCD四個等級，其強度為235MPa。Q235焊接性與20鋼相似，具有優良的焊接性。表1-5Q235-B鋼的化學成分(%)ChemicalconstituentsofQ235-BCSiMnPS0.12～0.20≤0.300．30～0.70≤0.045≤0.045表1-6Q235鋼的力學性能ThemechanicalpropertiesofQ235-B鋼板厚度/mm抗拉強度b/MPa屈服點s/MPa伸長率δ(%)≤16375～460235261.2.316Mn鋼的焊接性16Mn鋼屬于低合金結構鋼，在碳素鋼基礎上通過錳元素的固溶強化作用來保證鋼的強度，首行縮進含碳量在0.16%左右，合金總量<3%。板材通常以熱軋狀態供貨。16Mn鋼碳當量較低，含碳量也不高，含合金量也較少，冷裂傾向在正常情況下是不大的。16Mn鋼錳含量相對較高，具有較好的抗熱裂性能。首行縮進表1-116Mn鋼的化學成分(%)Table1-1Chemicalconstituentsof16MnCSiMnPS0.12～0.200.20～0.551.20～1.60≤0.045≤0.045表1-216Mn鋼的力學性能Themechanicalpropertiesof16Mn鋼板厚度/mm屈服點s/MPa抗拉強度b/MPa伸長率δ(%)≤16≥345510～600≥222焊接方法及焊接材料的選擇2.1焊接方法及接頭形式焊接方法的選擇原則是：能保證焊接產品的質量優良可靠，生產效率高；生產費用低，經濟效益好。影響這兩方面的因素包括產品結構類型，工件厚度，接頭形式和焊接位置，母材冶金性能和力學性能等。焊接接頭及坡口的設計主要考慮產品的結構，厚度，受力條件和技術要求。在壓力容器制造過程中，擬采用的焊接方法主要根據坡口形式、接頭厚度、焊縫位置和被焊鋼種以及對接接頭的質量要求來選擇，同時也需考慮該種焊接方法的生產成本和效率。《GB-150壓力容器》按壓力容器焊縫接頭應力大小及應力集中情況，將焊縫分為ABCD四類，A類焊縫要求最高，D類焊縫要求最低。AB類焊縫必須進行無損檢測，CD類焊縫可不進行無損檢測。在《鋼制壓力容器焊接工藝》一書中指出壓力容器上的焊接接頭按其受力的狀態及所處的位置可分為A、B、C、D、E、F六類。A類接頭包括圓柱形殼體筒節和卷制成型的大直徑接管的縱縫對接接頭，球形容器和凸形封頭瓜片之間的對接接頭，球形容器的環向對接接頭，鑲嵌式鍛制接管與筒體或封頭間的對接接頭，大直徑焊接三通支管與母管相接的對接接頭。B類接頭系指圓柱形、錐形筒節間的環向對接接頭，接管與筒節間及其與法蘭相接的環向對接接頭，除球形封頭外的各種凸形封頭與筒體相接的環向對接接頭。C類接頭包括法蘭、平封頭、端蓋、管板與筒體間的搭接接頭以及多層包扎式容器層板間的縱向接頭。D類接頭是指接管、人孔圈、手孔蓋、加強圈、法蘭與筒體或封頭相接的T形角接接頭。E類接頭包括吊耳、支撐、支座及各種內件與筒體或封頭內外表面相接的角接接頭。F類接頭系在筒體、封頭、接管、法蘭和管板表面上的堆焊接頭。封頭與筒體間的焊縫屬于D類焊縫，采用埋弧焊。采用對接接頭，在封頭直邊邊緣和筒體分別開45°V形坡口。由于V形坡口是加工最簡單的一種，且適用于本次設計，顧為方便加工本設計均選擇V形坡口。、》接管與筒體間的焊縫屬于D類焊縫再給個圖啊，前面敘述都很好的，突然不給力了，均采用手工電弧焊焊接。采用插入式接管全焊透T形接頭，在接管上開45°單邊V形坡口。接頭形式如圖：再給個圖啊，前面敘述都很好的，突然不給力了封頭與筒體之間的接頭形式如下圖所示：（1）手工電弧焊的選擇手工焊接普通手。熱焊電焊電極坑、金屬之間配件生產電焊、連接配件。其次技術功能：1.簡單焊接設備，2.溫和的技術，3.其他的，4.焊接的是什么位置，5.它是其他鋼的技術油性，真的是所有的壓力鋼鋼鋼鋼，真的是所有的江，即碳鋼，低合金鋼不銹鋼耐力鋼；焊接性能好，特別是低溫沖擊很高的各種焊接棒完畢。根據性能焊接棒金屬匹配的技術要求，操作方便焊接變形。因此，手工焊接焊接焊接中最簡單的方法是壓力容器及配管位置手動焊接大賽已使用鄭重幾號氨分離器設計。（2）埋弧焊的選擇埋電弧焊接溶劑下層使用電弧發熱、熱線條、磁焊接線、弧焊接主要特點是高存款利率、高焊接質量、精美焊接接接焊接的電焊復制中，改善勞動條件，容易焊接工藝機械化和自動化。本次設計的氨液分離器內徑不大且不易于翻轉，顧為減小施工難度，且便于采用單面焊雙面成型的工藝方法，在上下封頭與筒體的焊接中，宜使用埋弧焊且采用V形坡口。（3）鎢極惰性氣體保護焊的選擇鎢極惰性氣體保護焊是在惰性氣體的保護下，利用\t"/item/%E9%92%A8%E6%9E%81%E6%83%B0%E6%80%A7%E6%B0%94%E4%BD%93%E4%BF%9D%E6%8A%A4%E7%84%8A/_blank"鎢電極與工件間產生的電弧熱熔化母材和填充焊絲(如果使用填充焊絲)的一種\t"/item/%E9%92%A8%E6%9E%81%E6%83%B0%E6%80%A7%E6%B0%94%E4%BD%93%E4%BF%9D%E6%8A%A4%E7%84%8A/_blank"焊接方法。焊接時保護氣體從焊槍的噴嘴中連續噴出，在電弧周圍形成氣體保護層隔絕空氣，以防止其對鎢極、\t"/item/%E9%92%A8%E6%9E%81%E6%83%B0%E6%80%A7%E6%B0%94%E4%BD%93%E4%BF%9D%E6%8A%A4%E7%84%8A/_blank"熔池及鄰近熱影響區的有害影響，從而可獲得優質的焊縫。保護氣體主要采用氬氣REF_Ref23979\r\h錯誤!未找到引用源。。本次設計的氨液分離器共有五個接管，均需安裝接管法蘭。壓力容器對接管法蘭的焊接要求很高，常常會因為接管法蘭處的連接或焊縫問題導致容器泄露，因此在法蘭盤與接管的連接選用鎢極惰性氣體保護焊。鎢極選用鈰鎢極，因為鈰鎢極的電子發射能力比釷鎢極略高，易于引弧，電弧穩定性好。鈰鎢極還具有無放射性、陰極斑點小、燒損少等優點。2.2焊接材料的選擇2.2.1埋弧焊焊絲焊劑的選擇：埋弧焊必須合理配合焊絲和焊劑才能獲得良好接頭。焊接低碳鋼時，為保證焊縫綜合力學性能，并不要求其化學成分完全與母材相同，通常要求焊縫金屬含碳量較低，并含適量Mn、Si等元素。因此管板(16Mn)與筒體(20)間埋弧焊，選用H08A焊絲，配HJ431焊劑。H08A為低錳焊絲。H表示焊接用實心焊絲，H后面數字表示碳的質量分數。HJ431為高錳高硅低氟焊劑，焊接工藝性好，易脫渣，焊縫成形美觀。H08A化學成分如下表所示：表1-1H08A焊絲化學成分Table1-1ChemicalconstituentsofH08MnA牌號9化學成分(%)CMnSiSPNiCrH08A≤1.00.30～0.55≤0.03≤0.030≤0.030≤0.30≤手工電弧焊焊條的選擇：選用手工電弧焊的焊縫均為碳素鋼間(Q235，20)或碳素鋼與低合金鋼(16Mn)間焊接。焊接鋼管時，焊接棒儲存強度金屬的或是比少許的金屬選擇。焊接鋼管中的兩、強度選擇電極金屬皮衣一定要比不上下一頁金屬強度、可塑性及人性低的基本金屬強度高，下一頁塑造。氨液分離器主體上低碳低合金鋼間的的焊縫均選用J426焊條。J426為低氫型堿性焊條，擴散氫含量低，抗裂性良好。焊條牌號中的J表示結構鋼焊條，“42”表示焊縫金屬抗拉強度等級≥420MPa；“6”表示電焊條的藥皮類型為低氫鉀型，適用電源為交、直流。封頭與筒體的焊接選用J422焊條。J422為鈦鈣型酸性焊條，焊接工藝性能好，焊前清理要求低。J426焊條與J422焊條同屬E43型號系列，熔敷金屬力學性能基本相同。熔敷金屬力學性能如下表：表1-J426、J422型焊條熔敷金屬力學性能Table1-MechanicalpropertiesofdepositedmetalofJ426andJ422焊條型號抗拉強度b/MPa屈服點s/MPa伸長率δ(%)J426、J422420330222.2.3鎢極惰性氣體保護焊填充焊絲的選擇：選用的填充焊絲應保證熔敷金屬的成分性能與母材相匹配的填充焊絲。由于采用先焊后脹的工藝，為防止焊縫脹裂，要求焊縫金屬有良好的塑性，故熔敷金屬含碳量不能太高。根據以上要求選用H00Cr21Ni10焊絲。選用低碳焊絲還有助于提高耐晶間腐蝕能力。H00Cr21Ni10焊絲化學成分如下表：表3-7H00Cr21Ni10焊絲化學成分Table1-2ChemicalconstituentsofH00Cr21Ni10牌號化學成分(%)CMnSiSPNiCrH00Cr21Ni10<0.031.00～2.05<0.60<0.020<0.0309.00～11.0019.50～22.003備料加工工藝的制定3.1筒體的制作本設計筒體選擇的材料為Q235-B，筒體長為1204mm，外徑為Φ400mm，厚度為6mm，本設計的筒體采用卷制工藝，且不留壓頭制作。3.1.1下料根據公式展開長度=（Φ+板厚）π可得下料尺寸為長1275mm取1300mm，寬取1250mm，先畫線后采用氣割下料。3.1.2坡口加工及卷制準備質量非常重要的格魯布爾焊接，確保格魯布爾焊接形式，這種程度，服務保留處理方法。所以為保證坡口質量好，焊接質量高，在上卷板機之前首先刨成30°坡口，之后上卷板機進行卷制。采用埋弧焊進行焊接，隨后重上卷板機進行較圓。卷制具體步驟如下：準備按照圖紙、工序卡以及焊接工藝卡，對來料的材料牌號、材料標記、材料規格、下料尺寸、零件編號進行檢查，并根據工序卡和焊接工藝卡檢查和確定板料的坡口方向。卷制前，卷板機上下輥的表面飛濺、凸起以及各類附著物應及時清理干凈；鋼板四周的飛濺、焊渣、毛刺必須清除；對橢圓度較高的產品，其內部焊縫必須打磨成與母材平齊。預彎利用帶預彎的卷板機卷制時，先對鋼板兩端進行預彎，將其直邊段控制到最小；利用不帶預彎的卷板機卷制時，可用預彎模先對鋼板兩端進行預彎，將其直邊段控制到最小。預彎時應隨時用樣板檢查預彎圓弧，在預彎長度內，預彎圓弧與檢查樣板間隙h≤1mm。卷圓對中：為防止產生歪扭，將預彎的板料置于卷板機上滾彎時，應把板料對中，是板料的縱向中心線與輥軸線保持嚴格的垂直。對中方法：①從軸輥中間的位置用視線來觀察輥的外形與板邊是否平行來對中。②在三輥卷板機上利用擋板，使板邊靠擋板來對中。③可以將板料抬起，使板邊緊靠側輥，然后再放平。卷制成型：卷制過程中，要經常用檢測樣板檢查曲率，避免過渡卷制；同時要經常清理鋼板表面存在的雜物防止壓痕的產生。在卷制直徑較大且鋼板較薄的筒體時，彎曲過程中必須同吊車緊密配合，依靠吊車隨時承擔鋼板的重量，避免了在卷制過程中由于鋼板的自重造成的筒體的變形。錯邊檢驗及定位焊：當卷制至規定的曲率時，檢查兩端邊緣對口處的錯邊量，其錯邊量應符合《工序過程卡》上的要求定位焊所選擇的焊材應符合WPS要求矯圓要求；矯圓過程中應隨時用樣板和卷尺檢查棱角度和橢圓度，棱角度和橢圓度應符合《工序過程卡》上的要求。棱角的矯正矯圓過程中用檢驗樣板隨時監測直到符合要求為止。3)橢圓度的矯正用卷板機反復碾壓筒體，并用檢驗樣板不斷檢查，直至合格為止。防變形措施對橢圓度要求較高的容器，或薄壁或直徑較大或因自重易產生變形的容器在縱縫焊接前或矯圓結束后采取必要的防止變形措施：縱縫：定位焊時點焊防變形板，以固定端頭的曲率，保證縱縫焊接后的棱角度符合要求。環縫：應在同體兩端距邊緣100mm左右處的內側點焊圓弧板，以控制橢圓度在后續的組裝和環縫焊接中發生變化；圓弧板的數量視通體的內徑大小而定。3.1.3筒體的開孔及坡口加工筒身有4個接管孔，采用手工熱切割。在筒體上按圖樣要求確定開孔中心，劃出中心線和圓周開孔線，打上沖眼，并用色漆標上主中心線的編號，然后氣割開孔。手工加工帶單邊V形坡口，可使用角向砂輪機修整。在鈍禿的開關時，外部管道汽缸汽缸汽缸汽缸汽缸加工完畢。在外部管道槽槽管道上焊接。解決了標準角毛病的傾斜度，高的工作，噪聲切換。操作簡單，標準角非常。表面光滑無毛刺等優點。3.1.4坡口形式筒體對接縱焊縫接頭形式筒體的開孔處坡口形式3.2法蘭盤的制作本次設計為保證整個裝置的密封性，選擇的凸緣凸緣焊接。這種凸緣鋼管或管焊設備及容易制成。因為能提高嗓子的凸緣強度和彎曲的壓力減少根，比厚度更厚。另外，用多層焊接制片機，油缸，功率很好。所以本次設計的壓力容器選擇對焊法蘭。本裝置共需要5個法蘭盤，分別用abcfg表示，連接法蘭標準均為LDT14.3-2005，連接面形式均為凹凸面，材料均為16MnR鋼，其中a用于平衡口連接和c用于出液口連接規格相同可以一起制作，b用于出汽口連接和g用于出汽口連接規格相同可同時制作，f為進液口連接單獨制作。a、c法蘭材料為16MnR鋼。按LDT14.3-2005PN2.5DN32法蘭標準進行號料劃線，留出加工余量。查法蘭盤國標可知加工后的尺寸為D外=Ф140mm，D內=Ф42.4mm，厚度=18mm，螺栓孔數4，螺栓孔距100，螺栓直徑18。根據調查顯示，空白大小一定要外部d=150mm，里面d=45毫米，厚20毫米。準確確認后切斷尺寸，材料等離子體，然后穿出凸緣孔。原來這個坦克車床。加工方法為車削內倒角，坡口寬度為6mm。如圖所b、g法蘭材料為16MnR鋼。按LDT14.3-2005PN2.5DN80法蘭標準進行號料劃線，留出加工余量。查法蘭盤國標可知加工后的尺寸為D外=Ф200mm，D內=Ф88.9mm，厚度=20mm，螺栓孔數8，螺栓孔距160，螺栓直徑18。根據調查顯示，空白大小一定要外部d=150mm，里面d=45毫米，厚20毫米。準確確認后切斷尺寸，材料等離子體，然后穿出凸緣孔。原來這個坦克車床。坡口在車床上車出，加工方法為車削內倒角，坡口寬度為6mm。f法蘭材料為16MnR鋼。按LDT14.3-2005PN2.5DN32法蘭標準進行號料劃線，留出加工余量。查法蘭盤國標可知加工后的尺寸為D外=Ф115mm，D內=Ф33.7mm，厚度=16mm，螺栓孔數4，螺栓孔距85，螺栓直徑14。則可知下料尺寸應為D外=Φ125mm，D內=Φ35mm，厚度為20mm。檢驗尺寸無誤后用等離子切割下料，然后加工法蘭內、外圓端面并鉆孔。坡口在車床上車出，加工方法為車削內倒角，坡口寬度為6mm。3.3封頭的制作橢圓封頭的應力情況不如半球形封頭，但從制造的難易程度上來看，由于橢圓形封頭的深度較淺，跟球形封頭相比沖壓要相對容易些。這是中低壓頭的海內外。這頭半橢圓體主要是什么高度，皮。這個圓筒高度一直被稱為“目標”的變化，圓頭。本設計中的橢圓形封頭,材料為Q235B，外直徑為400mm，直邊高度是133mm，壁厚是6mm。具體結構如圖所示。3.3.1下料根據《壓力容器下料工藝規程》的有關規定，該封頭采用氣割下料。由于封頭的壁厚較薄，采用冷沖壓成形。查橢圓封頭設計工藝手冊可知，封頭下料直徑DM按式計算：DM=2(0.5964DH＋0.38δ＋h1)式中DH為內直徑；δ為板厚；h1為直邊高度。代入公式得DM=2(0.5964×(400-6×2)＋0.38×6＋133)＝733mm3.3．2沖壓為了避免薄壁封頭拉伸時起皺和鼓包，可先將封頭毛坯預壓成拱形。用上下模具和遍圈直接壓制封頭，所以加做沖壓封頭，傳統的壓制工藝，由凸模和凹模組成，凸模基本相當于封頭內表面，凹模為外表面。加上上、下模板，導柱導套（導向機構），退料機構，定位機構，形成一套冷沖壓模具。生產中可采用下圖所示的正、反復合拉深的模具拉深成形。冷沖壓可分為五個基本工序:（1）沖裁使板料實現分離的沖壓工序。（2）彎曲將金屬材料沿彎曲線彎成一定的角度和形狀的沖壓工序。（3）拉深將平面板料變成各種開口空心件或者把空心件的尺寸作進一步改變的沖序。（4）成形用各種不同性質的局部變形來改變毛坯或沖壓件形狀的沖壓工序。（5）立體壓制(體積沖壓)將金屬材料體積重新分布的沖壓工序正拉深凹模2-凸凹模3-頂件板4-頂桿5-反拉深凸模毛坯可以分成兩部分：凸凹模磨口內部的中間部分；凸凹模模口外部的外周部分。拉伸過程中，中間部分毛坯靠自身的脹形變形與外周部分的拉伸變形，逐漸貼靠凸模。外周部分的毛坯連續地通過凸凹模，經受正反復合拉伸變形。正反復合拉伸是利用凹凸模在同一沖程中依次連續地完成，零件壁厚比較均勻，表面光潔平整。這種拉深方法的特點是不需要壓邊裝置，也不需要帶拉深筋的凹模。3.3．3脫模成型封頭的下部墊以緩沖物，以免碰壞封頭。使用專用卡環，將封頭邊緣擋住，當上模提升時，使封頭脫落。封頭脫模后，需冷至550℃3.3.4齊邊和坡口加工處理封頭底部需齊邊，在封頭頂部需開接管孔，并開50°單邊V形坡口。封頭坡口可選用機加工和熱切割加工成形，坡口型式應嚴格按工藝文件要求執行。可采用氣割，在封頭切割機上進行。切削機械構成頭，旋轉器官，電控制系統。用于氣割各類封頭的端面及坡口，切割工效高、安全穩妥，是制造各類容器封頭的專用設備。封頭切割機如下圖所示3.4接管的制作本裝置共需要五種接管，分別為進氣管、平衡管、出氣管、進液管、出液管。根據本裝置的設計規定，噴嘴鋼管制作的鋼鐵。（1）接管a用于平衡口，用Φ38*3.5無縫鋼管制作，下料尺寸為L=166mm。如圖所示（2）接管b用于進汽口，用Φ86*3.5無縫鋼管制作，下料尺寸為L=370mm。在240mm處呈45°向短的一側切割，后反向對接。（3）接管c用于出液口，用Φ38*3.5無縫鋼管制作，下料尺寸為L=320mm。如圖所示（4）接管f用于進液口，用Φ32*3.5無縫鋼管制作，下料尺寸為L=370mm。隨后需要通過滾壓成型對鋼管進行彎曲，鋼管要在滾筒面板上滾來滾去的壓延過程中慢慢加壓。否則，變形區域外部材料會破壞，影響性能。同時也需要模型檢查。要在鋼管壓延后進行塑料平靜。(5)接管g用于出氣口，用Φ89*8無縫鋼管制作，下料尺寸為L=400mm。該鋼管也需通過滾壓成型進行彎曲，基本步驟與進液口大致相同，但需調整相應角度。3.5支座的制作支座的制作材料為Q235-B，墊板規格為240*120mm，厚度為20mm。（1）下料剪頭發的肋骨下面，碟子沿著材料線條緩沖碟子。沒有切開表面的指示，在手上至少至少有1毫米厚的0.5小塊。剪完后，面料再柔和，不亞于不純質的坦克，肉，其他缺陷。（2）壓制緩沖板采用液體杰克保證與頭型大小一致。（3）劃線是啊，標準設計圖紙，地板旁邊的局面，手面面條。中心曲線球，地板，地板，布局基礎，肋骨地板。10~45度頸椎骨湯范圍。通風洞，周邊拐角靠墊。湯壞了。這一切都是容許誤差票線（+1毫米）。規格數量圓洞，拐角的脖子都是韓邊，標簽筆，對著鋼鐵郵票參考和處理錯誤警戒檢查。（4）切割按要求截斷標簽。保證角落肋骨木耳、電氣墊板邊框。不，耳朵一定會鐵或其他雜質在表面處理。這部電影、木耳質、削減氣墊板一定要均勻地平滑，像不缺陷的坦克、肉類、不雜質。周邊的皮尼焊接部分全部鞍形ra50um。（5）組對做這個地面表面，碟子一起焊接側面。3.6襯圈的制作工藝本設計中襯圈是置于封頭和筒體之間，主要用于防止泄露。材質為Q235-B，直徑為400mm。首先選用邊長為400mm，厚度30mm的正方形鋼板，號料劃線。用冷沖壓的方法先去除四角上多余部分。襯圈厚度定為6mm高度為30mm，劃線后再去除圈內多余部分。4裝配和焊接工藝的制定4.1裝配工藝設計焊接結構組建的主要階段是根據圖紙要求的位置關系進行加工的零件和適當工藝的工藝結合。焊接結構的組裝在焊接結構的生產中起重要的作用。組裝質量直接結構的最終質量裝配方法是焊接工藝施行了。氨液分離器總裝配順序如圖所示4.1.1筒體部分的裝配（1）接管→接管法蘭→筒體接管與接管法蘭進行焊接時，接管均為20號鋼，接管法蘭材料均為16MnR，20號鋼屬于低碳鋼，將法蘭置于焊接裝配平臺上，在法蘭沿內壁沒隔90°放置一塊墊塊，墊塊厚度為接管壁厚加上1mm，將接管插入法蘭中，點固焊。點固焊用J422焊條，焊條直徑Φ3.2mm，烘干溫度150-200攝氏度，保溫時間1-2h，焊接電流130A，電弧電壓20～25V。本設計中點固焊均使用以上焊接工藝參數焊接。然后先用手工電弧焊焊接外環縫，再焊內環縫。（2）標牌→支座→液面指示板標牌安裝首先標牌在安裝之前首先要制作墊板，墊板使用材料為20鋼，規格為100*160mm。將標牌墊板使用手工電弧焊焊接在筒體上，隨后使用規格為2*6的鉚釘將標牌固定在墊板上。支座安裝墊板和力板，用手工電弧焊接起來，墊板和整體的外形相相符，部分最大的間隙不超過1mm，用力板和墊板粘焊，保證線條及通體是防線，防線和防線重合，防線2mm。液面指示板的安裝液面指示板材料為Q235-A，厚度為5mm。使用手工電弧焊焊接在筒體上。（3）上封頭+墊圈上封頭與筒體進行連接時需在兩者之間放上墊圈，焊縫為環焊縫，采用埋弧焊將其連接。（4）下封頭+接管+接管法蘭+墊圈+方頭螺塞下封頭材料為Q235-B，筒體材料也為Q235-B，與上封頭相同，兩者之間加上墊圈，采用埋弧焊將其連接，焊縫為環焊縫。法蘭組與出液管采用手工電弧焊進行焊接。隨后需將下封頭頂部開一與出液管直徑大小相同的圓孔，將出液管插入，用手工電弧焊將兩者進行連接。接管與封頭間裝配時，在接管對應的0°、90°、270°、180°位置分別點焊上定位擋板，擋板與法蘭密封面的距離按焊接總裝圖確定。將接管裝在封頭開孔處，四個定位擋板與開孔軸線對齊，進行點固焊。點固焊后拆下擋板進行后續焊接。在封頭大約四十五度位置開一與方頭螺塞直徑大小相同的圓孔，將方頭螺塞插入，用手工電弧焊將其焊接。4.2焊接工藝設計4.2.1接管與筒體的焊接工藝設計在接管與筒體的焊接過程中，為了使焊縫始終處于平焊位置，應將筒體置于滾輪架上焊接接管。由于該筒體與接管材質均為低碳鋼，顧均使用手工電弧焊的施焊工藝。焊接前，在干燥焊接之前，要去除濕氣焊接面的水分，減少焊接縫的氫是防止冷金和空氣孔。焊接干燥溫度350~400℃，保溫時間為1~2h.焊前清理是指焊前對筒體和接管接頭坡口及其附近(約50mm內)的表面被油、銹、漆和水等污染的清除。本次設計氨液分離器選用的堿性焊條對鐵銹很敏感，必須嚴格清理。預熱是指電焊電焊站整體或局部適當加熱的工藝措施的主要目的是在接焊后減少冷卻速度，避免調節組織和焊接，避免變形。氨液分離器的整體和接管材料都是低碳鋼，一般預熱的不，冬季環境溫度比30℃低，可以預熱到100℃150℃。介紹焊接工藝參數。手工焊接工藝參數是焊接直徑、電流種類、弧長度、焊接系數。1)焊條直徑焊接直徑大小對焊接質量有很大的影響。一般在保障焊接質量之前，可以提高焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接功能。決定焊接直焊線的重要因素是焊接配件很厚。接管和通焊接時的硬肢區是一方夫的傾斜四肢區，一層焊管要選擇小直焊棒。這個音在接觸部分容易操作，可以控制透焊接形態，此后各層可以提高焊接焊接焊接桿，可加大用途快速的傾斜口。焊條直徑與的選擇Theselectionofelectrodediameter焊件厚度/mm<44～88～12>12焊條直徑/mm≤板厚3～44～55～62)電流種類及大小抗堿性焊接，焊接時，電流極性選擇直流站。直流站接接電弧穩定，柔和，容易突出優秀焊接縫。焊接電流大小直接影響焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接質量和生產率。總原則是在保證焊接質量的前提下，用較大的焊接電流提高焊接生產率。但是焊接電流的電流過高。電流焊焊接焊接焊接焊接焊接焊接后皮對有效或崩潰的保護效果不好，噴發焊接物，產生果實等缺陷。除此之外，接觸熱影響地區的決定性粗接觸的粘性下降。同時焊接電流也不能小。電流太小，電弧不穩定，焊接不焊接，不焊接孔眼和糟粕等缺陷。焊接焊接電焊大小焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接形式、毛材性和焊接環境等因素。一般煤焊接結構是按焊接直徑確定焊接電流：I=k×d(4-2)I為焊接電流(A)；d為焊條直徑(mm)；k為經驗系數，可按表4-5選取[16]。表4-5經驗系數k的選取Table4-5Theselectionofempiricalparameterk焊條直徑/mm1～22～44～6經驗系數k25～3030～4040～60當焊條直徑分別為3.2、4.0時的計算結果：d=3.2時，k=30～40，I=k×d==96～128Ad=4.0時，k=30～40，I=k×d=120～160A根據上級經驗公式計算的焊接電流通常是參考數據，實際使用時要根據具體情況了解。3)電弧長度及電弧電壓焊接電弧焊接中電壓焊接工藝的重要因子不需要一般確定。但是電弧電壓決定電弧長度，電弧長度高，電弧電壓較高，相反較低。電弧長度是焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接表面的距離。焊接過程中電弧對焊接質量和整容產生影響。如果電弧太長，電弧表面不穩定，燃燒增幅，熔熔寬度增加，熔寬度增加，容隆速度增加，容隆速度加大。下降，外部空氣侵入，空氣和焊接金屬減少氧氣、氮污染、焊接質量。如果護長太短的話，則經常發生阻擋，會引起操作難。正常的護長比焊接直徑小或是斷接焊接。焊接臺直徑過長號焊接，使用酸性焊接臺時，要預熱焊接部位或降低焊接部位，可以提高管道和寬度焊接的情況。J426堿堿焊接焊接焊接焊接焊接接觸時要保持斷接焊接等缺陷。4)焊接層數焊接層根據焊接厚度，焊接直徑的0.8~1倍一般不比4~5mm大。綜合考慮上述影響因素，各焊縫焊接工藝參數選擇如下：a、c向接管Φ38*3.5與筒體焊接工藝參數Table4-6WeldingparametersbetweenconnectiontubeΦ76x6andshell焊條牌號焊條直徑焊接電流電弧電壓焊接速度烘干溫度保溫時間第一層J4263.2mm110A20～22V10～11m/h350～4001～2h第二層J4264mm140A24～26V15～17m/h350～4001～2hb向接管Φ86*3.5與筒體焊接工藝參數Table4-7WeldingparametersbetweenconnectiontubeΦ108x6andshell焊條牌號焊條直徑焊接電流電弧電壓焊接速度烘干溫度保溫時間第一層J4263.2mm110A20～22V10～11m/h350～4001～2h第二層J4264mm140A24～26V15～17m/h350～4001～2hf向接管Φ32*3.5與筒體焊接工藝參數Table4-8WeldingparametersbetweenconnectiontubeΦ25x3.5andshell焊條牌號焊條直徑焊接電流電弧電壓焊接速度烘干溫度保溫時間第一層J4263.2mm100A20～22V10～11m/h350～4001～2h第二層J4263.2mm120A24～26V15～17m/h350～4001～2hg向接管Φ89*8與筒體焊接工藝參數Table4-8WeldingparametersbetweenconnectiontubeΦ25x3.5andshell焊條牌號焊條直徑焊接電流電弧電壓焊接速度烘干溫度保溫時間第一層J4263.2mm100A20～22V10～11m/h350～4001～2h第二層J4263.2mm120A24～26V15～17m/h350～4001～2h4.2.2接管與法蘭的焊接工藝設計a、c向管口為接管Φ38*3.5與法蘭LDT14.3-2005PN2.5DN32進行焊接，先進行點固焊，經過尺寸檢驗無誤后對接管法蘭和接管進行焊接，根據接管與接管法蘭的厚度，采用手工電弧焊。焊接工藝參數如表。a向接管Φ38*3.5與法蘭焊接工藝參數Table4-9WeldingparametersbetweenconnectiontubeΦ76x6andflange焊條牌號焊條直徑焊接電流電弧電壓焊接速度烘干溫度保溫時間第一層J4263.2mm120A20～25V10m/h350～4001～2h第二層J4264mm150A25～30V15m/h350～4001～2hb向管口為接管Φ86*3.5，g向管口為接管Φ89*8，與法蘭LDT14.3-2005PN2.5DN80進行焊接，先進行點固焊，經過尺寸檢驗無誤后對接管法蘭和接管進行焊接，根據接管與接管法蘭的厚度，采用手工電弧焊接。焊接工藝參數如表。b、g向接管與法蘭焊接工藝參數Table4-10WeldingparametersbetweenconnectiontubeΦ108x6andflange焊條牌號焊條直徑焊接電流電弧電壓焊接速度烘干溫度保溫時間第一層J4263.2mm120A20～25V10m/h350～4001～2h第二層J4264mm150A25～30V15m/h350～4001～2hf向管口為接管Φ32*3.5與法蘭LDT14.3-2005PN2.5DN25進行焊接。先進行點固焊，經過尺寸檢驗無誤后對接管法蘭和接管進行焊接，仍然采用手工電弧焊。焊接工藝參數如表4-11。f向接管Φ25x3.5與法蘭焊接工藝參數Table4-11WeldingparametersbetweenconnectiontubeΦ25x3.5andflange焊條牌號焊條直徑焊接電流電弧電壓焊接速度烘干溫度保溫時間第一層J4264mm130A20～25V8m/h350～4001～2h4.2.3封頭與筒體的焊接工藝設計封頭和通體的連接使用埋沒焊接。焊接前，傾斜區及毛料的兩面20mm內的氧化物、油污染等有害的火熱。焊接劑干燥溫度為250度，干燥時間為2h。焊接工藝因子焊接電流、焊接電壓、焊接速度、焊接直徑等。下面介紹一下各個工藝參數的選擇。1)焊接電流焊接電流是電焊最重要的規范，直接決定焊接速度，融化深度和木材的熔化量。焊接電流提高焊接速度，提高焊接生產率，同時增加熔合。電流過后就能燃鋼板。電流過后，焊接電焊不成焊接。高電弧的穩定性不好。電流變化對熔化不起很大的影響。

對于本次設計的氨液分離器，焊接時筒體與封頭間T形接頭的熔深不應過大，但要保證足夠的熔敷率。直流埋弧焊時，電流極性的選擇也影響熔深。直流正接時焊接熔深大；直流反接時焊接熔深小，但熔敷率高。所以焊接電流極性選擇直流反接。根據焊接接頭連接尺寸，封頭與筒體間的焊接接頭熔深應小于6mm正常焊接條件下，以防止燒穿工藝墊板。焊縫熔深幾乎與焊接電流成正比，經驗關系如式(4-1)H=Km×I(4-1)式中H為焊縫熔深；Km為比例系數，隨電流種類、極性、焊絲直徑以及焊劑的化學成分而已[14]。焊絲直徑較小時，時Km≈1.3mm/100A，按式(4-1)，熔深H=6時焊接電流I=H/Km=6/1.5×100=462A，實際選擇焊接電流450A。2)焊接電壓

焊接電壓是焊接電壓和金屬表面的電壓焊接，即電壓是電壓的電壓。焊接焊接焊接焊接焊接焊接焊接電焊焊接速度不大，但焊接斷面和外表有很大的影響。焊接電壓增加時，弧的活動范圍增加過焊接過濾，焊接深度減少，焊接縫平整了。在弧活動范圍增加后，用溶劑溶化量增加了焊接縫隙過度的合金元素。

考慮換熱器管板與筒體間接頭結構特點，需要保證一定的熔寬，焊接電壓選擇稍大些，為30V～35V。3)焊接速度

焊接速度對熔解和熔解有明顯的影響，在其他規范沒有變化的條件下，焊接速度增加時，電弧減少對毛材料的加熱減小，龍融明顯減少。同時，戰壕排除了后方使用的金屬作用，電弧是直接溶解用用的線條較低的部分加熱，使用度增加了用度。焊接速度太高，電焊透，焊接縫粗糙不平。焊接速度降低，焊接體積增大，存在時間增加、氣體融解性的傾向會減少。但是焊接速度太低的話，容易分裂的蘑菇焊接會產生裂縫，或是渣滓、焊接不規則等缺陷。綜合考慮這些因素焊接速度是35~40m/h。焊絲直徑

焊接直徑也是影響熔解的主要因素。在同一焊接電流上不同的直徑的焊接密度不同，直徑較細焊接電流密度高，電力對接。焊絲越粗，允許采用的電流越大，生產率越高。焊絲直徑應與所用的焊接電流大小相適應，焊絲直徑與焊接電流范圍的關系見下表：表4-1焊條直徑與電流范圍的關系Table4-1Relationbetweenelectrodediameterandweldingcurrentrange焊絲直徑/mm23456焊接電流/A200～400350～600500～800700～1000800～1200電流密度/A·mm-263～12550～8540～6336～5028～42表表綜合考慮以上所述，最后選擇的焊接工藝參數如表4-2所示：表4-2筒體與管板的焊接工藝參數Table4-2Weldingparametersofthejointbetweenshellandtubeplate焊絲焊劑焊接電流電流極性電弧電壓焊接速度焊絲直徑焊機H08AHJ431430～450A直流反接30～35V35～40m/h4MZ2-15004.2.4下封頭與出液管的焊接工藝設計下封頭和出液管之間定位后進行手工電弧焊。下封頭材質為Q235-B，出液管材質為20鋼。焊接方法為手工電弧焊，選用J422型焊條焊接，焊接工藝參數如下：表4-15下封頭和出液管焊接工藝參數Table4-15Weldingparametersofimpingementplate焊條牌號焊條直徑焊接電流電弧電壓焊接速度烘干溫度保溫時間第一層J4223.2mm130A20～22V10～11m/h150～200℃1～2h4.2.5支座以及支座與筒體的焊接工藝設計支座材質均為為Q235A。筒體材料為Q235B。首先將支座的墊板、底板與筋板進行焊接，墊板應與筒體外形吻合，貼合良好，焊接方法均采用手工電弧焊。支座各部分板體以及筒體與墊板間的角焊縫焊接工藝參數如下。支座的焊接工藝參數Table4-16Weldingparameterofsupport焊條牌號焊條直徑焊接電流電弧電壓焊接速度烘干溫度保溫時間第一層J4225mm130A22～25V10～11m/h150～200℃1～2h4.2.6錐牙接頭、方頭螺塞與下封頭的焊接工藝設計錐牙接頭的材質為20鋼，方頭螺塞為Q235-B，下封頭材質也為Q235-B。首先將錐牙接頭與方頭螺塞對接采用手工電弧焊焊接在一起，再將方頭螺塞與下封頭進行焊接，焊接方法均采用手工電弧焊。各部分焊接工藝參數如下。方頭螺塞和下封頭焊接工藝參數焊條牌號焊條直徑焊接電流電弧電壓焊接速度烘干溫度保溫時間第一層J4223.2mm130A20～22V10～11m/h150～200℃1～2h5焊縫缺陷及預防措施5.1埋弧焊焊接缺陷及預防措施埋沒焊接是可能發生的主要缺陷。焊接工藝因子變數不合適焊接不足，焊接不足，素質，整形