中級工鑒定要素細目表工種：汽輪機本小口檢修工 等級：中級工 鑒定方式：gE論知識行為領域代碼鑒定范圍鑒定比重代碼鑒定點重要程度備注基礎知識A25%(16:06:03)A熱工基礎知識(08:02:01)11001熱力參數單位XJS002熱力學第一定律XJD、JS003水蒸氣在定壓下的形成理論Y004水蒸氣的熱力應用過程X005水蒸氣在噴管內的流動XJS006朗肯循環的特性X007熱交換的基本方式Y008換熱器的結構XJS009作用于液體上的力Z010流體的損失XJS011減少汽水流動損失的應用XB鉗工及金屬材料基礎知識(05:02:01)8001公差配合常識X002形位公差常識XJD、JS003機械傳動的基本概念X004齒輪傳動的特點YJS005平面劃線的基本內容X006鍵刀應用的基本內容X007合金鋼的牌號Z008常用有色金屬的種類YC繪圖與識圖知識(03:02:01)6001常用零件代碼的標注Z002正投影的基本原理X003零件圖的識讀方法X004零件圖的表面粗糙度Y005投影作圖的方法X006平面圖形的尺寸名稱YA工具、量具使用知識(07:03:00)10001高度游標卡尺的使用方法X002常用夾具的定位要求X003光學平直儀的使用Y004測微準直望遠鏡的使用Y005鏗刀的規格X006鋰削的方法X007鍵刀的選擇標準X008塞子的使用角度Y009攻絲工具的基本內容XJS010套絲工具的基本內容X

行為領域代碼鑒定范圍鑒定比重代碼鑒定點重要程度備注專業知識B75%(57:15:03)B汽輪機本體設備檢修(25:04:01)30001汽缸的結構特點XJD002貓爪支撐的特點XJS、JD003滑銷系統的結構特點XJD004噴嘴組的檢修特點X005隔板的檢修特點XJD006隔板間隙的檢修特點Y007支持軸承的性質特點XJD008汽輪機轉子的形式特點XJD009汽輪機臨界轉速的概念X010葉片的結構特點X011揭缸的注意事項XJD012扣缸的注意事項X013滑銷系統的檢修要求X014軸承油膜振動的特點XJD015油膜的自激震蕩XJS016汽缸裂紋產生的特點Y017汽缸裂紋的查找方法Z018汽缸裂紋補焊的工藝要求X019軸瓦烏金局部破裂補焊工藝X020軸封及隔板汽封的更換工藝X021汽輪機轉子振動的特點X022汽輪機葉片頻率評價Y023葉片安全倍率的定義X024葉片組裝的技術要求XJD025汽輪機聯軸器的內容X026葉片安裝的技術要求X027葉片套裝的技術要求Y028葉片更換的技術要求XJS029汽輪機主軸彎曲的判斷方法X030松弛法直軸的技術要求XC調速保安系統理論(07:02:01)10001調節系統的作用原理XJS002離心式調速器調節系統原理XJS003徑向鉆孔泵調節系統工作原理XJD004旋轉阻尼調節系統工作原理Y

行為領域代碼鑒定范圍鑒定比重代碼鑒定點重要程度備注專業知識B75%(57:15:03)C調速保安系統理論(07:02:01)10005薄膜鋼帶式調壓器工作原理XJS006偏心飛錘式危急遮斷器原理X007危急遮斷器試驗閥的工作原理X008保安裝置試驗調整原理X009冷油器的維護要求Z010蓄能器的工作原理Y專業知識B75%(57:15:03)D調速保安系統設備檢修(05:02:00)7001機械式調速器檢修工藝要求X002液壓式調速器的檢修工藝要求X003錯油門組檢修工藝要求X004中間繼動滑閥檢修工藝要求Y005危急遮斷器檢修工藝要求XJD006危急遮斷器充油超速試驗X007動態校正器的檢修工藝要求YE調速系統設備調試和試運(07:01:00)8001調速系統的靜態調試程序Y002調速系統的靜態試驗方法XJS003保安系統靜態調試程序X004保安系統靜態試驗方法X005調速系統常見運行缺陷消除方法X006保安系統常見運行缺陷消除方法X007油動機的試驗調整方法X008危急遮斷器的試驗調整XF電工、焊接、起重及安全知識(06:03:01)10001三相異步電動機的基本常識XJD002起重用麻繩的使用事項X003鋼絲繩的種類Y004起重用繩索的使用方法X005鋼絲繩的安全系數Y006吊環的使用X007金屬材料焊接性能的要求XJD008金屬材料的焊接工藝X009高空作業的注意事項Y010一般電氣安全使用事項Z理論知識試題一、選擇題（每題4個選項，只有1個是正確的，將正確的選項號填入括號內）TOC\o"1-5"\h\z[T]AA0014 1 2在理想氣體狀態方程式Pv=RTW（）不是基本狀態參數。（A）壓力（B）比容（C）熱力常數（D）溫度[T/][D]C[D/][T]AA0014 1 1在描述汽機的進汽壓力時通常用MPa,IMPa代表（）（A）1千Pa（B）1萬Pa（C） 10萬Pa（D） 100萬Pa[T/][D]D[D/][T]AA0014 1 2理想氣體的內能是由（ ）決定的。（A）壓力（B）比容（C）熱力常數（D）溫度[T/][D]D[D/][T1AA0024 1 3熱力學第一定律的實質是（ ）o（A）能量守恒與轉換定律在熱現象上的應用（B）熱量不可能自發地從低溫物體向高溫物體傳遞（O絕對零度不可能達到（D）第二類永動機永遠不能制成[T/][D]A[D/][T]AA0024 1 3熱力學第一定律敘述錯誤的是（ ）o（A）熱能在轉換過程中，能的總量保持不變（B）在孤立系統中，能的形式可以轉換，但能量總值不變（0第一類永動機是不可能制成的（D）第二類永動機是不可能制成的[T/][D]D[D/][T1AA0024 1 2儲存于系統內部的能量稱為內能，（）不屬于內能的范圍。（A）物理內能 （B）系統所具有的動能 （C）化學內能（D）核能[T/][D]B[D/][T]AA0034 1 2在某一壓力下，蒸汽為飽和蒸汽的條件是（（A）蒸汽溫度大于該壓力下的飽和溫度（B）蒸汽溫度等于該壓力下的飽和溫度（0蒸汽溫度小于該壓力下的飽和溫度（D）蒸汽溫度為該壓力下的任意溫度[T/][D]B[D/][T]AA0034 1 4確定某一狀態下水蒸汽焰值需要確定的參數為（）。（A）該蒸汽的溫度（B）該蒸汽的壓力（0該蒸汽的溫度和壓力（D）該蒸汽的溫度、壓力和比容[T/]

[D]C[D/][T]AA003 4 1 3對不飽和蒸汽而言，在壓力不變時對其加熱直至形成飽和蒸汽，此加熱過程中，其溫度（（A）升高（B）下降（C）不變（D）難以確定[17][D]C[D/][T1AA004 4 1 3凝汽器的真空下降會使凝汽器內凝結水的溫度升高，從理論上講，此時凝汽器內蒸汽壓力（)o（A）等于凝結水溫度所對應的飽和蒸汽壓力（A）等于凝結水溫度所對應的飽和蒸汽壓力（0大于凝結水溫度所對應的飽和蒸汽壓力（B）小于凝結水溫度所對應的飽和蒸汽壓力（D）難以確定[T/][D]A[D/][T]AA004 4 1 4再熱機組的內效率相對較高是因為對蒸汽再熱后，（）。（A）壓力和溫度升高，從而提高蒸汽做功能力（B）蒸汽溫度增高，熔值增大，進而做功能力增大（C）蒸汽溫度增高，焰值增大，從而使有效焰降增大（D）蒸汽壓力升高，從而提高了做功能力[T/][D]C[D/][TJAA0044 1 5)o供熱機組的汽水加熱器中蒸汽與水發生的熱交換過程是（)o（A）由過熱蒸汽變為飽和蒸汽的焰降和汽化潛熱（B）蒸汽的汽化潛熱（0由過熱蒸汽變為飽和蒸汽的焰降（0由過熱蒸汽變為飽和蒸汽的焰降[D]A[D/]13、[T]AA005 4 1 3水蒸氣在噴管內的流動可看作是（（D）由飽和蒸汽到不飽和蒸汽的焰降[T/](A)定壓流動[D]C[D/](A)定壓流動[D]C[D/]14、[T]AA005（B）等溫流動 （C）絕熱流動 （D）定容流動[17]對水蒸汽而言，蒸汽節流后其壓力會（（A）升高（B）降低[D]B[D/][TJAA0054 1蒸汽節流后其做功能力（對水蒸汽而言，蒸汽節流后其壓力會（（A）升高（B）降低[D]B[D/][TJAA0054 1蒸汽節流后其做功能力（（A）不變（B）下降[D]B[D/][T]AA006 4 1朗肯循環與卡諾循環相比,（0不變3（0升高3主要優點是)。(D)(D)隨機變化[T/]根據具體情況而定[T/]（A）朗肯循環熱效率比后諾循環高（B）朗肯循在實際應用中易于實現（O朗肯循環可提高做功能力（D）朗肯循環能夠改善工質質量[T/][D]B[D/][T]AA006 4 1 4采用朗肯循環時，（）是從熱源吸熱的。（A）絕熱膨脹 （B）等溫壓縮 （C）絕熱壓縮（D）等溫膨脹[T/][D]D[D/][T1AA006 4 1 2朗肯循環效率的提高，可通過（ ）實現。（A）提高初參數和終參數（B）提高初參數，降低終參數（0降低初參數，提高終參數（D）降低初參數和終參數[T/][D]B[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T1AA007 4 1 3高加的主要熱交換方式是（ ）?（A）導熱（B）導熱和對流換熱（C）導熱和輻射換熱（D）對流換熱和輻射換熱[T/][D]B[D/][T]AA007 4 1 3不是以對流換熱為主的傳熱過程是（）o（A）煙氣流過對流過熱器（B）凝汽器中銅管內壁與冷卻水的換熱（0凝汽器中銅管外壁與蒸汽的換熱 （D）鍋爐水冷壁與爐膛內煙氣的換熱[T/][D]D[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T]AA007 4 1 4在對流換熱過程中，介質有相變時傳熱系數一般會（）o（A）增大（B）減小 （C）不變（D）隨相變方向而變[T/][D]A[D/][TJAA008 4 1 3屬于混合式換熱器的設備是（）。（A）過熱器（B）再熱器（C）空氣預熱器（D）除氧器[T/][D]D[D/][T]AA008 4 1 3以輻射換熱為主的表面式換熱器是（ ）?（A）過熱器（B）管式空氣預熱器（C）省煤器（C）水冷壁[T/][D]D[D/][T]AA008 4 1 4表面式換熱器的換熱效果與混合式換熱器的換熱效果相比，（）。（A）要好—一些 （B）要差一些（C）基本相同 （D）二者無法比較[17][D]B[D/][T]AA009 4 1 3液壓式千斤頂的輸出力（）。（A）與輸入力成正比，與輸入面積成正比（B）與輸入力成正比，與輸入面積成反比（0與輸入力成反比，與輸入面積成正比（D）與輸入力成反比，與輸入面積成反比[T/][D]B[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T]AA009 4 1 2日常生活中的壓水機最多可從（ ）米的井中抽出水來。（A）5 （B）8 （C）10（D）12[T/][D]C[D/][T]AA009 4 1 3離心式水泵產生氣蝕的原因是（ ）?（A）離心力產生的吸力不過 （B）泵的功率不夠用（0離心作用產生的負壓大于該溫度下的飽和壓力 （D）泵的結構不合理[T/]

[D]C[D/][T1AA010 4 1 5關于流動損失的描述，錯誤的是()o(A)液流某一斷面的總水頭等于下游另一斷面的總水頭加上這兩斷面間的水頭損失(B)水頭損失包括沿程損失和局部損失(0沿程損失主要來自流程中的摩擦阻力(D)流體在流經管道時產生的水頭損失，使流體的能量減少[T/][D]D[D/][T1AA010 4 1 4對沿程阻力損失大小的敘述錯誤的是()o(A)流道越長，沿程阻力損失越大(B)流體溫度越低，沿程阻力損失越大(0管徑越小，粗糙度越大，沿程阻力損失越大(D)管徑越大，粗糙度越小，沿程阻力損失越大[T/][D]D[D/][TJAA0104 1 3關于局部損失描述不正確的是( )。(A)局部損失常產生于流道斷面突然擴大或縮小等部位(B)液體由于受到局部阻力，引起主流脫離邊界形成渦流(0由于形成渦流區使主流受到壓縮，產生摩擦和碰撞(D)局部損失的發生，使得流體的機械能產生損失，使流體的總能量減少[T/][D]D[D/][T]AA011 4 1 3不能減少汽水流動阻力損失的方法是().(A)減少管子長度(C)(A)減少管子長度(C)減少閥門和彎頭[D]A[D/]32、[T]AA011 4(D)降低輸送液體的溫度[17]1 4節流引起能量損失的原因是()。(A)節流使得流體壓強下降導致能量損失(A)節流使得流體壓強下降導致能量損失(0節流形成渦流導致機械能的損失 (D)(B)節流引起溫度下降導致能量損失對所有流體節流都會引起溫度的升高[17][D]C[D/][T]AA011 4 1 2在鍋爐彎管中，為減少局部損失，其史應為(D(A)2 (B)3 (C)4 (D)5[T/][D]D[D/][T1AB001 4 1 2最小極限尺寸與基本尺寸的代數差叫()。(A)極限偏差 (B)上偏差(C)下偏差(D)公差[T/][DICED/][T1AB001 4 1 2孔的下偏差大于軸的上偏差的配合、應是()配合。(A)過盈(B)過渡(C)間隙(D)活動[T/]

[D]C[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T1AB001 4 1 3孔的最大極限尺寸與軸的最小極限尺寸之代數差為負值，叫做（ ）。（A）最大間隙 （B）最小間隙（C）最大過盈 （D）最小過盈[T/][D]D[D/][T]AB002 4 1 3測微準直望遠鏡和光學直角器，可用于測量機床立柱對水平導軌的（ ）誤差。（D）對稱度[T度（A）直線度（B）（D）對稱度[T度[D]B[D/][TJAB0024 1 3形狀和位置公差簡稱（ ）。（A）形位公差 （B）形狀誤差（C）基本公差（D）基本誤差[T/][TJAB0024 1螺紋標號[TJAB0024 1螺紋標號M16X1表示（（A）粗牙（B）細牙[D]B[D/][T1AB003 4 1機械傳動是采用帶輪、軸、（A）傳遞（B）轉換）螺紋。（D）鋸齒形[T形（D）鋸齒形[T形齒輪等機械零件組成的傳動裝置來進行能量的（）。（C）輸送（D）交換[17][D]A[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T]AB003 4 1 3將能量由（）傳遞到工作機的一套裝置稱為傳動裝置。（A）發動機（B）汽油機（C）柴油機（D）原動機[T/][D]D[D/][T]AB003 4 1 3采用帶傳動時，帶在帶輪上的包角不能小于（（A）135° （B）130° （C）125° （D）120°[T/][D]D[D/][T]AB004 4 1 2齒輪在軸上固定，當要求配合過盈量很大時，應采用（）o（A）敲擊法裝入（B）壓力機壓入（C）液壓套合裝配（D）沖壓裝配[T/][D]C[D/J[T]AB004 4 1 2安裝漸開線圓柱齒輪時，接觸斑點處于異向偏接觸的不正確位置，其原因是兩齒輪（）。（A）軸線平行 （B）軸線歪斜 （C）軸線不平行（D）中心距不準確[T/][D]B[D/][T]AB004 4 1 2用千分尺測量齒輪時，使用前要檢查尺子的準確性，在測量（）時，測量的尺子要放正。（A）未加工表面（B）粗糙表面 （C）已加工表面（D）待加工表面[T/][D]C[D/][T]AB005 4 1 2一般劃線精度能達到（ ）mm。（A）0.025?0.05（B）0.1-0.3 （C）0.25~0.5 （D）0.25~0.8[T/]

[D]C[D/][T1AB005 4 1 2經過劃線確定加工時的最后尺寸，在加工過程中應通過()來保證尺寸的準確。(A)測量(B)劃線[D]A[D/][T]AB005 4 1屬于常用劃線工具的是((A)樣沖、鋼卷尺(B)(0加工2)。角尺、劃針(D)設備精度[T/](C)劃針、樣沖、角尺、單腳規等[D]C[D/][D]C[D/][T1AB005 4 1 2經過劃線確定加工時的最后尺寸，在加工過程中應通過()來保證尺寸的準確。(A)測量(B)劃線[D]A[D/][T]AB005 4 1屬于常用劃線工具的是((A)樣沖、鋼卷尺(B)(0加工2)。角尺、劃針(D)設備精度[T/](C)劃針、樣沖、角尺、單腳規等[D]C[D/](D)單腳規、鋼卷尺[T/][T1AB006 4 1 1鏗刀的主要工作面是( )。(A)有鋰紋的上、下兩面(B)兩個側面(C)有鏗紋的面(D)頂端面[T/][D]C[D/][TJAB0064 1鋅削的精度最高可達((A)0.1mm(B)0.01cm3)左右。0.01mm0.001mm[T/][D]C[D/]51、[T]AB006 4 1 3平鋰、方鋰、圓鏗、半圓錘和三角鋰屬于()類鋰刀。(A)特種鋰(B)什錦鏗[D]C[D/](0普通鋰(D)整形鋰[T/](A)0.02 (B)0.2(C)2 (D)20[T/][D]B[D/J[T]AB007 4 1 3碳素工具鋼T8A表示含碳量是( )％。(A)0.08 (B)0.8(08 (D)80[T/][D]B[D/][T1AB007 4 1 3低合金鋼的合金元素的含量()。(A)小于5%(B)5-10%[D]A[D/][T]AB008 (A)小于5%(B)5-10%[D]A[D/][T]AB008 4 1銅與錫的合金稱( )o(A)紫銅(B)純銅[DICED/][T1AB008 4 1銅與鋅的合金稱( )?(A)紫銅(B)青銅[D]D[D/][TJAB0084 12(0青銅(D)黃銅[T/]2(0無錫青銅(D)黃銅[T/]2鴇鉆鈦類硬質合金的代號是()。

(A)YG(B)YT(C)TW(D)YR[T/][D]A[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T1AC001 4 1 1尺寸標注必須符合（）標準的規定注法。（A）部頒（B）國家（C）行業（D）企業[T/][D]B[D/][T1ACOO14 1 2外螺紋大徑畫粗實線小徑畫（(A)虛線(B)細實線(C)點劃線(D)粗線[T/][D]B[D/]螺紋“M16”表示(A)螺紋“M16”表示(A)小徑(B)[D]C[D/]（）中徑為161nm的粗牙普通螺紋。（0大徑（D）節徑[T/][T]AC002 4 1 1點在投影圖上的投影特征永遠是（）。（A）點（A）點（B）線（0面（D）線段[T/][D]A[D/]1 2）于投影面時得到的投影。TOC\o"1-5"\h\z[T]AC002 41 2）于投影面時得到的投影。正投影是投影線（（A）平行（B）垂直 （C）傾斜（D）相交[T/][D]B[D/][T]AC002 4 1 3主視圖和俯視圖（ ）對正。（A）長（B）寬（C）高（D）中心[T/][D]A[D/][T]AC003 4 1 3識讀、分析零件視圖時，首先找出（ ）。（A）俯視圖（B）主視圖（C）左視圖（D）右視圖[T/][D]B[D/][T]AC003 4 1 2零件圖的識圖方法分五步進行，首先是（ ）。（A）分析視圖（B）分析形體（C）看標欄（D）分析尺寸[T/][DICED/][T]AC003 4 1 3三視圖的投影規律，長對正的是（）兩個視圖。（A）主、左（B）主、俯（C）主、右（D）俯、左[T/][D]B[D/][T]AC004 4 1 2在表面粗糙度的評定參數中，輪廓算術平均偏差代號是（）。（A）Rg（B）Ra（C）Rb（D）Rz[T/][D]B[D/][T]AC004 4 1 2加工表面上具有較小間距和峰谷所組成的微觀幾何形狀特征叫（）o（A）表面形位公差 （B）表面粗糙度 （C）尺寸公差 （D）表面修飾[T/][D]B[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T1AC004 4 1 2表面粗糙度的評定參數主要是（（A）高度參數 （B）長度參數 （C）寬度參數 （D）算術參數[T/][D]A[D/][T]AC005 4 1 2一節圓管的展開圖是1個（ ）。（A）矩形（B）扇形 （C）三角形（D）菱形[T/][D]A[D/][T1AC005 4 1 2在展開圖中不可展的面是（）o（A）圓柱面（B）圓錐面（C）棱臺面（D）球面[T/][D]D[D/][T]AC005 4 1 2為了便于畫零件圖，首先要對零件進行（ ）處理。（A）材料分析（B）形體分析（C）位置分析 （D）性能分析[T/][D]B[D/][T]AC006 4 1 3在平面圖形中，標注尺寸的起點稱為（）。（A）基準（B）尺寸界線（C）尺寸線（D）細實線[T/][D]A[D/][T]AC006 4 1 2確定平面圖形上線段間或圖框間相對位置的尺寸稱為（ ）。（A）定形尺寸（B）尺寸界線（C）定位線段 （D）基本尺寸[T/][D]C[D/][T]AC006 4 1 2凡是定型尺寸和定位尺寸齊全的線段稱為（）。（A）中間線段（B）連接線段（C）定位線段 （D）已知線段[17][D]D[D/][T]BA001 4 1 2高度游標卡尺的刻線原理與普通卡尺（）。（A）不同 （B）相同 （C）部分相同（D）大致相同[T/][D]B[D/][T]BA001 4 1 2高度游標卡尺的讀法與普通游標卡尺的讀法（ ）。（A）不同 （B）相同 （C）不能比較（D）部分相同[T/][D]B[D/][T]BA001 4 1 2高度游標卡尺的精度一般為（）mm。（A）0.2（B）0.1（C）0.02 （D）0.01[T/][D]C[D/][T]BA002 4 1 2長方體工件的定位，在底在上布置（ ）個支承點，且不放在同一直線上。

(A)1 (B)2 (C)3 (D)4[T/][D]C[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T1BA002 4 1 3長方體工件的定位，在導向基準面上應分布（ ）個支承點。（A）1 （B）2 （C）3 （D）4[T/][D]B[D/][T]BA002 4 1 3任何工件在空間不加約束，它都有（ ）個自由度。（A）8 （B）6 （C）4 （D）3[T/][D]B[D/][T1BA003 4 1 2光學平直儀的測量范圍為（ ）mm。（A）±0.2 （B）±0.5 （C）±1（D）±1.5[T/][D]B[D/][T]BA003 4 1 2光學平直儀的最大測量工作距離（）m。（A）3?5 （B）5-6 （06-8 （D）8-10[T/][D]B[D/][T]AD003 4 1 2發現光學平直儀有不正常現象時應（ ）。（A）進行報廢 （B）及時送交計量檢修（C）繼續使用（D）邊用邊修[17][D]B[D/][T]BA004 4 1 3用來提供條測量用的光學基準視線的精密儀器是（）。（A）自準直儀（B）經緯儀（C）光學平直儀（D）測微直望遠鏡[T/][D]D[D/][T]BA004 4 1 3國產測微直望遠鏡GJ101型的示值讀數每格為()mm。(A)0.5(B)0.2(C)0.02 (D)0.05[T/][D]C[D/][TJBA0044 1[D]C[D/][TJBA0044 1測微直望遠鏡按規定((A)3個月(B)半年[D]B[D/][T]BA005 4 12）檢修一次。（C）1年（D）2年[T/]3圓鏗刀的尺寸規格是由鋰身的（ ）規定的。（A）長度（B）直徑大小（C）半徑大小 （D）材料[T/][D]D[D/][T1BA005 4 1 3單齒紋鋰刀適應于鋰削（）的材料。（A）硬（B）軟（C）金屬（D）非金屬[T/][D]B[D/][T]BA005 4 1 3雙齒紋錘刀適應鋰削（ ）材料。(A)硬(B)軟(C)金屬(D)非金屬[T/][D]A[D/][T1BA006 4平面鋅削一般使用((A)[T1BA006 4平面鋅削一般使用((A)交叉鏗、拉鏗鏗[17][D]C[D/][T1BA006 41 3)等方法.(B)順向鏗、推鏗(0交叉鋰、順向鋰和推鏗(D)推鏗、拉適應于鋰削狹長平面和修正尺寸的鋰削方法是((A)順向鍵適應于鋰削狹長平面和修正尺寸的鋰削方法是((A)順向鍵(B)交叉鍵(C)推鋅(D)拉鍵[T/][D]C[D/]93、[T]BA006 4 1 3適用于最后鏗光和鏗削不大平面的鏗削方法是()?(A)交叉鋰(B)順向鍵(C)推鋰(D)旋轉旋[T/][T]BA007 4 1 2鏗刀共分3種，有普通性、特種鏗、還有()o(A)(A)交叉鋰(B)順向鍵(C)推鋰(D)旋轉旋[T/][T]BA007 4 1 2鏗刀共分3種，有普通性、特種鏗、還有()o(A)刀口鏗(B)菱形鍵(C)整形鏗[D]C[D/][T]BA007 4 1 2(D)橢圓鏗[T/]用于最后修光工件表面的用((A)油光鏗(B)粗鏗刀(C)細鏗刀(D)什錦鑼[T/][D]A[D/][T1BA007 4 1 2加工零件的特殊表面用()刀。(A)普通便(B)整形鍵(C)特種鏗(D)板錘[T/][DICED/][T1BA008 4 1 3鎏子的前刀面與后刀面之間夾角稱為()。(A)前角(B)后角(C)楔角(D)副后角[17][D]C[D/][T]BA008 4 1 3塞削銅、鋁等軟材料時楔角取( )。(A)30?50。 (B)50?60。 (C)60?70。 (D)70~90°[T/][D]A[D/][T]BA008 4 1饕削硬鋼或鑄鐵等硬材料時，楔角取()。(A)50?60° (B)60?70° (C)30?50°(D)70—90°[T/][T1BA009 4 1 2手用絲錐切削部分的錐面上，其后角為( )度。(A)6-8 (B)8~10 (C)10~12(D)12~14[T/][D]A[D/][T]BA009 4 1 2標準絲錐的前角為（）。(A)5?6° (B)6?7° (C)8?10°(D)12~160[T/][D]C[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T]BA009 4 1 3絲錐是按（）尺寸，用工具鋼或高速鋼制成的。（A）標準螺紋 （B）公制螺紋（C）英制螺紋（D）非標準螺紋[T/][D]A[D/][T]BAO10 4 1 2圓板牙的前刀面為（）。（A）曲線形（B）直線形（C）斜線形（D）橢圓形[T/][D]A[D/][T1BA010 4 1 2套絲時;應保持板牙的端面與圓桿軸線成（）位置。[D]B[D/][T]BAO10板牙是加工((A)內(B)外[D]D[D/][T1BB001[D]B[D/][T]BAO10板牙是加工((A)內(B)外[D]D[D/][T1BB0014 1 2）螺紋的工具。（0管（D）錐管[T/]4 1 3對汽缸種類及結構描述錯誤的是（）。（A）汽缸一般制成水平對分式（B）汽缸通常制成上、下缸形式（0大型汽輪機一般分為高壓缸、中壓缸和低壓缸 （D）所有汽缸都用法蘭連接[17][D]D[D/][T]BB001 4 1 3采用多層汽缸的原因，不是為了（）。（A）保溫的需要（B）減小內外缸壁溫差（0節約耐熱合金鋼（D）降低每層缸的溫度梯度[T/][D]A[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T1BB001 4 1 1對汽缸進行保溫處理不能（ ）。（A）減少汽缸熱損失（B）保護人身及設備的安全（0減小上下缸溫差（D）提高機組的經濟性[T/][D]D[D/][T]BB002 4 1 2采用下缸貓爪支撐方式的機組是（）機組。（A）50MW（B）125MW （C）200MW （D）300MW[T/][D]A[D/][T]BB002 4 1 3大功率機組不采用下缸貓爪支撐方式的原因是（）。(A)機組重量大(0難以安裝[D]B[D/]111,[T]BB002(A)機組重量大(0難以安裝[D]B[D/]111,[T]BB002(B)(D)（A）防止支撐面的高度因受熱而變（B）防止轉子與汽缸壁間隙改變（C）防止軸承溫度過高 （D）防止貓爪變形[T/][D]D[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T1BB003 4 1 3裝在汽缸前部左右兩側支撐與基礎臺板間的斜銷的作用是（ ）。（A）限制軸向移動（B）限制縱向移動（C）保證汽缸的垂直自由膨脹（D）起到縱向與橫向的雙重導向作用[17][D]D[D/][T]BB003 4 1 3能保證汽缸縱向、橫向膨脹的滑銷系統是（）。（A）橫銷（B）貓爪橫銷 （C）角銷（D）斜銷[T/][D]C[D/][T1BB003 4 1 2橫銷通常安裝在汽缸的（）。（A）高壓缸部分（B）中壓缸部分（C） 低壓缸部分（D）低壓缸排氣室部位[T/][D]C[D/][T]BB004 4 1 4漸縮噴嘴初壓不變時.，流量與背壓的關系是（）o（A）成正比（B）成反比（C）無確定關系（D）隨不同情況而定[T/][D]D[D/][T1BB004 4 1 3在大修中對噴嘴的清理是很重要的,對噴嘴不能采取（）的清理方法。（A）手工清理（B）碰壞噴嘴 （C）不遮蓋噴嘴室（D）拆下用砂輪打磨[T/][D]D[D/][T]BB004 4 1 2汽室噴嘴的檢查的工序不包括（ ）。（A）是否有打傷（B）是否有打凹（C）是否有裂紋（D）是否結垢[T/][D]D[D/][T1BB005 4 1 3一般來說，隔板有三種形式，（）不是常見的隔板類型。（A）焊接隔板（B）窄噴嘴焊接隔板（C）鑄造隔板（D）鍛造隔板[T/][D]D[D/J[T1BB005 4 1 3隔板清洗完后應做好后續檢查，（）不是后續的必要工序。（A）外觀檢查（B）隔板彎曲測量（C）隔板結合面嚴密性檢查（D）為除水垢，再酸洗一遍[T/][D]D[D/][T]BB005 4 1 1隔板常見的缺陷不包括（）。（A）噴嘴片被打擊彎曲損壞 （B）隔板的裂紋（0隔板與汽缸脫離（D）葉輪與隔板發生磨損[T/][D]C[D/][T]BB006 4 1 4

隔板與軸封殼洼窩中的調整過程中，應首先搞清影響洼窩中心的因素，（）不會對洼窩中心的偏差造成影響。（A）隔板及軸封殼的變形（B）大軸與轉子撓度不同（C）上、下汽缸溫差的影響 （D）汽機大軸的彎曲[T/][D]D[D/][T]BB006 4 1 3對動靜間隙（動葉片與靜葉環徑向，軸向間隙）的測量，描述不確切的是（）。（A）轉子在軸向一定要先定位（B）動靜間隙值的測量可用塞尺測量（0動靜間隙一般在制造廠已調整好不能再調整（D）為確定機組在運行工況下的汽缸與轉子的脹差值，要測量軸竄[T/][D]C[D/][T]BB006 4 1 4大功率機組的軸封在機組正常工況下，軸封漏汽量（）。（A）與背壓成正比 （B）與背壓成反（0與背壓和背壓的比值成正比 （D）為定值即臨界流量[T/][D]D[D/][T]BB007 4 1 2汽輪機支持軸承主要有（）結構型式。（A）1種（B）2種（C）3種（D）4種[T/][D]D[D/J[T1BB007 4 1 3圓筒型支持軸承主要適用于（）。（A）低速重載轉子 （B）高轉速的輕、中載轉子（0高轉速的中、重載轉子（D）高轉速輕載轉子[T/][D]A[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T1BB007 4 1 4支持軸承在轉子高速旋轉時會形成澗滑油膜，是由于（ ）。（A）通入高壓潤滑油形成潤滑油膜（B）軸瓦的孔徑較軸頸稍大些，形成根形間隙（0軸瓦做成橢圓形形成楔形間隙（D）軸瓦底部做成楔形[T/][D]B[D/][T]BB008 4 1 3套裝葉輪轉子的主要優點是（）。（A）加工方便，材料利用合理，葉輪和鍛件質量易于保證（B）避免了葉輪在高溫下松動的問題（0強度高，相功對重量輕（D）結構緊湊，剛度大[T/][D]A[D/][T1BB008 4 1 2大功率汽輪機轉子采用（）冷卻。（B）空氣冷卻結構1 2）型式。3（B）空氣冷卻結構1 2）型式。3種（D）4種[17]（C）水冷卻結構（D）油冷卻結構[T/][T]BB008 4汽機轉子一般有（（A）1種（B）2種（C）

[D]D[D/]1 2要求臨界轉速比工作轉速高或低（20%1 2要求臨界轉速比工作轉速高或低（20%（D）30%[T/]在進行汽輪機設計時,(A)5%(B)10%(C)[D]D[D/][T]BB009 4剛性轉子和撓性轉子的劃分是根據它們的臨界轉速與共振的關系來劃分的，在啟動過程中,（）。（A）都有共振現象（B）都沒共振現象（0剛性轉子有共振現象，撓性轉子沒有共振現象（D）剛性轉子無共振現象，撓性轉子有共振現象[T/][D]D[D/][T1BB009 4 1 4轉子的臨界轉速由（）來決定。（A）轉子的自振頻率（B）激振力頻率（0自振頻率和激振力頻率 （D）自振頻率，激振力頻率和轉子的偏心距[T/][D]C[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T1BB010 4 1 3汽輪機動葉片主要由三部分組成，（）不是其基本組成部分。（A）葉頂（B）葉型線（C）葉根（D）汽封刃[T/][D]D[D/][T]BB010 4 1 3對汽封刃的描述，不確切的是（ ）。（A）汽封刃是葉型的一部分 （B）汽封刃較薄，很容易變形（0汽封刃可減輕因摩擦而引起的機組振動（D）汽封刃可減少葉片頂部漏汽[T/][D]A[D/][T1BB010 4 1 4防止葉片振動斷裂的措施主要有以下兒點，（）不能防止葉片振動斷裂。（A）提高葉片、圍帶、拉筋的材料、加工與裝配質量（B）采取葉片調頻措施，避開危險共振范圍（C）避免長期低頻運行（D）葉頂裝汽封尺之所以能防止機組振動是由于加裝汽封刃后增長[T/][D]D[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T]BB011 4 1 3大功率機組檢修時汽缸揭大蓋難度很大，對此分析不正確的是（ ）。（A）導鍵在起吊時可能為卡死（B）導鍵表面氧化，使導鍵脹死（O多層汽缸要分層起吊（D）導銷可能卡死[T/][DICED/][T]BB011 4 1 3汽輪機吊大蓋時，要采取很多措施，注意很多事項，（）是不正確的工序工藝。（A）吊汽缸大蓋前應對吊車制動器，鋼絲繩等進行仔細檢查（B）起吊前應全面檢查汽缸螺栓是否全部拆除，定位銷是否拿掉（0汽缸四角應有專人扶穩（D）起吊用的鋼絲繩要略大于汽缸重量[17]

[D]D[D/]138、[T]BBOU4 1 3吊大蓋時應用專用鋼絲繩或專用吊架。對于起吊過程，（）是不正確的工序工藝。（A）鋼絲繩承載量是大蓋重量1倍左右（B）在前端右側用15t千斤頂頂高（0用撬棒在前端右角撬起，并用墊塊墊緊（D）將汽缸大蓋升高一定，墊高一點[T/][D]B[D/][T]BB012 4 1 3當汽缸和轉子的各項檢修工作完畢后，開始正式扣大蓋，（）是不正確的工序工藝。（A）扣大蓋前，將蒸汽接管的密封環修理活絡（B）當大蓋法蘭平面降到離下缸法蘭平面尚有500mm左右時,應有專人進入下汽缸中壓排汽口處，監視蒸汽接管和中壓調速汽門接管是否對準內缸上的接口（0每降低20mm左右,應全面檢查一遍,確認無異常，再繼續放（D）當汽缸一旦擱牢放不下時,應進行校正,需要時可將大蓋往上升[T/][D]D[D/][T]BB012 4 1 3對試扣大蓋過程的描述，（）是不正確的工序工藝。（A）試扣時，冷緊汽缸螺栓，使接合面無間隙 （B）然后用吊車盤動轉子（0用聽音棒監聽汽缸內部有無碰擦等異聲（D）如果一切正常，可用試扣代替正式扣大蓋[T/][D]D[D/][T1BB012 4 1 3對正式扣大蓋的過程來說，（）是不正確的工序工藝。（A）將大蓋吊起200?300mm,并在汽缸四角做好防止汽缸意外落下的安全措施（B）將轉子上的膠布等全部取掉（0上、下缸結合面嚴密無縫，可不用涂涂料（D）大蓋扣好后，上緊汽缸法蘭螺栓，并完成進汽管等的裝復工作。[17][D]C[D/][T1BB013 4 1 3機組的滑銷系統的最重要作用是保持汽缸中心線與轉子中心線保持一致，使中心線保持一致的滑銷是（）。（A）縱銷（B）橫銷（C）立銷（D）貓爪橫銷[T/][D]A[D/][T1BB013 4 1 3機組滑銷系統要以某一部分作為汽缸的死點，死點一般設在（）。（A）高壓缸（B）低壓缸（C）中壓缸（D）低壓缸和中壓缸之間[D]B[D/][T1BB013 4 1 4以低壓缸作為死點時，低壓缸的位置取決于臺板水平面上（（A）前、后布置的滑銷（0前方設一個滑銷即可[D]D[D/]（A）前、后布置的滑銷（0前方設一個滑銷即可[D]D[D/]145、[T]BB014 4 1穩定性最差的軸承是（（A）可傾瓦（B）橢圓形瓦(B)(D)左、右布置的滑銷前、后、左、右四個滑銷[T/]（0油楔瓦（D）圓筒形瓦[T/][D]D[D/][T]BB014 4 1 4軸承振動產生的原因是（）。（A）臨界轉速降低 [D]D[D/][T]BB014 4 1 4軸承振動產生的原因是（）。（A）臨界轉速降低 （B）油膜由層流變為紊流（0臨界轉速降低且油膜由層流變為紊流 （D）臨界轉速升高[17][D]C[D/][T]BB014 4 1 4軸承承載能力與軸頸圓周速度和潤滑油粘度的關系是（（A）軸頸圓周速度越大，潤滑油粘度越大，承載能力越大（B）軸頸圓周速度越大，潤滑油粘度越小，承載能力越大（0軸頸圓周速度越小，潤滑油粘度越大，承載能力越大（D）軸頸圓周速度越小,潤滑油粘度越小，承載能力越大[17][D]A[D/][T]BB015 4 1 2當油膜自激振蕩發生時，其振幅一般均超過（（A）0.05mm（B）0.10mm（C）0.15mm（D）0.20mm[T/][D]C[D/][T]BB015 4 1 3對油膜自激振蕩的防止及消除措施，（）是不正確的。（A）增大軸瓦頂隙，縮小軸瓦側隙（B）抬高發電機轉子中心（O增大潤滑油粘度（D）嚴格執行檢修工藝，提高檢修質量[17][D]A[D/][T]BB015 4 1 3建立油膜無須（）。（A）具備楔形腔室 （B）楔形腔室充滿粘性液體（C）軸承和軸瓦同時為圓形 （D）楔形腔室的兩個面光潔并作相對運動[T/][D]D[D/][T1BB016 4 1 3汽缸裂紋的產生的常見區域不產生在（）。（A）容易產生鑄造缺陷的地方（B）熱應力較大的地方（0鑄造應力較大的地方（D）承載力較大的地方[T/]LD]D[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T]BB016 4 1 2對汽缸裂紋產生的原因，分析錯誤的是（ ）。（A）鑄造工藝方面的原因（B）補焊工藝方面的原因（O運行方面的原因（D）汽缸的電化學腐蝕[T/][D]D[D/][T]BB016 4 1 4運行不當易引起（ ）產生裂紋。（A）調節級汽室（B）高壓缸的上、下缸體結合面（0中壓缸的上、下缸體結合面（D）整個低壓缸的內壁[T/][D]A[D/][T]BB017 4 1 3用20?30%硝酸酒精溶液進行酸浸檢查，主要目的是（）?（A）確定裂紋邊界（B）主要檢查裂紋有無擴展和確定原補焊區的范圍（C）對原補焊區進行光譜定性分析（D）對裂紋尖端進行金相檢驗（穿晶或沿晶）[T/][D]B[D/][T]BB017 4 1 3用超聲波探傷法可確定（）。（A）裂紋的邊界（B）裂紋的深度（C）裂紋附近有無砂眼 （D）裂紋的性質（穿晶或沿晶）[T/][D]A[D/][T]BB017 4 1 4汽缸裂紋的分布是比較集中的，相對來說，（）不是裂紋相對較集中的區域。（A）熱工測點（B）孔洞的內外測（C）汽缸的上缸體內壁（D）汽缸水平結合[T/][D]C[D/][T]BB018 4 1 3對裂紋進行補焊的工藝有熱焊工藝和冷焊工藝其主要區別是（）。（A）冷焊可不開坡口（B）冷焊前可不用測量汽缸變形量（0冷焊可省去工頻感應加熱，錘擊和跟蹤回火（D）冷焊可不用脫氧處理與降溫[T/][D]C[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T]BB018 4 1 2對裂紋進行補焊，焊后要進行（）℃高溫回火。（A）700（B）750（C）800（D）850[T/][D]A[D/][T1BB018 4 1 2焊補區溫度測點不少于（）。（A）3個（B）4個（C）5個（D）6個[T/][D]B[D/][T1BB019 4 1 3對軸瓦烏金局部磨損的補焊，措施不當的是（（A）將烏金熔鑄成條狀，以便補焊時操作（B）清除烏金表面油脂，污垢，并將需補焊的瓦面刮掉薄薄的一層（0將軸瓦放在油中，將補焊部位露出油面（D）用碳化焰加熱磨薄了的瓦面，同時不斷用烏金條去擦加熱處[T/][D]C[D/][T1BB019 4 1 3對烏金局部脫落的軸瓦補焊，措施不對的是（ ）。（A）先確定脫胎部位（B）將軸瓦放在水池中（O用鹽酸水清洗軸瓦表面，然后再用清水沖洗（CD用氧化焰把脫錫的瓦胎面燒一遍，以清除殘留在針孔內的石墨油垢[T/][D]C[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T]BB019 4 1 2掛錫的目的是要增加軸承合金對瓦胎的附著力，掛錫前瓦胎加熱至( )。(A)100~200℃(B)150~300℃(C)250?270℃(D)200~300℃[T/][D]C[D/]163、[T]BB020 4 1 4軸封的工作過程可以描述為：()。(A)任何一片軸封口的汽流速度比前一片孔口速度大，比下一片孔口速度小(B)任何一片軸封口的汽流速度比前一片孔口速度小，比下一片孔口速度大(C)如果背壓足夠，臨界流速不一定只發生在最后一片軸封孔口處(D)減小軸封漏汽間隙，可減少漏汽，提高機組效率。因此軸封間隙越小越好[T/][D]A[D/]TOC\o"1-5"\h\z164s[T]BB020 4 1 2軸封漏汽間隙一般取( )。(A)0.3~0.6mm(B)0.2—0.5mm(C)0.2~0.3mm(D)0.3—0.8mm[T/][D]A[D/][T]BB020 4 1 2在通常采用的軸封孔口間隙的范圍(0.4-0.6mm)內，曲徑軸封流量系數在()。(A)0.5左右(B)0.7左右(C)0.8左右(D)接近1[T/][D]D[D/][T]BB021 4 1 2汽輪機在額定轉速時，各軸承的振動不得超過制造廠的規定，主軸承的雙振幅值不應大于()mm。(A)0.02 (B)0.03 (C)0.04 (D)0.05[T/][D]D[D/][T1BB021 4 1 3引起機組振動的原因有多方面，()不是引起振動的原因。(A)轉子質量不平衡(B)軸承油膜失穩產生的油膜振蕩(0電網擾動引起發電機氣隙扭矩變化而產生的軸系扭振(D)轉子質量越大，越易引起機組振動[T/][D]D[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T1BB021 4 1 3一般情況下，轉子振動以( )。(A)橫向振動為主 (B)軸向振動為主 (C)扭轉振動為主(D)徑向振動為主[T/][D]A[D/][T]BB022 4 1 3引起動葉片振動的非對稱激振力，如果兩個引起振動的振源相隔72角度，動葉轉速為n(r/s)則此時的激振力頻率f”為()(A)In(B)2n(C)3n(D)4n[T/][D]D[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T]BD002 4 1 4對全周進汽的級，如果噴嘴個數為Zn,轉子轉速為n,則激振力頻率()。(A)f?=z?n(B)f?=2z?n(C)fM=3z?n(D)f”=4z“n[T/][D]A[D/][T]BB022 4 1 3葉根固定，葉頂不動，且振動沿葉片高度有兩個節點的切向振動，稱為( )。(A)Bi型振動(B)Bz型振動(C)A2型振動(D)B。型振動[T/]

TOC\o"1-5"\h\z[T]BDB0234 1 3共振倍率K=3時，對品型葉片振動，其共振安全率不低于( )%o(A)±15 (B)±8(C)±6(D)±5[T/][D]B[D/][T]BD003 4 1 4共振倍率是指的( )。(A)葉片固有頻率 (B)激振力頻率(0葉片固有頻率與激振力頻率的比值(D)激振力頻率與葉片固有頻率的比值[17][D]C[D/][T1BB023 4 1 3葉片固有頻率越大，相對來說，其共振倍率( )。(A)越大(B)不變(C)越小(D)周期變化[T/][D]A[D/][T1BB024 4 1 4組裝T型葉根葉片時.，()不準確。(A)葉輪上無論是有一個鎖口還是兩個鎖口，通常都是向鎖口兩側同時組裝葉片(B)如有一個鎖口，若葉片數為奇數時，頭兩個葉片的接觸面應與鎖口中心線相對稱(0如有個鎖口而鎖口用鎖金封閉時，葉片為偶數時頭兩個葉片的接觸面應與鎖口中心線相對稱(D)為保持葉根與墊片之間有±0.05mm的配合，可用研鋰葉根底部的方法達到[T/][D]D[D/][T1BB024 4 1 5組裝T型葉根葉片的步驟，正確的順序是()。(A)裝葉片、穿拉金、裝鎖葉、裝復環(A)裝葉片、穿拉金、裝鎖葉、裝復環(0裝葉片、裝復環、裝鎖葉、穿拉金[D]A[D/](B)裝葉片、裝鎖葉、穿拉金、裝復環(D)裝葉片、裝拉金、裝復環、裝鎖葉[T片TOC\o"1-5"\h\z[T1BB024 4 1 2裝鎖葉時，鎖葉與輪槽軸向應有()間隙。0.02?0.02?0.1mm(D)[T]BB025 4 1 2剛性聯軸器兩軸的同心度要求嚴格，要求兩對輪的端面偏差不大于( )mm。(D)0.06[T/](A)0.03 (B)0.04 (C)0.05(D)0.06[T/][D]A[D/][T]BB025 4 1 4在找聯軸器中心的工作中，產生的誤差的有多種原因，()不是產生誤差的原因。(A)軸瓦轉子安裝方面 (B)測量工作方面(0墊片調整方面(0墊片調整方面(D)軸瓦水平移動量過大[T/][D]D[D/][T]BB025 4 1 3齒輪式聯軸器是()聯軸器。(A)剛性齒輪式聯軸器是()聯軸器。(A)剛性(B)撓性[D]B[D/]181、[T]BB026 4 1(0半撓性(D)半剛性["]3利用軸向埋入法安裝的葉片的葉根型式是（）。（A）T型葉根（B）菌型葉根（C）叉型葉根 （D）縱樹型葉根[T/][D]D[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T]BB026 4 1 4適用叉樹型葉根片的安裝方法是（）。（A）軸向埋入法（B）周向埋入法（C）徑向跨裝法（D）徑向埋入法[T/][D]C[D/][T1BB026 4 1 2葉片組裝好后，對于葉片長度LW200mm的葉片允許徑向偏差為（）mm。（A）士0.5 （B）±1.0 （C）±1.5 （D）±2.5[T/][D]A[D/][T]BB027 4 1 4調整葉片頻率的方法有多鐘，（）不能調整葉片頻率。（A）在葉片頂部鉆減負荷孔（B）加裝拉金 （C）減少激振力（D）改變葉片組的葉片數[T/][D]C[D/][T]BB027 4 1 2葉輪鍵槽裂紋深度在（ ）mm內時，可以將裂紋打磨掉后繼續使用，但挖修時需加大過渡圓角半徑。（A）5 （B）7 （C）9 （D））10[17][D]A[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T1BB027 4 1 2關于葉輪套裝的操作中，當裝好葉輪以后，待葉輪冷卻后要檢查相鄰葉輪之間對稱四點的間隙，一般是（ ）mm。（A）0.l-0.3 （B）0.l-0.2 （C）0.l-0.25 （D）0.05~0.1[T/][D]A[D/][T1BB028 4 1 3引起轉子振動的主要原因是（）o（A）葉輪的離心力 （B）轉子不平衡引起的離心力（0蒸汽作用在轉子上的軸向推力（D）葉片、拉金的離心力[T/][D]B[D/][T]BB028 4 1 4汽輪機轉子的臨界轉速的高低取決于（）o（A）轉子轉速的高低（B）轉子受力情況 （C）機組負荷大小（D）轉子自身材料、尺寸等[17][D]D[D/][T1BB028 4 1 3機組振動的評定的依據是多方面的，（）不是其中之一。（A）軸向方向（B）垂直方向 （C）水平方向 （D）圓周方向[T/][D]D[D/][T]BB029 4 1 3汽輪機主軸彎曲時，以（）為主要成分。（A）一階振型（B）二階振型 （C）三階振型 （D）軸向振動[T/][D]A[D/J

TOC\o"1-5"\h\z[T]BB029 4 1 2不揭大蓋判斷主軸彎曲是通過測量對輪瓢偏值來實現的，對輪瓢偏值應小于( )?(A)0.01mm(B)0.02mm[D]B[D/][T]BB029 4 1軸彎壁瓢偏是指從軸的((A)橫斷面向內側瓢偏(0橫斷面向外側瓢偏[D]B[D/][T1BB030 4 1應力松弛是指()。(C)0.03mm(D)0.04mm[T/]4)。(B)縱斷面向內側瓢偏(D)縱斷面向外側瓢偏[T/]3(D)(C)0.03mm(D)0.04mm[T/]4)。(B)縱斷面向內側瓢偏(D)縱斷面向外側瓢偏[T/]3(D)金屬由塑性變形轉化為彈性變形中發生的應力增加[T/]4)。[D]A[D/][T]BB030 4 1鋼的松弛速度的特點是((A)隨應力的增加而增加,(B)隨應力的增加而增加,(0隨應力的增加而降低,(D)隨應力的增加而降低,[D]B[D/][T1BB030 4 1隨松馳時間的增加而增加隨松馳時間的增加而降低隨松馳時間的增加而增加隨松馳時間的增加而降低[T/]TOC\o"1-5"\h\z用應力松弛法直軸時的回火溫度是( )。(A)680~700℃(B)650-670℃(C)640-660℃(D)600-620℃[T/][D]A[D/][T1BC001 4 1 3凝汽式汽輪機獨立運行狀態時調節系統是通過感受()變化，來改變調速汽門的開度。(A)蒸汽壓力 (B)蒸汽溫度 (C)油溫(D)油壓[T/][D]D[D/][T]BC001 4 1 3當機組并入電網運行時，當()變化時，調整機組負荷，使之保持在一定范圍內。(A)蒸汽壓力 (B)電網電壓 (C)電網頻率(D)油壓[T/][D]C[D/][T]BC001 4 1 4帶調節抽汽的汽輪機組，當汽輪機工況發生變化時，調整( )在一定范圍內。(A)調門開度(B)脈動油壓 (C)抽汽壓力 (D)蒸汽壓力[T/][D]C[D/][T]BC002 4 1 2離心式調速器是通過( )改變來工作的。(A)油壓(B)蒸汽壓力 (C)離心力(D)向心力[T/][D]C[D/][T]BC002 4 1 3離心式調速器通過大軸的轉動，產生離心力而改變（）。（A）噴油口間隙（B）噴油口壓力（C）脈動油壓 （D）保安油壓[T/][D]A[D/]201、[T]BC002 4 1 3調速器屬于（ ）機構。(A)感受(B)放大 (C)反饋[D]A[D/]202、[T1BC003 4 1 4(D)執行[T/]徑向鉆孔泵的出口油壓與轉速的關系正確的是（（A）與轉速成正比（B）與轉速平方成正比 （C）是轉速的兩倍倍[T/][D]B[D/]203、[T1BC003 4 1 3徑向鉆孔泵的出口油壓與（ ）有關。（A）轉速（B）脈動油壓 （C）蒸汽壓力 （D）油流量[T/]（D）是轉速的三[D]A[D/][T]BC003 4 1 2徑向鉆孔泵也稱（ ）。（A）主油泵（B）軸向泵（C）壓力油泵（D）柱塞泵[T/][D]B[D/][T1BC004 4 1 3旋轉阻尼調節系統中，一次油室的壓力與轉速（）。（A）成正比（B）成反比（C）平方成正比（D）相同[T/][DICED/]206、[T]BC004 4 1 3轉速升高，阻尼管內油柱的離心力（）o（A）增大（B）減小（C）不變（D）自動平衡[T/]ID]A[D/][T1BC004 4 1 3高壓油自主油泵出口經過（ ）,進入旋轉阻尼器。（A）調壓器（B）隨動滑閥 （C）調節針形閥（D）一次油室[T/][D]D[D/][T1BC005 4 1 3薄膜鋼帶式調壓器平薄膜與鋼帶間采用的是（ ）過渡。（A）連接（B）硬連接（C）撓性連接（D）螺紋連接[T/][D]B[D/][T1BC005調壓器由平薄膜、(A)飛錘(B)[D]B[D/][T1BC00541鋼帶、噴嘴3傳動裝置、切換開關和（ ）組成。（0逆止閥（D）手輪[T/]控制著油量和（控制著油量和（調壓器噴嘴間隙的改變,（A）錯油門活塞下油壓（0錯油門滑閥上油壓（B）錯油門活塞上油壓（D）錯油門滑閥下油壓[T/][D]B[D/]211、[T]BC006 4 1 2)個組成。偏心飛錘式危急遮斷器的飛錘，由()個組成。(A)1 (B)2 (C)[D]B[D]212、[T]BC006 4當轉速升高飛錘動作，：(A)2950 (B)3000[D]C[D/J3 (D)4[T/]1 2轉速降低到(I(C)3050)r/min左右時飛錘復位。(D)3100[T/][T1BC006 4 1 2當轉速升高時，轉速達到( )r/min時危急遮3300~3390(D)3360~3400[T/]額定轉速為3000r/min當轉速升高時，轉速達到( )r/min時危急遮3300~3390(D)3360~3400[T/](A)3200—3300(B)3300~3360(C)[D]B[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T1BC007 4 1 2危機遮斷器試驗閥是機組在()的條件下用來試驗的。(A)2900r/min (B)3000r/min (C)3300r/min (D)3330r/min[T/][D]B[D/][T1BC007 4 1 3危急遮斷器試驗滑閥組中有()個噴油滑閥。(A)1 (B)2 (C)3 (D)4[T/][D]B[D/][T]BC007 4 1 3用超速試驗滑閥作超速試驗時，拔出手柄的插銷( )使二次脈動油升高。(A)向下壓手柄(B)向上提手柄(C)順時針旋轉手柄(D)逆時針旋轉手柄[T/][D]C[D/][T1BC008 4 1 2危急遮斷器動作后，中間再熱機組主汽門關閉時間應為()。(A)0.1?0.4s (B)0.2?0.5s (C)0.3—0.6s(D)0.4-0.8s[T/][D]B[D/][T]BC008 4 1 3危急遮斷器的動作轉速可通過螺帽進行調整。當順時針方向旋轉調整螺母，每旋轉10°,約可提高動作轉速( )。(A)5r/min(B)15r/min(C)25r/min(D)35r/min[T/][D]D[D/][T]BC008 4 1 3飛錘時危急遮斷器的調整堵內孔與飛錘配合間隙應為( )o(A)0.10mm(B)0.20mm(C)0.30mni(D)0.40mm[T/][D]B[D/][T]BC009 4 1 3冷油器進行組裝時，對通油部分應涂以( )。(A)黑鉛粉(B)二硫化鋁粉(C)清潔的汽輪機油(D)黃甘油[T/][D]C[D/][T]BC009 4 1 2

冷油器中，各通路所堵銅管數目不應超過該通路管來的（）0(A)5%(B)10%(C)15%(D)30%[T/][D]B[D/][T]BC009 4 1 4冷油器銅管的脹口泄漏可采用（ ）方法堵漏。（A）銅管兩端加堵（B）脹口補脹（C）將脹口銅管剔出，再打上銅堵（D）更換銅WET/][D]B[D/][T]BC010 4 1 3當調節系統瞬間大量耗油時，蓄能器通過管內的（ ）及時向調節系統釋放大量油量。(A)壓縮氣體膨脹[D]A[D/][T]BC010(B)壓縮液體膨脹 (A)壓縮氣體膨脹[D]A[D/][T]BC010(B)壓縮液體膨脹 （C）釋放氣體 （D）釋放高壓蒸汽[T/]蓄能器氣囊里充入的是（（A）嵐氣（B）氨氣[DICED/][T]BC010 4 1蓄能器的主要作用是（3（0氮氣（D）干燥的空氣[T/]3)。（B）（B）及時提高調節系統油壓過濾油系統中的空氣[T/]（A）及時向調節系統釋放大量油量TOC\o"1-5"\h\z（0及時吸收調節系統油溫 （D）[D]A[D/][T1BD001 4 1 2對離心鋼帶式調速器在檢修過程中，應檢查調速塊與噴嘴相對應處的偏斜，不應大于（）.（A）0.02mm（B）0.03mm（C）0.04mm（D）0.05mm[T/J[D]C[D/][T1BD001 4 1 3在對機械式調速器檢修時，如果發現錯油門在3000r/min時的位置不對時，首先調整（）（A）錯油門活塞上的節流桿 （B）調速器噴嘴（C）調速器鋼帶調整螺母（D）調速塊與油嘴間隙[T/][D]A[D/][T1BD001 4 1 3對機械式調速器檢修時，如果彈簧和鋼帶損壞時（）。（A）應及時更換彈簧和鋼帶 （B）應與調速器?起整體更換（O進行修理后安裝即可（D）不影響正常工作，可忽略。[T/][D]B[D/][T]BD002 4 1 2徑向鉆孔泵進行解體檢修時，將轉子清理干凈后，測量晃度與變曲，軸的最大彎曲不應超過（）。（A）0.03mm（B）0.04mm（C）0.05mm（D）0.06mm[T/][D]A[D/][T1BD002 4 1 2徑向鉆孔泵解體檢修組裝扣蓋時，水結合面應緊上1/3螺栓，檢修其嚴密性，用（）塞尺塞不通則嚴密性合格。(A)0.02mm(B)0.03mm(C)0.04mm(D)0.05mm[T/][D]B[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T]BD002 4 1 2在檢修徑向鉆孔泵液壓式調速器時，測其葉輪外圓和密封環處的晃度不應大于()。(A)0.02mm(B)0.03mm(C)0.04mm(D)0.05mm[T/][D]D[D/][T]BD003 4 1 1當調速器錯油門的門芯不靈活,拆開其側面有磨損和毛刺、銹蝕等缺陷時,應用()打磨。(A)砂輪(B)水砂紙(C)砂布(D)普通油石[T/][D]B[D/][T]BD003 4 1 1打磨調速器錯油門門芯后應用( )擦拭。(A)白布(B)棉紗布(C)粗布(D)絲棉[T/][D]A[D/][T1BD003 4 1 2檢修調速器滑閥時，組裝好的錯油門組，應將所有的油管接頭用()扎封好。(A)白布(B)棉紗布(C)粗布(D)絲棉[T/][D]A[D/][T1BD004 4 1 3在中間繼動滑閥回裝時應( )以保證滑閥在套筒內的靈活移動，無卡澀。(A)白布擦凈(B)壓縮風吹凈(C)油洗凈(D)先用白布擦凈，后用面團粘凈[T/][D]B[D/][T]BD004 4 1 2中間繼動滑閥內的斷流滑閥的結構行程為()。(A)7.08mm(B)11.2mm(C)11.5mm(D)15.8mm[T/][D]C[D/][T]BD004 4 1 2中間繼動滑閥內的積分活塞的結構行程為()。(A)12mm(B)24mm(C)36mm(D)40mm[T/][DICED/][T]BD005 4 1 2飛錘式危急遮斷器調整堵內孔與飛錘的配合間隙一般不要超過( )o(A)0.02mm(B)0.01mm(C)0.lOnim(D)0.20mm[T/][D]D[D/][T]BD005 4 1 3危急遮斷器軸端晃度不得過大，一般不超過( )。(A)0.02mm(B)0.03mm(C)0.04mm(D)0.05mm[T/][D]C[D/][T]BD005 4 1 2組裝危急遮斷器時，其與連桿的間隙一般為( )。(A)0.5~0.8mm(B)0.8~1.0mm(C)0.8~1.2mm(D)1.2~1.9mm[T/][D]C[D/][T]BD006 4 1 2當機組運行( )時，進行危急遮斷器充油試驗。

(A)lOOOh(B)2000h (C)3000h (D)4000h[T/][D]B[D/][T]BD006 4 1 3超速試驗應在同一條件下做兩次，兩次動作轉速之差不應超過額定轉速的()。(A)0.4% (B)0.5% (C)0.5% (D)0.6%[T/][D]D[D/][T]BD006 4 1 3新裝或大修后啟動的機組，超速試驗應進行三次，第三次動作轉速與前兩次試驗的動作轉速平均值之差不應超過額定轉速的()o(A)1%(B)2%(C)3%(D)4%[T/][D]B[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T1BD007 4 1 2動態校正器的錯油門在中間位置時有()mm的過封度。(A)0.10 (B)0.20 (C)0.30 (D)0.40[T/][D]B[D/][T1BD007 4 1 2動態校正器的錯油門在下止點位置時，第四及第六檔油口分別有()mm的開度。(A)2 (B)3 (04 (D)5[T/][D]A[D/][T1BD007 4 1 3當機組( )時，動態校正器的動作是校正油路的油壓升高。(A)負荷降低或電網頻率降低(B)負荷增加或電網頻率降低(0負荷增加或電網頻率增加(D)負荷降低或電網頻率增加[T/][D]B[D/][T1BE001 4 1 2進行空負荷試驗時，測量各點的轉速間隔應保證在油動機全度內不少與( )個測點。(A)4 (B)6(A)4 (B)6[D]C[D/][T]BE001 4進行空負荷試驗時，(A)7.5~10r/min[D]D[D/][T]BE001 4(08 (D)10[T/]1 3轉速一般每隔((B)10~20r/min1 2)記錄一次，直到油動機合格。(C)20~25r/min(D)25~30r/min[T/](D)55±5℃[T/]進行空負荷試驗時，油溫度保持在((D)55±5℃[T/](A)35±5℃(B)45±5℃(C)50±5℃[T]BE002 4 1 3進行空負荷試驗時，將同步器置于低限位置開始記錄信號，然后操作同步器增加轉速，依次每隔()發一次信號。(A)25—30r/min(B)30~35r/min(C)35~40r/min(D)40—45r/min[T/][D]A[D/][T]BE002 4 1 3進行空負荷試驗前，油動機的指針應為( )。(A)“0” (B)“10" (C)“20” (D)“30”[T/][D]A[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T]BGE0024 1 3進行空負荷試驗前，自動關閉器的指針應為( )?(A)“0” (B)“10" (C)"20” (D)“30”[T/][D]A[D/][T]BE003 4 1 3改變傳動放大機構特性線最方便的辦法是()o(A)改變調節汽門重疊度(B)改變汕動機活塞移動量(0改變油動機行程(D)改變調速器剛度[T/][D]B[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T]BE003 4 1 2當機組運行( )h以后，需進行危急保安器超速試驗。(A)1000 (B)2000 (C)3000 (D)4000[T/][D]B[D/][T]BE003 4 1 3打閘時，高壓油動機關閉的時間應保持在()s。(A)0.4~0.5 (B)0.5?0.6 (C)0.6~0.8 (D)0.8~1.2[T/][D]A[D/][T1BE004 4 1 4危急遮斷器噴油試驗時，將操作滑閥手柄指向#1,#1噴油試驗滑閥移至上限位，手按#1噴油滑閥松手后返回，此時，()發出信號。(A)#1撞擊子壓出(B)#1撞擊子復位(C)#2撞擊子壓出 (D)#2撞擊子復位[T/][D]A[D/]TOC\o"1-5"\h\z[T1BE004 4 1 3超速試驗時，當轉速達到( )r/min,撞擊子沒有動作，立即打閘停止試驗。(A)3100 (B) 3200 (C)3300 (D) 3360[T/][D]D[D/][T]BE004 4 1 3做超速試驗時，先用同步器將轉速升至( )r/min然后操作超速滑閥。(A)3100 (B)3150 (C)3200 (D)3300[T/][D]B[D/][T1BE