1、 淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū) 1淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)1、工程概況、工程概況1.1 概述淮南市淮河大橋是一座公鐵兩用特大橋，自 1982 年建成通車以來(lái)，隨著地方交通運(yùn)輸業(yè)的發(fā)展，過(guò)橋車流量有很大的提高，而且淮南市作為一個(gè)煤炭出產(chǎn)基地，在公路運(yùn)輸中出現(xiàn)了大量的超重車輛；同時(shí)隨著橋梁使用年限的增長(zhǎng)，結(jié)構(gòu)材料的老化和使用功能的退化問(wèn)題也逐漸突顯出來(lái)。主橋行車道板原設(shè)計(jì)為 2.73.6M 或 1.43.6M 預(yù)制板，以螺栓連接于鋼縱梁上，其后現(xiàn)澆 4050CM 濕接縫，形成長(zhǎng)約 32M、寬 11.7M 的整塊行車道板。根據(jù)城市橋梁養(yǎng)護(hù)技術(shù)規(guī)范(CJJ 99-2003)

2、，通過(guò)對(duì)淮河大橋公路橋詳細(xì)檢查，由于主橋行車道板病害較嚴(yán)重，該橋最終評(píng)定為“不合格級(jí)”， 主橋行車道板主要存在的病害有：（1）主橋行車道板底出現(xiàn)多條橫向裂縫，縫寬 0.10MM0.50MM，部分裂縫貫通；（2）濕接縫處混凝土擠壓破損，脫落；（3）伸縮縫處主橋行車道板大面積擠壓破壞，局部呈蜂窩狀。1.2 主要設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)主要設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)（1）設(shè)計(jì)荷載：公路I 級(jí)；（2）檢算依據(jù)1） 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 （JTG D60-2004） ，簡(jiǎn)稱“公橋規(guī)” ；2） 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （JTG D62-2004） ，簡(jiǎn)稱 淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū) 2“公預(yù)規(guī)” 。1.3

3、主要材料主要材料（1）混凝土主橋行車道板強(qiáng)度差異較大，其強(qiáng)度推定值在 30.1MPa53.8MPa 之間，共檢測(cè)35 構(gòu)件，其中 24 個(gè)小于設(shè)計(jì) C40 要求；因此混凝土取用 C30 混凝土。（2）鋼筋鋼筋：主筋采用 HRB335 鋼筋，相關(guān)材料參數(shù)見(jiàn)表 3-2（1）混凝土力學(xué)指標(biāo)混凝土力學(xué)指標(biāo)表 表 3-1項(xiàng)目fcd（MPa） ftd（MPa）彈性模量Ec（MPa）C3011.741.0430000（2）鋼筋力學(xué)指標(biāo)鋼筋力學(xué)指標(biāo)表 表 3-2項(xiàng)目HRB235fsk（MPa）195彈性模量Es（MPa）200000項(xiàng)目HRB335fsk（MPa）335fsd（MPa）280fsd （MPa）

4、280彈性模量 Es（MPa）2000005、截面尺寸主橋面板及鋼縱梁截面類型如圖 3-1 所示： 淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū) 3 圖 3-1 主橋面板剖面圖其中鋼縱梁截面特征值如圖 3-2 所示：圖 3-2 鋼縱梁截面特征值 淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū) 42、計(jì)算依據(jù)及計(jì)算參數(shù)選取、計(jì)算依據(jù)及計(jì)算參數(shù)選取2.1 計(jì)算模型計(jì)算模型選取選取根據(jù)主橋橋面板布置形式，假定主桁架及橫梁剛度極大的情況下，取其中連續(xù)32m 板進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算模型采用梁?jiǎn)卧M鋼縱梁與板單元模擬橋面板形成空間體系，采用橋梁結(jié)構(gòu)分析程序 MIDAS/Civil2006 來(lái)計(jì)算。2.2 計(jì)算荷載計(jì)算荷

5、載2.2.1 恒載恒載鋼縱梁斷面面積按構(gòu)件實(shí)際截面計(jì)入；主橋面板按照實(shí)際厚度計(jì)入；鋼筋混凝土容重 =26kN/m3；鋼筋容重 =78.5kN/m3。2.2.2 溫度作用溫度作用1)體系溫差結(jié)構(gòu)整體溫度變化按橋位處最高和最低溫度確定，按照規(guī)范規(guī)定，本地區(qū)屬于溫?zé)岬貐^(qū)。考慮到實(shí)際溫度大于計(jì)算溫度，本次驗(yàn)算按照升降溫 25考慮。2)溫度梯度主梁結(jié)構(gòu)溫度梯度按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTGD60-2004 的溫度梯度曲線確定。2.2.3 活載活載公路I 級(jí)，按 2 車道考慮。沖擊系數(shù)，總體計(jì)算按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTGD60-2004 第 4.3.2 條計(jì)算。 淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)

6、52.2.4 收縮徐變收縮徐變假設(shè)為野外一般條件，混凝土齡期按照 28 天考慮，成橋后考慮十年徐變影響；計(jì)算方法按照規(guī)范規(guī)定公式進(jìn)行。2.3 計(jì)算工況及驗(yàn)算內(nèi)容計(jì)算工況及驗(yàn)算內(nèi)容2.3.1 計(jì)算工況計(jì)算工況1)承載能力極限狀態(tài)基本組合：1.0（1.2恒載+1.0收縮徐變）+1.4汽車（含汽車沖擊力）2)正常使用極限狀態(tài)長(zhǎng)期效應(yīng)組合：恒載+收縮徐變+0.4汽車（不含沖擊力）+0.8溫度影響短期效應(yīng)組合：恒載+收縮徐變+0.7汽車（不含沖擊力）+0.8溫度影響2.3.2 驗(yàn)算驗(yàn)算內(nèi)容內(nèi)容從現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，主橋行車道板底出現(xiàn)多條橫向裂縫；因此，對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)正截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算，按照規(guī)范 J

7、TG D60-2004 第 5.1.5 條規(guī)定進(jìn)行；并正常使用極限狀態(tài)短期荷載效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期荷載效應(yīng)影響下計(jì)算裂縫寬度驗(yàn)算，按照規(guī)范 JTG D62-2004 第 6.4.16.4.3 條規(guī)定進(jìn)行；按照規(guī)范 JTG D60-2004 第 6.5.3 條規(guī)定進(jìn)行結(jié)構(gòu)撓度驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)長(zhǎng)期撓度值需控制在 L/600 以內(nèi)。3、主橋面板結(jié)構(gòu)計(jì)算、主橋面板結(jié)構(gòu)計(jì)算根據(jù)主橋橋面板布置形式，取其中連續(xù) 32m 板進(jìn)行計(jì)算。3.1 計(jì)算模型計(jì)算模型采用 MIDAS/Civil2006 建立計(jì)算模型如下： 淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū) 6圖圖 3.3 計(jì)算幾何模型計(jì)算幾何模型圖圖 3.4 計(jì)算模型

8、消隱圖計(jì)算模型消隱圖全橋共分為 1050 個(gè)單元，667 個(gè)節(jié)點(diǎn)。邊界條件按照設(shè)計(jì)圖紙分別模擬。3.2 計(jì)算結(jié)果計(jì)算結(jié)果分析分析3.2.1 鋼縱梁及主橋面板整體撓度計(jì)算鋼縱梁及主橋面板整體撓度計(jì)算計(jì)算模型采用梁?jiǎn)卧M鋼縱梁與板單元模擬橋面板形成空間體系，進(jìn)行整體撓度驗(yàn)算。按照規(guī)范 JTG D60-2004 第 6.5.3 條進(jìn)行計(jì)算，受彎構(gòu)件按照荷載短期效應(yīng)組合下結(jié)構(gòu)變形圖如圖 3.5 所示。 淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū) 7圖圖 3.5 短期效應(yīng)組合下結(jié)構(gòu)變形圖短期效應(yīng)組合下結(jié)構(gòu)變形圖取短期效應(yīng)組合下結(jié)構(gòu)變形最大的左 2#縱梁進(jìn)行撓度驗(yàn)算，現(xiàn)列出左 2#縱梁在短期效應(yīng)組合下、在

9、自重下及在消除自重下的結(jié)構(gòu)位移表。 （如表 3-3）各種工況下左 2#縱梁的結(jié)構(gòu)位移表 表 3-3短期效應(yīng)組合自重消除自重后撓度節(jié)點(diǎn)荷載DZ (mm)DZ (mm)DZ (mm)331組合(最小)-5.057888-0.295125-4.762763332組合(最小)-1.69288-0.168933-1.523947333組合(最小)-7.912683-0.893129-7.019554334組合(最小)-5.819391-0.818045-5.001346335組合(最小)-7.304075-0.992505-6.31157336組合(最小)-4.538614-0.543586-3.995

10、028337組合(最小)-1.692702-0.16871-1.523992338組合(最小)-3.510031-0.145487-3.364544339組合(最小)-5.058234-0.295497-4.762737340組合(最小)-3.605074-0.221043-3.384031341組合(最小)-1.376524-0.059582-1.316942342組合(最小)-3.604627-0.220814-3.383813343組合(最小)-5.108319-0.333469-4.77485344組合(最小)-3.509968-0.145172-3.364796345組合(最小)-1

11、.302507-0.000939-1.301568 淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū) 8346組合(最小)-4.539347-0.544155-3.995192347組合(最小)-6.740707-0.868616-5.872091348組合(最小)-5.831289-0.818214-5.013075349組合(最小)-3.072167-0.442058-2.630109350組合(最小)-3.169044-0.48136-2.687684351組合(最小)-6.96089-0.944664-6.016226352組合(最小)-1.3103720.002697-1.313069353

12、組合(最小)-5.156292-0.351803-4.804489354組合(最小)-1.39296-0.062354-1.330606355組合(最小)-5.103008-0.309687-4.793321356組合(最小)-1.752494-0.1833-1.569194357組合(最小)-7.563734-1.079527-6.484207358組合(最小)-6.018611-0.891073-5.127538359組合(最小)-7.548078-1.081335-6.466743360組合(最小)-4.690807-0.590999-4.099808361組合(最小)-1.751232

13、-0.183597-1.567635362組合(最小)-3.535144-0.14864-3.386504363組合(最小)-5.101432-0.309213-4.792219364組合(最小)-3.640191-0.232624-3.407567365組合(最小)-1.392733-0.062234-1.330499366組合(最小)-3.64092-0.232908-3.408012367組合(最小)-5.157518-0.352215-4.805303368組合(最小)-3.536632-0.14905-3.387582369組合(最小)-1.3113080.00248-1.31378

14、8370組合(最小)-4.693878-0.590168-4.10371371組合(最小)-6.967958-0.943294-6.024664372組合(最小)-6.035554-0.889382-5.146172373組合(最小)-3.183584-0.48034-2.703244374組合(最小)-2.570545-0.486389-2.084156375組合(最小)-5.607958-0.955615-4.652343376組合(最小)-0.9602290.005319-0.965548377組合(最小)-3.795482-0.346846-3.448636378組合(最小)-1.04

15、6045-0.061686-0.984359379組合(最小)-3.741948-0.303834-3.438114380組合(最小)-1.437648-0.186015-1.251633381組合(最小)-6.068296-1.091111-4.977185382組合(最小)-4.852825-0.900664-3.952161383組合(最小)-6.060162-1.093311-4.966851384組合(最小)-3.812788-0.598415-3.214373385組合(最小)-1.435628-0.186492-1.249136386組合(最小)-2.588784-0.14334

16、8-2.445436387組合(最小)-3.740215-0.303037-3.437178388組合(最小)-2.698412-0.229738-2.468674389組合(最小)-1.045721-0.061483-0.984238 淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū) 9390組合(最小)-2.699292-0.230222-2.46907391組合(最小)-3.796876-0.347543-3.449333392組合(最小)-2.590325-0.14403-2.446295393組合(最小)-0.9610560.004964-0.96602394組合(最小)-3.818434-

17、0.597146-3.221288395組合(最小)-5.616494-0.953681-4.662813396組合(最小)-4.857308-0.898866-3.958442由表 3-3，左 2#縱梁的最大長(zhǎng)期撓度值=7.912mm，此處自重作用下?lián)隙戎祄axlW為=0.893mm。GW=-=7.912-0.893=7.02mmQWmaxlWGW最大豎向撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)=7.021.612.23mmL/600=13.33mmQW通過(guò)撓度的計(jì)算表明該橋的長(zhǎng)期撓度值符合規(guī)范要求，但計(jì)算撓度很接近規(guī)范限通過(guò)撓度的計(jì)算表明該橋的長(zhǎng)期撓度值符合規(guī)范要求，但計(jì)算撓度很接近規(guī)范限制，結(jié)構(gòu)剛度（特別是鋼縱

18、梁）偏小。制，結(jié)構(gòu)剛度（特別是鋼縱梁）偏小。3.2.2 承載能力極限狀態(tài)下主梁正截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算承載能力極限狀態(tài)下主梁正截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算從現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，鋼縱梁與主橋面板在螺栓連接處存在大量橫向貫穿裂縫，鋼縱梁與主橋面板的連接已不再可靠，考慮兩者之間為只受壓?jiǎn)卧B接進(jìn)行內(nèi)力分析。通過(guò)撓度計(jì)算分析提取結(jié)果，進(jìn)一步驗(yàn)算主橋面板在強(qiáng)制位移下的正截面抗彎強(qiáng)度。按照規(guī)范 JTG D60-2004 第 5.1.5 條和第 5.2.1 條規(guī)定進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)下主梁正截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算。1）最不利組合下主橋面板彎矩內(nèi)力圖 淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū) 10 圖圖 3.6 最不利組合下彎矩內(nèi)力圖最不

19、利組合下彎矩內(nèi)力圖如圖 3-6 所示，最不利組合下主橋面板最大彎矩出現(xiàn)在 1#、4#跨對(duì)應(yīng)的左 2#和右 2#板跨中；其中最大彎矩=26.2KNM。jM通過(guò)橋梁博士進(jìn)行截面設(shè)計(jì)驗(yàn)算（結(jié)果見(jiàn)附表 3-4） 。橋梁博士進(jìn)行截面設(shè)計(jì)驗(yàn)算 表 3-4截面高度: 0.15 m構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度: 0.0 m荷載信息: 淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū) 11荷載類型: 軸力(KN) 剪力(KN) 彎矩(KN-m)結(jié)構(gòu)重力 0.0 0.0 26.2汽車沖擊系數(shù): 1.2計(jì)算信息: 鋼筋混凝土截面承載能力極限狀態(tài)荷載組合 I計(jì)算結(jié)果:荷載組合結(jié)果:內(nèi)力 最大軸力 最小軸力 最大剪力 最小剪力 最大彎矩 最小

20、彎矩軸力 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0剪力 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0彎矩 26.2 26.2 26.2 26.2 31.4 26.2承載能力極限狀態(tài)荷載組合 1 強(qiáng)度驗(yàn)算結(jié)果:最大軸力強(qiáng)度驗(yàn)算截面受力性質(zhì): 下拉受彎內(nèi)力描述: Nj = 0.0 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 26.2 KN-m截面抗力: MR = 23.5 KN-m Mj = 26.2 KN-m(不滿足)最小配筋面積 Agmin = 4.89e-04 m*2 實(shí)際配筋面積 Ag = 1.26e-03 m*2 (滿足)最小軸力強(qiáng)度驗(yàn)算截面受力性質(zhì): 下拉受彎內(nèi)力描述: Nj

21、= 0.0 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 26.2 KN-m截面抗力: MR = 23.5 KN-m Mj = 26.2 KN-m(不滿足)最小配筋面積 Agmin = 4.89e-04 m*2 實(shí)際配筋面積 Ag = 1.26e-03 m*2 (滿足)最大彎矩強(qiáng)度驗(yàn)算截面受力性質(zhì): 下拉受彎內(nèi)力描述: Nj = 0.0 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 31.4 KN-m截面抗力: MR = 23.5 KN-m Mj = 31.4 KN-m(不滿足)最小配筋面積 Agmin = 4.89e-04 m*2 實(shí)際配筋面積 Ag = 1.26e-03 m*2 (滿足)最小彎

22、矩強(qiáng)度驗(yàn)算截面受力性質(zhì): 下拉受彎內(nèi)力描述: Nj = 0.0 KN, Qj = 0.0 KN, Mj = 26.2 KN-m截面抗力: MR = 23.5 KN-m Mj = 26.2 KN-m(不滿足)最小配筋面積 Agmin = 4.89e-04 m*2 實(shí)際配筋面積 Ag = 1.26e-03 m*2 (滿足)下面對(duì)表 3-4 中計(jì)算進(jìn)行復(fù)核。已知在跨中，受拉鋼筋 910 的面積為 706.8，受壓鋼筋 810 的面積為2mm628.3，由鋼筋布置2mm195sdfMPa015040110hmm1）求受壓區(qū)高度 x（單位：mm）0195 706.86.262.811.74 1900sd

23、sbcdf Axhf b2)正截面抗彎承載力0sS0s6.2A (a )11.74 1900 6.2110195 628.3 7023.4KN M22ucddxMf bx hfh=26.2KNM=23.4KNM。jMMu 淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū) 12因此，承載能力極限狀態(tài)下主橋面板抗彎不滿足規(guī)范要求。因此，承載能力極限狀態(tài)下主橋面板抗彎不滿足規(guī)范要求。3.2.3 正常使用極限狀態(tài)最大裂縫寬度正常使用極限狀態(tài)最大裂縫寬度計(jì)算計(jì)算1)最大裂縫寬度驗(yàn)算考慮到板底多處出現(xiàn)露筋及鋼筋銹蝕，并參考檢測(cè)報(bào)告，按公路橋涵養(yǎng)護(hù)規(guī)范（JTG H11-2004）表 3.5.22“推薦的橋梁各部件權(quán)

24、重及綜合評(píng)定方法”及表3.5.23“橋梁技術(shù)狀況評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)”評(píng)定橋梁的技術(shù)狀況，對(duì)鋼筋的檢算面積按 0.9倍的設(shè)計(jì)面積折減取值。根據(jù) JTG D62-2004 第 6.4.16.4.3 條，按近似矩形鋼筋混凝土構(gòu)件計(jì)算，其最大裂縫寬度可按下式計(jì)算：1 2 330 1.30.28 10ssfksdWc c cE1）考慮鋼筋表面形狀的系數(shù)，；c111.0c取荷載短期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值為：111122sGQQMMMM =21.3 kNm荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值為：211222lGQQMMMM=17.7kNm系數(shù)217.71 0.51 0.51.4221.3lsMcM 2）考慮鋼筋表面形狀的系數(shù)，取

25、1.0；1c 3）與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，由于該橋?yàn)槭軓潣?gòu)件，所以取 1.0；c34）縱向鋼筋的直徑，mm；d10d 5）縱向受拉鋼筋配筋率；0706.8 0.90.0221920 110sAbh6） 由作用短期效應(yīng)組合引起的開(kāi)裂截面縱向受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)ss力（MPa） ；021.3389.90.870.87 110 706.8 0.9sssSMMPah A7）鋼筋彈性模量（MPa） ， ；sEMPa52. 0 10將各項(xiàng)代入公式得： 淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū)淮河大橋橋面板計(jì)算書(shū) 135389.930 101.0 1.42 1.00.2222.0 100.28 10 0.022fkW

26、mm由以上結(jié)果可以知，在正常使用極限狀態(tài)下，最大裂縫為由以上結(jié)果可以知，在正常使用極限狀態(tài)下，最大裂縫為 0.222mm，不滿足規(guī)，不滿足規(guī)范范 JTG D62-2004 第第 6.4.2 條的要求。條的要求。5 計(jì)算小結(jié)計(jì)算小結(jié)通過(guò)主橋面板的詳細(xì)驗(yàn)算，可以得出如下結(jié)論：1、正截面抗彎承載力驗(yàn)算：、正截面抗彎承載力驗(yàn)算： =26.2KNM=23.4KNM，富余量為，富余量為jMMu11.97%。模型計(jì)算中主橋面板高度采用設(shè)計(jì)值。模型計(jì)算中主橋面板高度采用設(shè)計(jì)值 150mm；檢測(cè)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，板；檢測(cè)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，板底多處出現(xiàn)露筋、板腹砼保護(hù)層厚度偏小，局部砼脫落呈蜂窩狀，主橋面板實(shí)際高度底多處出現(xiàn)

27、露筋、板腹砼保護(hù)層厚度偏小，局部砼脫落呈蜂窩狀，主橋面板實(shí)際高度不足不足 150mm；且主橋面板與鋼縱梁在錨栓連接位置截面削弱很大。因此，在承載能；且主橋面板與鋼縱梁在錨栓連接位置截面削弱很大。因此，在承載能力極限狀態(tài)下主梁正截面抗彎強(qiáng)度不能滿足規(guī)范要求。力極限狀態(tài)下主梁正截面抗彎強(qiáng)度不能滿足規(guī)范要求。2、通過(guò)正常使用極限狀態(tài)最大裂縫寬度計(jì)算，發(fā)現(xiàn)在正常使用極限狀態(tài)下，最、通過(guò)正常使用極限狀態(tài)最大裂縫寬度計(jì)算，發(fā)現(xiàn)在正常使用極限狀態(tài)下，最大裂縫為大裂縫為 0.222mm，不滿足規(guī)范，不滿足規(guī)范 JTG D62-2004 第第 6.4.2 條的要求。條的要求。3、通過(guò)撓度的計(jì)算表明：最大豎向撓度

28、、通過(guò)撓度的計(jì)算表明：最大豎向撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)= =7.021.612.23mmL/600=13.33mm，該橋的長(zhǎng)期撓度值符合規(guī)范要求，該橋的長(zhǎng)期撓度值符合規(guī)范要求，QW但計(jì)算撓度很接近規(guī)范限制，結(jié)構(gòu)剛度（特別是鋼縱梁）偏小，導(dǎo)致主橋面板在荷載但計(jì)算撓度很接近規(guī)范限制，結(jié)構(gòu)剛度（特別是鋼縱梁）偏小，導(dǎo)致主橋面板在荷載作用下變形過(guò)大。作用下變形過(guò)大。6 病害原因分析及建議病害原因分析及建議主橋行車道板主要病害原因分析：主橋行車道板主要病害原因分析：（1）通過(guò)計(jì)算表明：該橋的長(zhǎng)期撓度值符合）通過(guò)計(jì)算表明：該橋的長(zhǎng)期撓度值符合規(guī)范要求，但計(jì)算撓度很接近規(guī)范限制，結(jié)構(gòu)剛度（特別是鋼規(guī)范要求，但計(jì)算撓度很接近規(guī)范限制，結(jié)構(gòu)剛度（特別是鋼縱梁）偏小，導(dǎo)致主橋面板變形過(guò)大，在承載能力極限狀態(tài)下縱梁）偏小，導(dǎo)致主橋面板變形過(guò)大，在承載能力極限狀態(tài)下主梁正截面抗彎強(qiáng)度不能滿足。主橋面板與鋼縱梁采用錨栓連主梁正截面抗彎強(qiáng)度不能滿足。主橋面板與鋼縱梁采用錨栓連接，內(nèi)填接，內(nèi)填 M20 水砂漿在長(zhǎng)期荷載作用下局部脫空，連接方式不水砂漿在長(zhǎng)期荷載作用下局部脫空，連接方式不合理，使得錨栓支撐連接失效，且螺栓布置在同一斷面，連接合理，使得錨栓支撐連接失效，且螺栓布置在同一斷面，連接部的截面損失較大，應(yīng)力集中導(dǎo)致板底開(kāi)裂，并出現(xiàn)多條橫向部的截面損失較大，應(yīng)力集中導(dǎo)致板底開(kāi)裂，并出現(xiàn)多條