1、項項 目目 每每噸噸原原油油的的能能源源消消耗耗量量 能能源源價價格格 每每噸噸原原油油能能耗耗費費用用/元元 燃料 35kg 1371元/t 48.0 催化燒焦 25kg 1371元/t 34.3 電 67kWh 0.5元/kWh 33.5 1.0Mpa蒸汽 0.086t 80元/t 6.9 新鮮水 7.2t 1.8元/t 13.0 合計 135.7 項項 目目 分分項項加加工工費費 元元/噸噸 占占百百分分比比，% 輔助材料費 18.5 10.7 能耗費 31.2 18.1 工資及附加費 6.0 3.5 折舊費 57.6 33.4 修理費 24.3 14.1 其它制造費 7.9 4.6 管

2、理費用 12.5 7.3 財務費用 4.8 2.8 銷售費用 9.5 5.5 合計 172.3 100 項項 目目 分分項項加加工工費費 元元/噸噸 占占百百分分比比，% 輔 助 材 料 費 18.5 6.7 能 耗 費 135.7 49.0 工 資 及 附 加 費 6.0 2.2 折 舊 費 57.6 20.8 修 理 費 24.3 8.8 其 它 制 造 費 7.9 2.9 管 理 費 用 12.5 4.5 財 務 費 用 4.8 1.7 銷 售 費 用 9.5 3.4 合 計 276.8 100 現(xiàn)狀加工費現(xiàn)狀加工費序號 企業(yè)名稱 加工損失，% 能耗，kg標油/t 噸油完全費用 1 燕山

3、 1.15 94.00 193 2 天津 1.20 68.00 185 3 石家莊 1.05 88.00 192 4 滄州 1.15 87.50 190 5 上海 0.90 56.00 115 6 高橋 1.00 98.00 230 7 金陵 1.20 82.00 188 8 揚子 0.95 57.00 123 9 鎮(zhèn)海 1.00 71.00 153 10 安慶 1.10 86.00 200 11 福建 1.15 77.00 248 12 九江 1.10 81.00 188 13 濟南 1.10 95.00 257 14 齊魯 1.15 85.00 188 15 洛陽 1.03 87.00 1

4、64 16 武漢 0.95 73.00 220 17 荊門 1.20 120.00 270 18 長嶺 1.00 81.00 214 19 廣州 0.95 64.50 170 20 茂名 1.20 76.00 155 21 勝利 1.25 110.00 315 22 河南 1.20 100.00 400 23 中原 1.20 93.00 220 24 北海 1.20 100.00 220 能源管理標準規(guī)程工廠等單位的節(jié)能推廣體制、機構(gòu)圖工廠等單位的節(jié)能推廣體制、機構(gòu)圖廠長長副廠長副廠長節(jié)能委員會節(jié)能委員會節(jié)能專門部會節(jié)能專門部會委委 員員 長：廠長長：廠長副委員長：副廠長副委員長：副廠長委委

5、員：總務部長員：總務部長：環(huán)境安全部長環(huán)境安全部長：工務部長工務部長：動力部長動力部長：制造部長制造部長：生產(chǎn)管理部長生產(chǎn)管理部長部會長部會長：生產(chǎn)管理部長生產(chǎn)管理部長：能源管理者能源管理者：熱能管理員：熱能管理員 ：電能管理員電能管理員：工務課工務課 課長課長：環(huán)境環(huán)境安全課安全課 課長課長：事務局事務局：質(zhì)量管理課質(zhì)量管理課 課長課長總務部總務部生產(chǎn)管理部生產(chǎn)管理部制造部制造部工務部工務部環(huán)境環(huán)境安全部安全部動力部動力部質(zhì)量管理部質(zhì)量管理部各課各課各課各課各課各課各課各課各課各課各課各課各課各課事例事例 序序 號號 實實物物消消耗耗 修修訂訂前前折折合合能能源源消消耗耗 k kg g/ /

6、h h 修修訂訂后后折折合合能能源源消消耗耗 k kg g/ /h h 設(shè)設(shè)計計計計算算方方法法折折合合能能源源消消耗耗k kg g/ /h h 說說明明 1 新鮮水 10t/h 10*0.18=1.8 10*0.17=1.7 10*0.17=1.7 折算系數(shù)變化 2 除鹽水 30t/h 30*2.3=69 30*2.3=69 30*2.3=69 3 循環(huán)水 2500t/h 2500*0.1=250 2500*0.1=250 2500*0.1=250 4 凝結(jié)水 50t/h 50*7.4=370 50*7.65=382.5 50*7.65=382.5 折算系數(shù)變化 5 3.5Mpa 蒸汽-10

7、t/h -10*88=-880 -10*88=-880 -10*88=-880 6 1.0Mpa 蒸汽-40t/h -40*76=-3040 -40*76=-3040 -40*76=-3040 7 0.5Mpa 蒸汽 4t/h 4*66=264 4*66=264 4*66=264 8 電 1500kW 1500*0.3=450 1500*0.26=390 1500*0.2828=424 折算系數(shù)變化 9 焦炭 20t/h 20000*1=20000 20000*0.95=19000 20000*1=20000 折算系數(shù)變化 10 熱進料 400t/h 40*(200-90)*0.55=2420

8、 400*(200-90)*0.55=2420 400*(200-90)*0.55=2420 11 熱出料 120t/h -12*(140-80)*0.55*0.95=-376 -12*(140-80)*0.55*0.95=-376 -12*(140-80)*0.55*0.95=-376 12 熱聯(lián)合-催化油漿 -20*(330-300)*0.7*0.95=-399 -20*(330-300)*0.7*0.95=-399 -20*(330-300)*0.7*0.95=-399 13 頂循低溫熱輸出 -20*(130-100)*0.6*0.95*0.6=-205.2 -20*(130-100)*

9、0.6*0.95*0.5=-171 -20*(130-100)*0.6*0.95*0.6 =-205.2 熱源溫度在 150以下，頂循熱量為低溫余熱。 14 加熱除鹽水的低溫余熱輸出 -20*(90-25)*1*0.6=-780 -20*(90-60)*1*0.5=-300 -20*(90-25)*1*0.6=-780 只計算 60以上熱量，且折算系數(shù)變化 合計 裝置合計消耗 (括號內(nèi)為能耗) 18144.6kg 標油/h (45.36kg 標油/t) 17611.2kg /h (44.03k 標油 g/) 18131kg /h (45.33k 標油 g/t) 主要由焦炭和低溫余熱的變化引起

10、U=) 11/(1/11CAAiCiAAiEinini (1) 將式(1)分子分母的 A1 約去，并整理成下式： U=C1AiCiAiEinini11 (2) 令 EII=AiCiAiEinini11，則式(2)變成下式： U=C1.EII (3) EII 為煉油廠實際能耗消耗總量與應達到的標準能耗消耗總量的比值，這就是國外一些公司所采用的能源密度指數(shù)。此概念意義很容易直接理解，若該比值為 1，說明煉油廠總體上已達到了先進能耗指標；若比值大于 1，如為 1.2，實際能耗比先進能耗指標高 20%。 如果一個評價體系中，規(guī)定的各裝置標準能耗不是很先進，則 EII 將會小于 1，這時統(tǒng)計分析的煉油廠

11、中 EII 最小者則是最先進者，并且可能如 EII 低至0.8 時，才達到了較先進的能耗指標。 從式(3)看出，單位能量因數(shù)能耗是在能源密度指數(shù)的基礎(chǔ)上乘以常減壓裝置的標準能耗 C1，因 C1 一般是不變的，所以比較 U 的高低實際是在比較 EII的大小。如果 U 等于 C1，說明煉油廠總體上達到了先進能耗指標；如果 U 大于C1，它們的差值就是每套標準常減壓裝置的節(jié)能潛力。 綜合上述單位能量因數(shù)能耗的意義與分析，可以得出它的如下特性： (1) 單位能量因數(shù)能耗與常減壓裝置標準能耗的比值即能源密度指數(shù)，故它實際上表示煉油廠所有工藝裝置的實際能耗總量與應該達到的先進能耗總量相比的平均節(jié)能潛力，

12、是一個高度綜合性的指標，用于整體上評價不同煉油廠的能耗是科學合理的。 (2) 使用國內(nèi)外不同的評價體系時，所規(guī)定的能耗計算方法不同，各工藝裝置的標準能耗不同， 單位能量因數(shù)能耗結(jié)果不一樣， 差別可能較大。 所以對比時， 必須使用同一個評價體系。 (3) 從式(2)中看出， 單位能量因數(shù)能耗與原油加工量無關(guān)， 完全適合于二次加工裝置有外購原料的煉油廠能耗評價。 (4) 對于越來越多的聯(lián)合裝置，由于其中的各裝置實物消耗量難于分開，故難于評價單個裝置能耗，可使用單位能量因數(shù)能耗進行整體評價。 (5) 單位能量因數(shù)能耗中，已經(jīng)考慮了加工流程的復雜程度，故不再與其有關(guān)。 單位能量因數(shù)能耗評價的缺點是，

13、評價的準確性取決于標準能耗的確定。 隨著技術(shù)的發(fā)展，一些工藝裝置的先進能耗下降的幅度較大， 則必須及時調(diào)整標準能耗， 以增強可比性。 另一方面， 盡管對某類工藝裝置可能制定許多檔次的標準先進能耗， 甚至采用考慮主要影響因素后的擬合公式表達標準能耗， 以大大增強其可比性， 評價結(jié)果已經(jīng)足以從宏觀上表明能耗水平的高低， 但畢竟制定的標準先進能耗還是有局限性的， 所以不可能在細微的程度上分析對比能耗的高低。 修修訂訂前前后后部部分分裝裝置置能能耗耗定定額額的的變變化化 序序號號 裝裝置置名名稱稱 1 19 99 95 5年年 能能耗耗定定額額 2 20 00 03 3年年 能能耗耗定定額額 2 20

14、 00 03 3年年 能能量量系系數(shù)數(shù) 計計算算基基準準 備備注注（指指新新修修訂訂的的內(nèi)內(nèi)容容） 1 常減壓蒸餾 18 11 1 對處理量 不包括 電脫 鹽。 該定 額為 燃料型 ， 潤 滑油 型能 耗定 額另增 加0.5。含輕烴回收時，能耗定額再增加1 2 常壓蒸餾 15 9.5 0.86 對處理量 3 電脫鹽 無 0.2 0.018 對處理量 4 催化裂化 沒有或不 開吸收 穩(wěn)定， 能 耗定額減 少 3.5; 有汽油 回 煉時，能耗定額另增加3 FCC 70 48 4.36 對處理量 摻常壓渣油20%以下或摻減壓渣油10%以下 RFCC 85 55 5 對處理量 ARGG 無 75 6.

15、82 對處理量 DCC 無 80 7.27 對處理量 若干氣加LPG收率在36%以上，能耗定額另增加5。 5 延遲焦化 35 25 2.27 對處理量 沒有或不開吸收穩(wěn)定，能耗定額減少5。 6 催化重整 預處理和重整單元 95 80 7.27 對重整進 料 該定額 為固 定床， 組合 床 為85， 連續(xù) 重整 為100。 流程僅 到重整汽油脫戊烷塔 脫重組分塔 22 2 對抽提進 料 溶劑抽提與回收 45 (對重整進料) 40 3.64 對抽提進 料 也適應于FCC回煉油的芳烴抽提 芳烴分離 25 (對重整進料) 20 1.82 對抽提進 料 適應于 苯塔 和甲 苯塔， 若 為苯塔、 甲苯 塔

16、和 二甲 苯 塔， 定額為25 7 制氫 原料同時有氣體和輕油時，能耗定額取二者的加權(quán)平均 氣體 2000 1300 118.18 對氫產(chǎn)量 不包括原料消耗 輕油 2500 1500 136.36 對氫產(chǎn)量 不包括原料消耗 8 加氫裂化 65 （1.3-X）34 對處理量 X為 尾油 收率， 不包 括循 環(huán)氫脫 硫、 氣 體和 液化 氣 脫硫及 溶劑再生 修修 訂訂 前前 后后 統(tǒng)統(tǒng) 一一 能能 量量 換換 算算 系系 數(shù)數(shù) 的的 變變 化化 能能 源源 折折 算算 值值 對對 比比 kg(標標 油油 ) 序序號號 類類 別別 數(shù)數(shù) 量量 與與 單單 位位 修修 訂訂 前前 修修 訂訂 后后

17、改改 變變 情情 況況 1 電 1 kWh 0.3 0.26 減少 13.3% 2 新鮮水 1 t 0.18 0.17 減少 5.5% 3 循環(huán)水 1 t 0.10 0.10 不變 4 軟化水 1 t 0.25 0.25 不變 5 除鹽水 1 t 2.3 2.30 不變 6 除氧水 1 t 9.2 9.20 不變 7 凝汽式蒸汽輪機凝結(jié)水 1 t 3.4 3.65 增大 3.4% 8 加熱設(shè)備凝結(jié)水 1 t 7.4 7.65 增大 3.4% 9 燃料油 1 t 1000 1000 不變 10 燃料氣 1 t 1000 950 減少 5% 11 催化燒焦 1 t 1000 950 減少 5% 1

18、2 工業(yè)焦炭 1 t 800 800 不變 13 10.0MPa 級蒸汽 1 t 無 92 新增項目 14 3.5MPa 級蒸汽 1 t 88 88 不變 15 1.0MPa 級蒸汽 1 t 76 76 不變 16 0.3MPa 級蒸汽 1 t 66 66 不變 17 0.3MPa 級蒸汽 1 t 無 55 新增項目 18 低溫余熱 無 有 新增項目 19 直接交換的熱量 無 有 新增項目 物物 流流 數(shù)數(shù) 據(jù)據(jù) 物 流 號 和 類 型 熱 容 流 率 kw/C 起 始 溫 度 目 標 溫 度 （ ） 熱 2.0 150 60 （ ） 熱 80 90 60 （ ） 冷 2.5 20 125 （

19、 ） 冷 3.0 25 100 解解 題題 表表 溫 度 累 計 熱 流 子 網(wǎng) 絡(luò) 冷 熱 欠 缺 值 （ Cpc-CPh） * Tsn 輸 入 輸 出 輸 入 輸 出 150 SN1 125 145 -10 0 10 1 10 07 7. .5 5 117.5 SN2 100 120 12.5 10 -2.5 117.5 105 SN3 70 90 105 -2.5 -107.5 105 0 SN4 40 60 -135 -107.5 27.5 0 135 SN5 25 82.5 27.5 -55 135 52.5 SN6 20 12.5 -55 -67.5 52.5 4 40 0 組成總

20、綜合曲線的溫度及熱量為： 140 ,107.5 135 ,117.5 110 ,105 80 ,0 50 ,135 35 ,52.5 30 ,40 序號 物流名稱 起始溫度/ 終止溫度/ 流量/ t.h-1 熱量/ kW 備注 1 頂循環(huán)油 148 80 216.9 9643 熱物流 2 塔頂油氣 125 40 134.4 22786 熱物流 3 分餾一中 293 200 171.16 11106 熱物流 4 循環(huán)油漿 355 280 424.55 23588 熱物流 5 產(chǎn)品油漿 355 90 8.75 1494 熱物流 6 輕柴油 221 60 117.61 11307 熱物流 7 分餾二

21、中 344 270 87.89 4850 熱物流 8 穩(wěn)定汽油 180 40 155.39 14134 熱物流 9 外取熱器催化劑 680 550 30530 熱物流 10 內(nèi)取熱器催化劑 680 630 2619 熱物流 11 再生煙氣 485 170 23570 熱物流 12 新鮮原料油 90 200 175.0 12590 冷物流 13 富吸收油 45 100 73.4 2317 冷物流 14 解吸塔中間重沸物流 98 108 5430 冷物流 15 解吸塔底重沸物流 148 167 8398 冷物流 16 穩(wěn)定塔進料 148 157 173.97 1170 冷物流 17 穩(wěn)定塔重沸物流 180 192 8699 冷物流 18 除氧水及其蒸汽 104 冷物流 05010015020025030035040001000020000300004000050000熱量/kW溫度/050100150200250300350400020000400006000080000100000120000熱量/kW溫度/010020030040050060070080001000020000300004000050000熱量/kW