1、鐵嶺市韞達煤礦203 綜合機械化采煤工作面供電設計說明書前 言 5第一章礦井概況 6第一節礦井自然概況 . 6第二節礦井生產概況 . 7第三節203 工作面概況 . 8第四節供電電源 8第二章203 綜采工作面供電系統擬定 9第一節供電電源系統擬定 . 9第二節瓦斯監測與通訊系統擬定 . 11第三章移動變電站、高壓低開關選擇. 13第一節203 綜采工作面負荷統計 . 13第二節工作面變壓電站負荷統計及負荷分配率計算 14第四章供電系統高低壓電纜選擇計算 16第一節供電系統中各段電纜截面信號選擇 16第二節系統中主要線路的電纜載流量、電壓損失校驗. 18第五章短路點選擇與短路電流計算 . 26

2、第一節短路點的選擇 26第二節各短路點短路阻抗、短路電流計算 27第三節三相短路電流、短路容量、熱穩定及動穩定校驗 30第六章高、低壓電氣設備的繼電保護整定 32第一節地面高壓開關繼電保護整定 32第二節井下高壓開關繼電保護整定 34第三節低壓開關繼電保護整定 36第四節高低壓開關靈敏度校驗 38第七章安裝技術要求 41第一節安裝質量和要求 41第二節繼電保護整定要求 42附表一各臺高壓開關繼電保護整定表 43附表二各主要段電纜選擇一覽表 44附表三饋電開關繼電保護整定值表 44附表四各臺磁力起動器整定值表 45附表五203 綜采工作面機電設備清冊 46附圖1 、203 綜采工作面供電系統圖2

3、 、203 綜采工作面機電設備布置圖3 、203 綜采工作面硐室機電設備布置（圖一）4 、203 綜采工作面硐室機電設備布置（圖二）5 、203 綜采工作面硐室電氣設備接線圖6 、203 綜采工作面運輸系統圖7、韞達煤礦地面變電所供電系統改造圖8、韞達煤礦中央變電所改造系統圖為提高礦井生產能力和礦井機械化水平，我礦決定在井下 203 工作面安裝一套綜合機械化采煤設備，為適應綜采工作面的供電要 求，根據“安全、可靠、經濟、合理”的供電設計原則，對 203 綜 采工作面供電系統設計如下。一、設計依據1、煤礦井巷工程平面圖。2、煤炭工業煤礦設計規范 、煤礦安全規程 以及國家其它現 行的有關煤炭項目建

4、設的技術法規和技術政策3、井工煤礦初步設計安全專篇編制導則4、煤礦建設工程安全設施設計審查標準 (AQ 1055-2008 )5 、煤礦安全監控系統通用技術要求 (AQ6201 2006 )6 、 煤 礦 安 全 監 控 系 統 及 檢 測 儀 器 使 用 管 理 規 范 AQ1029-2007 。7 、203 綜采工作面已選型設備清冊。二、設計原則 根據該煤礦現有供電情況結合礦井的開拓布置和生產情況，依 據“系統可靠、安全、經濟，網絡簡單、操作方便、技術合理”的原 則進行礦井供電設計第一章礦井概況第一節礦井自然概況一、位置與交通鐵嶺市韞達煤礦位于鐵嶺市西北 12km ，鐵嶺縣鎮西鋪營盤村 北

5、，行政區隸屬鎮西堡鎮管轄。井田南部 1.5km 有鐵康公路，井 田南部 2.5km 有鐵嶺至大青站國鐵通過，交通便利。二、自然地理、氣候與地震本井田范圍內為低山剝蝕丘陵和河流沖積平原，井田內地形屬 平坦。 井田范圍內地形標高在 +80 +90m 。本區屬季風型大陸氣候， 春級干旱小雨，多西南風，風力可達 6-7 級，夏季炎熱多雨，最高溫 度+33 C ,最低溫度-32 。凍結期自10月末至次年3月，凍結厚 度 1m 左右。年降雨量 1009mm ，最大月降雨量 262mm 。該地區 為農業區，農作物以高粱、玉米、谷子、大豆為主。地方工業以開發 煤炭資源為主。地區地震活動強度小，地震烈度為度區。

6、第二節 礦井生產概況開拓方式及主要巷道布置： 該礦井為斜井片盤開拓方式， 現有一 對斜井，斜井位于井田東部。 井口標高 +82.36m ，井底標高 -100m ， 主井提升斜長 586m ，傾角 18 斜井串車混合提升方式。工作面主要設備 203 綜采工作面采用 MG200/456-WD1 型采 煤機落煤， 工作面采用 SGZ730/320 型刮板運輸機、 運輸順槽采用 SGZ730/132 轉載機和SSJ-800/2 X 40皮帶運輸機，工作面采用 ZY4000/10/23 型液壓支架支護。一、礦井通風方式 礦井采用中央并列抽出式全負壓通風，在西風井地面安裝主、 備通風機各一臺，型號均為 B

7、DK-4- M13對旋風機，電動機容量為 55X 2KW 。安裝瓦斯抽放泵兩臺。二、礦井提升方式 礦井提升主井為混合提升井，提升方式為斜井串車單勾提升方 式，主井安裝一臺 JK2/20 型礦用提升絞車， 電動機功率為 240KW ， 電壓 6000V ，絞車最大靜張力為 6000kg ，使用 6 X 7+1NF-28mm 鋼絲繩，鋼絲繩破斷拉力為 479KN ，井筒斜長 596m ，井筒傾角 18，每次提升煤車 7 輛。三、礦井排水礦井采用一段集中排水，水泵房設置兩臺100D-45 X 7性水泵, 一臺工作，一臺備用。電動機功率為 132kw, 排水能力為 60m/h ， 揚程為 315m 。

8、實際排水高度為 183m 。沿主井鋪設兩條直徑為133mm 鋼管排水管路。礦井正常涌水量 40m3 3/h 最大涌水量 70m3/h ，水倉容積 600m3 。第三節 203 工作面概況（1 ）、工作面走向長度： 600m ；工作面長度： 100m 。（2 ）、預計開采時間： 2011 年 11 月中旬（3 ）、預計結束時間： 2011 年 3 月 （4）、生產能力 7 萬噸 / 月 （5）、采區瓦斯濃度：高瓦斯。（6 ）、煤層預計發火期： 3-6 月 （7）、工作面通風方式：全負壓通風第四節 供電電源該礦高壓進線供電系統為雙回路供電， 其中一回路引自大青二次 變電站配出的 10KV 西煤線供

9、電線路， 電壓等級為 10KV ，另一條線 路引自鐵嶺電業局團結變電所配出的 10KV 營盤線線路，供電電壓10KV第二章 203 綜采工作面供電系統擬定第一節 供電電源系統擬定一、 6000V 供電系統擬定由中央變電所農電段母線配出一根 MYJV-6000 3*70 高壓電 纜至 203 工作面機電硐室。在機電硐室內安裝一臺 BGP9L-6 型 400A 高壓開關，分別控制兩臺容量分別為 800KVA ，一臺容量為315KVA 變壓器。采用高壓電纜由高壓開關負荷側串聯接至各臺變 電站。二、 1140V 供電系統擬定該工作面的 1140v 用電設備分別是：工作面運輸機、采煤機、 乳化液泵、噴霧

10、泵、轉載機、破碎機。其中乳化液泵和噴霧泵設置在 機電硐室內，采用遠方供電、供液方式。分別引自兩臺 KSGZY-800/1140 變電站供電，當一臺變電站低壓側發生故障時， 可開動另外一臺乳化液泵或噴霧泵。 保證工作面不間斷供液和噴霧用 水。工作面內的采煤機和破碎機采用一條 MYP-1140 3*120+1*25 聚氯乙烯絕緣聚氯乙烯護套屏蔽電纜供電， 工作面內的轉載機和工作 面運輸機采用一條 MYP-1140 3*120+1*25 聚氯乙烯絕緣聚氯乙烯 護套屏蔽電纜供電。 在串車平車上分別安裝兩臺 KBZ-630 型饋電開 關作為兩根MYP-3 X 120+1 X 25型電纜引入的饋電開關。三

11、、660V 供電系統擬定工作面 660V 設備包括調度絞車、 運輸順槽皮帶機、 信號照明綜 合保護、皮帶機張緊絞車電機、煤電鉆綜合保護等。由在機電硐室設 置得一臺 KSGZY-315/0.69 型移動變電站作為工作面 660V 供電電 源。工作面運輸順槽皮帶機、各臺調度絞車、串車上的 660V 設備、 工作面照明、 回風順槽各臺絞車分別引自該變電站的低壓側。 其中皮 帶機電源由變電站單獨引出一條 MY-1000 3 X 50+1 X16 型橡套電 纜向皮帶機供電。在變電所內安裝一臺 KBZ-200 型饋電開關，配出 一條 MY-10003X 50+1 X16 型橡套電纜供運輸順槽和串車 660

12、V 設備。 在機電硐室內安裝一臺 KBZ-200 型饋電開關作為回風順槽和 硐室照明用的總開關。 在回風順槽的入口設置一臺 KBZ-200 型饋電 開關作為回風順槽的電源總開關。各臺調度絞車控制開關一律選用 QBZ-1140/660 型磁力起動器。第二節 瓦斯監測與通訊系統擬定一、瓦斯監測供電系統擬定 瓦斯監測電源引自中央變電所的風機專用電源變壓器。現已形 成的 203 工作面瓦斯監測系統電源作為機電硐室的瓦斯監測電源。 瓦斯監測的斷電方式為切斷工作面高壓控制開關的負荷側電源， 即與 硐室內的高壓開關聯鎖， 當工作面瓦斯超限時， 工作面機電硐室內的 高壓開關動作， 切斷工作面所有動力電源。 瓦

13、斯監測由設在機電硐室 內的監測分站實現監測。二、礦井通訊分別在機電硐室、 203 工作面運順皮帶頭、 工作面串車處設直通 礦調度的電話。在工作面串車安裝一臺 KTC102 型礦用集中通訊控 制臺。工作面串車處、轉載機處、工作面內每隔 15m 設置帶有集中 控制與閉鎖的載波電話，采用專用通訊電纜連接。機電硐室、乳化液 泵、皮帶機機頭設置載波通訊電話（可采用一般型電纜連接，不需要 閉鎖功能）三、配電點設置1、機電設備硐室高、低壓設備； 2 、運輸順槽皮帶機配電點 ；3、運順各臺絞車配電點； 4、運順串車配電點； 5 、回順入口配電點； 6 、 回順各臺絞車配電點。四、工作面運回順照明、信號、控制系

14、統擬定 工作面設備的控制均有設在移動變電列車上的 KCT101 集中 控制臺完成。 安裝時要在電纜捆中鋪設控制線。 工作面照明干線線路 一律采用 MY-1000 3*4+1*4 電纜。皮帶機綜合保護干線選用MY-10007 X 2.5電纜。皮帶機保護機頭、機尾跑偏開關控制線、皮帶機沿線停車控制線、 皮帶機沿線信號線。 工作面串車集中控制臺 要實現集中和就地分別控制。五、工作面供電系統和設備布置擬定見韞達煤礦 203 綜采工作面供電系統圖 韞達煤礦 203 綜 采工作面機電設備布置圖 韞達煤礦綜采工作面機電設備硐室布置 圖、韞達煤礦機電設備硐室供電系統接線圖 、203 工作面調度絞 車運輸系統圖

15、。第三章移動變電站、高壓低開關選擇與負荷計算第一節 203綜采工作面負荷統計、工作面1140V全部負荷統計設備 名稱設備規格型號（電動機型號）電機 臺數額定裝 機功率KW功率 因數實際運 行功率Kw單機工作 電流需用 系數輪式破 碎 機PLM-1000(YBY550)11100.87110123.50.7橋式轉 載 機SZB-730/132(YSB-160 )11320.911320.88乳化液 泵站BRW-315/31.522*2000.932000.64工作面 運輸機SGZ-730/320(KBY-680-160B)22*1600.873200.89噴霧 泵站BPW250/6.322*37

16、0.84370.65采煤機MG200/456-WD15100 X 2 X2+25X2+5.50.874560.7合計1214921255、工作面660V供電系統全部負荷統計設備名稱規格型號電機 臺數額定裝 機功率KW功率 因數運行 功率KW單機工 作電流A需用 系數運輸順槽 皮帶機SSJ-800/2*4022 X 400.86800.85運輸順槽 調度絞車JD-11.4(YB-11.4)22*11.40.8022.80.5運輸順槽 調度絞車JD-25 (YB-25)1250.82250.45運順回 柱絞車JH2-141170.81170.45回順調度 絞車JD-11.4111.40.8011.

17、40.45回順調度絞車JD-251250.82250.45皮帶機張 緊絞車4.50.854.50.4信號照明 綜合保護XZZ-4.05200.80200.52合計18205.7205.7第二節工作面變壓電站負荷統計及負荷分配率計算、變電站負荷率計算供轉載機KSGZY-800移動變電站負荷率計算 689*0 7*100%80.38%轉載機回路總負荷=320+132+200+37=689KW800*0.75-供轉載機回路的移動變電站滿足要求。同理可計算供采煤機回路變電站負荷率93.6%。采煤機回路變電站負荷率偏高，但根據實際運行經驗，該變電站能夠滿足要求。供工作面660V設備的KSGZY-315/

18、0.69變電站負荷率計算/ Pe 二 Pi P2 P3 PnV=25.77:x 205.7*0.7& *100% 61%) 315*0.75（一）各變電站的負荷率及其變電站的技術數據編型號容量電壓短路空載銅損鐵損幾何尺寸重號KVAKV阻抗電流耗KVAR耗KVARL*W*H量T2KSGZY-88006/1.25.51.55202303750 X 1100 X5.0000162083KSGZY-88006/1.25.51.55202303750 X 1100 X5.0000162084KSGZY-33156/0.64%2.52301303180*1100*1233159000（二）、變電站負荷率計

19、算表編號型號容量KVA計 算 負荷 kwh需用系數kx功率因數cos實際負荷KW負荷率%2KSGZY-8008006890.70.75482.380.383KSGZY-8008008070.70.75564.994.154KSGZY-315315205.70.70.7514461乙控制設備的選擇（一）、高壓開關的選擇序號設備名稱規格型號用途備 注1、高壓防爆開關BGP9L-400中央變電所農電線路總開關中央變電所2、高壓防爆開關BGP9L-400中央變電所市電線路總開關中央變電所3、高壓防爆開關BGP9L-400中央變電所供機電硐室總開關中央變電所4高壓防爆開關BGP9L-400硐室進線總開關

20、機電硐室（二）、1140V、660V低壓饋電開關和磁力起動器選擇編號設備名稱規格型號用途安裝位置2、12饋電開關KBZ-200/1140乳化液泵回路總開關硐室18饋電開關KBZ-200/1140運輸順槽660V總開關硐室24饋電開關KBZ-200/660工作面串車總開關串車29饋電開關KBZ-200/660運輸順槽皮帶機配電點總開關皮帶頭33饋電開關KBZ-200/660硐室控制回風順槽總開關硐室35饋電開關KBZ-200/660回風順槽入口總開關回風入口15饋電開關KBZ-630/1140采煤機回路總開關串車8饋電開關KBZ-200/1140轉載機回路總開關串車6、13磁力起動器QJZ-20

21、0/1140乳化液泵開關起動開關硐室7、14磁力起動器QJZ-120/1140噴霧泵起動開關硐室10、11磁力起動器QJZ-315/1140運輸機起動開關串車16磁力起動器QJZ-400/1140采煤機起動開關串車17磁力起動器QJZ-129/1140破碎機起動開關串車20#共9臺磁力起動器QBZ-80N/660調度絞車起動開關信號照明保護ZXZ-4 127信號及照明見圖煤電鉆綜合保護ZZL-4.0 127工作面電鉆串車其他660v設備的選擇見203綜采工作面供電系統圖第四章供電系統高低壓電纜選擇計算第一節 供電系統中各段電纜截面信號選擇根據設備容量初步選擇供電系統中的各主要段電纜如下表。其他

22、各段電纜見供電系統圖序號起止段型號長度m長期允許 電流（A）1中央變電所一機電硐室咼壓電 纜MYJV22-6000 3X 959502752中央變電所一機電硐室咼壓電 纜MYJV22-6000 3X 709502173機電硐室一皮帶機配電點干線MY-1000 3*50+1*16601734機電硐室一串車 660V饋電開關MY-1000 3*50+1*165701735機電硐室 串車米煤機饋電開關MYP-1140 3*120*1*256202756機電硐室 串車運輸機饋電開關MYP-1140 3*120*1*256202757機電硐室一工作面回順后三角占八、MY-1000 3*25+1*1672

23、01138串車采煤機開關一采煤機MCP-11403*95+1*25+4*42652609運輸機開關-運輸機前部電機低速MYP-1140 3*35+1*1014017310運輸機開關-運輸機前部電機高速MYP-1140 3*50+1*1614011運輸機開關-運輸機機尾電機低速MYP-1140 3*35+1*1024017312運輸機開關-運輸機機尾電機高速MYP-1140 3*50+1*1024017313串車轉載機開關-轉載機電機MYP-11403*50+1*166017314串車破碎機開關-破碎機電機MYP-11403*35+1*108513815各臺調度絞車負荷電纜MY-1000 3*1

24、6+1*6見圖86其他各段電纜見供電系統圖本設計分別對以下電纜的載流量進行校驗， 其它電纜不需校驗均 能滿足要求。選擇的電纜滿足設備的長期允許電流要求、 滿足正常工作和設備起動時的電壓要求、高壓電纜滿足熱穩定和動穩定的電流要 求。1、中央變電所至203工作面機電硐室高壓電纜2、機電硐室到串車運輸機饋電開關的干線電纜3、串車采煤機開關到采煤機電纜4、工作面運輸機負荷電纜5、轉載機和破碎機負荷電纜6、運輸順槽660V干線電纜7、回風順槽660V干線電纜第二節 系統中主要線路的電纜載流量、電壓損失校驗地面至中央變電所、中央變電所至機電硐室高壓電纜校驗1、按正常工作電流校驗因此設計采用1600KVA變

25、壓器直接供綜采工作面，該電纜的正 常工作負荷為整個工作面的所有正常工作負荷之和，其中 1140V負 荷為 1255KW，660V 負荷為 205.7KW。pe 1255 205.7 1460.7kw114.58A|工 1460.7*0.75*10Igl 后Ue*CO&j 的*0.92*6000Ig,電纜的實際工作電流AoPe-電纜的工作負荷之和kwCOSO加權平均功率因數:0.92Ue-電網的額定電壓：6000VKx-0.75經計算該電纜的實際工作電流為：114.58A，小于電纜允許長 期工作電流275A。按正常工作電流校驗合格。2、按正常工作電壓損失校驗(1) 、地面SCB-1600/10/

26、6型變壓器的電阻及電抗計算根據變壓器參數表可得 SCB-1600 10/6KV變壓其技術數據如 下：空載損耗 P0=2450KVAR ，負載損耗PF=11730kw ，阻抗電壓百分數UD%=6%。變壓器的直流電阻、電抗、阻抗為:RbXb2Pcu 2 %11730*Se2Ud %-5.5%Se6000220.16495(1600 1000)2600021.23751600 1000Zb(2 )、Xb2 尺21.23752+0.164952 1.248地面變電所到中央變電所的電纜電阻、電抗、阻抗電纜為MYJV22-6000 3 X 95型,電纜長度950m單位公里電阻：R0=0.22 Q單位公里電

27、抗：X0=0.085 Q電纜電阻：R1=0.22 X 0.95=0.209 Q電纜電抗：R1=0.085 X 0.95=0.08075 Q(3)、中央變電所到機電硐室高壓電纜電阻及電抗單位公里電阻：R0=0.305 Q單位公里電抗：X0=0.089 Q電纜電阻：R1=0.305 X 0.9=0.2745 Q電纜電抗：R1=0.089 X 0.9=0.08 Q(4 )、變壓器電壓損失計算變壓器正常工作電流為114.58A則變壓器的電壓損失為U b 、3lb(RbC0SXbsin )、3 114.58 (0.16495 0.92 1.2375 0.3919)116.48V(5) 、地面至中央變電所

28、電纜電壓損失計算U1. 3I1(R1 cosX1 sin ).3 114.58 (0.209 0.92 0.08075 0.3919)44.43V(6) 、中央變電所至機電硐室高壓電纜電壓損失U 2.31 2(R2cosX2 sin )13 114.58 (0.2745 0.92 0.08 0.3919)56.3V(7) 、6000V側全部電壓損失為x5=300V 。U UB U1 U3116.48 44.43 56.3 217v75%,按電壓損失計算合格。根據以上計算，運輸機起動時的電壓為額定電壓的79.7%，由于運輸機的配套電機為2*160KW，出廠長度為按運輸機長度是200M設計，實際安

29、裝長度為100m，所以運輸機的需用系數應較低， 起動電壓應高于計算值，控制運輸機的開關能夠可靠吸合。其他回路起動電壓不需計算能夠滿足要求。第五章 短路點選擇與短路電流計算第一節 短路點的選擇選擇短路點的原則是按電氣最遠點進行選擇， 本設計對各主要回 路均進行了選擇， 其目的是合理整定供電系統中的高低壓開關， 保證 供電系統發生故障時， 繼電保護動作可靠。 保證繼電保護動作的合理 性、準確性，并具有選擇性。系統短路點選擇選擇 D1 點為中央變電所至機電硐室高壓開關電源側， 目的是校 驗中央變電所到硐室高壓電纜末端短路時的繼電保護靈敏度。選擇 D2 點為機電設備硐室 KSGZY-800/6/1.2

30、 變電站出口短 路，校驗硐室內高壓開關靈敏度。選擇 D3 點為運輸機機尾電機接線端子短路， 校驗運輸機控制開 關的靈敏度。選擇 D4 點為采煤機電機接線端子短路， 校驗采煤機控制開關的 靈敏度選擇 D5 點為運輸順槽回柱絞車電機接線端子短路， 校驗機電設 備硐室饋電開關靈敏度。選擇 D6 點為回風順槽后三角點 JD-25 絞車接線端子短路， 校驗回風順槽入口處饋電開關靈敏度。第二節各短路點短路阻抗、短路電流計算一、機電硐室D1點短路回路阻抗及短路電流計算D1點短路回路包括地面變電所至中央變電所高壓電纜阻抗、中 央變電所至機電設備硐室高壓電纜阻抗，地面變電所SCB-1600變壓器阻抗。其中變壓器

31、、電纜組抗在第四章已經計算，數據如下： 地面變電所至中央變電所的高壓電纜阻抗電纜電阻：R1=0.22 X 0.95=0.209 Q電纜電抗：R1=0.085 X 0.95=0.08075 Q中央變電所到機電設備硐室阻抗電纜電阻：R1=0.305 X 0.9=0.2745 Q電纜電抗：R1=0.089 X 0.9=0.08 Q因此該點短路時系統總阻抗為RD3 0.0117 0.10168 0.14784 0.26122XD3 0.098306 0.03472 0.02016 0.1532Zd3 .RD3X；30.261222 0.15322 0.302727RD5 0.0101 0.23296

32、0.0959 0.33996XD5 0.0682 0.04212 0.0063 0.11662ZD50.339962 0.116632 0.35941D1點短路阻抗ZD1 ( RD1XD1.0.648092 1.398252 1.54D1點兩相短路電流2D1Up63002ZD12*1.542045A、機電硐室 KSGZ Y-800/1140移動變電站二次出口短路阻抗及 電流計算（一）、變壓器出口電路電阻及電抗Rbzb2Pcu * %廠2Ud%* 土Se5200*竺J(800*1000) 22120010 5.5 -800*100020.01170.099Xb0.098306,Zb2R/0.09

33、92 0.01172（二）、變壓器出口兩相短路電流D2Up2 Zd211402*0.0995757A三、工作面運輸機機尾電機電纜（D3點）短路阻抗及短路電流計算（一）短路回路阻抗計算1、變壓短路阻抗計算（前節已計算）數據如下:RbPcu * Ue2Se5200*1200(800*1000)0.01172Zb ud%* Se102L L12005.5 - 800*10000.099Xb.Zb2 Rb20.0992 0.011720.0983062、運輸機干線電阻、電抗RL=0.10168 QXL=0.03472 Q3、運輸機機尾電機支線電阻RZ=0.24*0.616=0.14784 QXZ=0.

34、24*0.084=0.02016短路回路總阻抗Xd3 0.0983060.03472 0.02016 0.1532Zd3 .RXT 、0.261222 0.153220.302727（二）、D3點短路電流D3Up11402_ZD72*0.3027271882A四、采煤機電機電纜（D4點）短路阻抗及短路電流計算（一）、米煤機變電站電阻及電抗計算Rb2 Pcu * %5200*1200(800*1000)0.0117Zb2Ud%* Se10 5.5212002800*1000zb2 Rb20.0992 0.011720.0990.0983062、米煤機干線電阻及電抗RL=0.10168 QXL=0

35、.03472 Q3、采煤機支線電阻及電抗R2=0.247*0.265=0.065455 QX2=0.056*0.62=0.01484 Q4、采煤機回路總電阻及電抗IK二Rb+R1+R2=0.0117+0.10168+0.065455=0.1788QIX二XB+X1+X2=0.0983+0.03472+0.01484=0.14786 5、采煤機回路總阻抗Zd4 .R2z20.17882 0.147862 0.232（二）、采煤機電機接線盒處電纜短路短路電流計算 U p 11402Zd4 2*0.232ID4 p2456A拉放串車回柱絞車負荷電纜末端（D5點）短路阻抗及短路電流計算（三）、KSGZ

36、Y-315移動變電站的電阻及電抗計算1、根據變電站的短路阻抗電壓 Ud=4% ,Pcu負載損耗2300W、Pfe=1300VAR。按上述相同方法可計算出變壓器的直流電阻為：Rb=0.0101 QXb=0.0682 QZb=0.069 Q2、變電站至工作面串車干線電纜電阻及電抗電纜電阻及電抗RXL0 L 0.448 0.52 0.23296XLXL0 L 0.081 0.52 0.042123、回柱絞車支線電阻及電抗R Xl1 L 0.07 1.37 0.0959XLXL0 L 0.07 0.09 0.00634、回柱絞車回路總電阻、電抗、阻抗RD5 0.01010.23296 0.09590.

37、6521XD5 0.06820.063360.001350.Zd5 0.62120.1329120.3584（二）、回柱絞車電纜末端短路電流D5Up2 Zd56602*0.3584920A回風順槽電纜末端D6點短路電流計算1、變壓器電阻及電抗:Rb=0.0101 QXb=0.0682 Q2、干線電纜電阻及電抗RXlo L 0.864 0.72 0.622XlXlo L 0.088 0.72 0.063363、支線電阻及電抗R2=1.37 X 0.015=0.02 QX2=0.09 X 0.015=0.00135 Q4、回路總電阻、電抗RD6 0.01010.622 0.020.6521Xd6

38、0.0682 0.063360.001350.13291ZD6.0.6212 0.132912 0.6655D6點兩相短路電流D6Up6602 ZD6 2*0.6655495A根據以上計算各短路點短路電流計算統計表如下:Di D 6點短路電流計算結果表編號短路名稱短路點阻抗Q短路點平 均電壓V兩相短路電流A三相短路 電流A短路電流沖擊 值穩態值A短路容量MVA開關斷流 能力A校驗結果D1入井高壓電纜末端1.54630020452352357539.01合格D2移動變電站二次出口0.0991140575766211006319.879000合格D3工作面運輸機機尾電機0.302711401882

39、216432906.509000合格D4采煤機電機0.23211402456282442938.489000:合格D5運順660電纜末端0.3584660920105816081.847500合格D6回風后三角點0.66556604955698650.997500合格第二節二相短路電流、短路容量、熱穩定及動穩定校驗本設計以D1點短路計算為例，說明計算方法，其他各點計算從 略計算結果見短路點短路電流計算結果表。根據計算D1點的兩相短路電流為：2045A1、則D1點的三相短路電流為：l；i 1.151 未 1.15*20452352A2、D1點的短路電流沖擊值得穩態值1亠1.52*23253575

40、Ad1ch3、D1點短路電流的最大短路容量Sd13U pID1ch 1.732*6.3*3575=39.01MVA4、高壓電纜的最小熱穩定截面校驗（1 ）、高壓電纜熱穩定常數：C=75（2）、高壓電纜的開關的過電流保護為瞬動，后備保護過電流時間 為1秒，因此采用這一級后備保護裝置的動作時間所對應的假想時間 效驗電纜短路的熱穩定性。已知系統容量無限大，因此短路電流可能存在的最大假想時間：t.j maxr 0.05dt. t. t10.11.1s其中：d j fdt.j max1.1 0.051.15s咼壓電纜發生末端三相短路時，要求的最小熱穩定截面為I 3kd maxSami n t j max

41、c3575 21.1551.11mm75在6000v系統中的最小電纜接面為75mm 2。所以合格。5、高壓開關的動穩定和熱穩定校驗因系統中的 BGP9L-400 型高壓開關和額定動穩定電流為12.5A，額定動穩定電流：31.5KA 額定熱穩定電流：12.5KA，經計算系統中尚無超過上述額定電流值的短路點，所以滿足系統最大短 路電流的穩態值要求。第六章 高、低壓電氣設備的繼電保護整定第一節 地面高壓開關繼電保護整定一、地面變電所保護 1600KVA 變壓器的高壓開關繼電保護整定1 、保護該變壓器的一次側高壓開關柜為 XHGN17 型開關柜，該開 關柜的電流互感器將在變電所改造后更換為 150/5 型電流互感器， 因此按開關的額定電流為 150A 計算。2 、整定計算基礎數據（1 ）、開關互感器變比 150/5（2 ）、開關的接線方式為不完全星形接線，接線系數為 1.（3 ）、該變壓器所帶最大負荷為 203 綜采工作面的采煤機，采 煤機的額定功率為 456KW 。3、