1、 一、工程概況本工程為靖邊縣林業局開發建設的靖邊縣林業棚戶區建設工程（一）N1標段工程住宅工程，地處于靖邊縣沙石峁林場林地。結構為剪力墻結構。地下0層，地上11層，總建筑面積35949。二、編制依據(1) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規（JGJ130-2001）(2) 建筑結構荷載規（GB50009-2001）(3) 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）(4) 鋼結構設計規（GB50017-2003）(5) 建筑結構靜力計算手冊(6) 本工程圖紙三、 搭拆人員、材料選擇、材料驗收1、腳手架架子工必須根據國家規定，經培訓考核合格，持證上崗，同時上崗人員應定期體檢，體檢合格者方可從事腳手架

2、的搭設和拆除作業。2、本工程采用落地式雙排鋼筋腳手架，具體所用材料：（1）立桿、水平桿：采用48mm×3.5mm 鋼管，慣性矩 I=12.19(cm4)，截面模量 W=5.08 (cm3)，截面積 A=4.89 (cm2)，回轉半徑 i=1.58 (cm)，鋼管自重: 3.84(kg/m),Q235鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設計值：f=205 (N/mm2)，彈性模量： E=2.06×105 (N/mm2)（2）扣件：采用可鍛鑄鐵制的扣件，在螺栓擰緊力矩達60Nm時，不得發生破壞。（3）腳手板：采用竹串片腳手板。（4）連墻桿：連墻桿采用鋼管接預埋鋼管，預埋鋼管主體施工時埋入主體

3、梁和柱。伸入和伸出梁和柱200mm。用兩個扣件與連墻桿連接。3、材料驗收(1)、使用的鋼管、扣件與螺栓等配件必須規格統一，應具有出廠合格證、測試報告合格證（準用證）。(2)、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道 。(3)、鋼管必須涂有防銹漆，剪刀撐應刷紅白相間的著色標志。(4)、舊扣件使用前應檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，滑絲的螺栓必須更換。四、腳手架搭設1、腳手架搭設方式本工程腳手架采用雙排扣件式鋼管腳手架。2、腳手架用途主要用于安全防護和裝飾施工時用，在主體施工期間只作安全防護用，故不安裝欄桿和擋腳板；在裝飾施工期間再安裝，腳手板每隔三層滿鋪，共鋪設

4、5層，裝飾施工時同時作業層數不超過兩層。3、腳手架基礎本工程背側面腳手架基礎為回填土，為了保證安全施工，第一步對建筑物周邊回填土進行夯實，第二步對夯實地面干鋪碗口石，第三步在碗口石上澆筑200mm厚C20砼；正立面腳手架直接搭設在B/C棟間地下車庫頂板上，腳手架圍車庫頂板梁、板模板與其支撐不拆除，用于承受腳手架自重與施工荷載。其次，在每根鋼管腳手架底部用150×150×5mm的鋼板上焊上51的鋼管，三方鋼板與鋼管相焊接，150×150mm的鋼板底部留一小孔進行排水。4、本工程腳手架設計尺寸（1）立桿縱距為1.5m。（2）立桿橫距為1.00m。（3）每步高度為1.5

5、m。（4）橫向水平桿挑出立桿0.1m。（5）腳手架的底步立桿采用不同長度的鋼管，參差布置為4m、6m，使相鄰兩根立桿上部接頭相互錯開，不在同一平面上，以保證腳手架的整體性和穩定性，立桿搭設時應垂直穩立，采用斜撐、拋撐撐住，底部都應用橫楞相互連接。5、搭設順序搭設準備（架體基礎）放立桿位置線豎主立桿安放大橫桿安放小橫桿鋪腳手片綁扎斜撐和剪刀撐設置連墻桿綁扎擋腳板掛安全網。欄桿和擋腳板裝飾施工時再安裝。所有桿件連接均須用螺栓扣件，每個節點的螺栓均要擰緊（4560Nm），腳手架應橫平豎直。6、立桿設置方法：準備工作做好后，放線定位和腳手架底部鋼板的焊接。7、掃地桿縱向掃地桿用直角扣件固定在距基礎上方

6、0.2m的立桿上，橫向掃地桿用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下的立桿上。8、立桿接長方式應用對接法，各層各步接頭采用對接扣件，立桿上的對接扣件交叉布置，兩根相鄰立桿的接頭不設置在同步，扣件接頭中心至主節點的距離不大于0.6m。9、立桿頂端高度施工過程中，要高出作業層1.5m，搭設完畢，高出檐口1.5m。10、安全網、腳手板密目網從首層腳手板以上滿鋪，安全網每層鋪一道，同時施工作業層鋪一道。腳手板首層滿鋪，再每隔三層滿鋪，共鋪五層。11、連墻桿連墻桿采用鋼管接預埋鋼管，預埋鋼管主體施工時埋入主體梁和柱。伸入和伸出梁和柱200mm。用兩個扣件與連墻桿連接。腳手架與施工進度同步搭設，一次搭設高度不超過

7、相鄰連墻桿以上二步。12、剪刀撐與橫向斜撐的設置方法：剪刀撐沿腳手架縱向兩端和轉角處起連續設置，斜桿與地面的傾角宜在45°60°之間，用斜桿搭成剪刀撐，自下而上循序連續設置，到架體頂部。最下面的一根剪刀撐交叉的搭設伸至地面，基礎同立桿，同時搭接鋼管參差且剪刀撐的交叉點在同一水平面上，剪刀撐鋼管接長采用搭接方式，搭接長度為1.2m，并采用兩只轉向扣件鎖緊，扣件上下兩端為0.1m，中間為1m。剪刀撐斜桿用旋轉扣件，固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于0.15m。本腳手架除拐角應設置橫向斜桿外，中間應每隔6跨設置一道。腳手架第二步開始以上

8、每步應滿鋪腳手片，腳手板四角應用14#鉛絲扎牢，施工操作上靠墻面部位應離開墻面0.12m鋪設腳手片。腳手架的小橫桿靠墻一端距墻的距離為0.1m，同一平面上小橫桿應對背設置，同時立桿上下對直。13、避雷腳手架的四角從立桿底部焊接12鋼筋接建筑物避雷接地系統。五、腳手架設計1、搭設方式與主要參數項 目 容用途安全防護，裝修,裝修荷載：2.0kN/m2材料48×3.5鋼管，f=205N/mm2搭設高度高度46.8m步距1.5m跨度1.5m立桿橫距1.05m排立桿距墻面距離0.15m小橫桿挑出立桿長度0.1m外0.1m連墻桿形式拉筋與同立桿材料頂撐結合連墻桿布置兩步三跨，豎向間距3.2，橫向

9、間距4.5m腳手板竹串片腳手板，自重標準值：0.15kN/m2欄桿與擋腳板操作層, 自重標準值：0.11kN/m安全網、密止網密目網架體外側與首層腳手板以上滿掛, 平網按首層、操作層設置，中間層隔層布置。本地區基本風壓0.3kN/m22、立桿計算：2.1、立桿段自重產生的軸向力設計值NG1k由規5.3.7式得Hs=H/(1-0.001H)=46.8/(1-0.001×46.8)=49.1mNG1k=Hsgk=49.1×0.1345=6.6kNgk按規JGJ130-2001附錄A表A-1采用2.2、構配件自重標準值產生的軸向力NG2k步數： 46.8/1.5=31.2，取31

10、步進行計算；根據施工現場實際情況：滿鋪腳手板5層,同時施工操作2層,操作層設擋腳板和欄桿。腳手板：傳至立桿1/2×0.15×1.0×1.5×7=0.79kN欄桿、擋腳板：0.11×1.5×2/2=0.17kN安全網： 0.005×1.5×（48-1.5）=0.35kN則有外立桿NG2k1=0.79+0.17+0.35=1.31kN立桿NG2k2=0.79kN因NG2k1NG2k2，故只對外立桿進行驗算。NG= NG1k+NG2k=6.78+1.31=8.09kN2.3、施工活荷載產生的軸向力NQK本工程腳手架用于裝

11、修，由規JGJ130-2001表4.2.2查得活荷標準值為2kN/m2，則有NQK=1/2×1.0×1.5×2×2=3.0kN2.4、由風荷載產生的立桿段彎矩標準值Mwk由于立桿最不利部位為腳手架底部，查建筑結構荷載規（GB50009-2001）得：風壓高度變化系數z=1.25，地區基本風壓w0=0.3kN/m2；由規JGJ130-2001表4.2.4的規定有：腳手架風荷載體型系數s=1.3=1.3×0.623=0.81；由規4.2.3式得風荷標準值ah2=0.21×1.5×1.52/10=0.07kNmLwk=0.7

12、15;z×s×w0=0.7×1.25×0.81×0.3=0.21kN/m2；由規式5.3.4得風荷標準值產生的彎矩Mwk=wk2.5、組合風荷載時，立桿段的軸向力設計值N：N=1.2 NG +0.85×1.4×NQK=1.2×8.09+0.85×1.4×3.0=13.28 kN2.6、立桿穩定性驗算：1)立桿計算長度l0:l0=kh=1.155×1.7×1.5=2.945m式中 k-計算長度附加系數,其值取1.155-考慮腳手架整體穩定性因素的單桿計算長度系數,按表5.3.3

13、取1.7h-立桿步距.2)長細比：=l0/i=3.142×1000/15.8=198.865=210,滿足要求,查本規附錄C表C得=0.1823）i-截面回轉半徑按本規附錄B表B采用為15.8mmA-立桿的截面面積按本規附錄B表B采用為489mm2W-截面模量按本規附錄B表B采用5080mm3=N/A+MW/W=13.28×1000/ (0.182×489)+0.07×1000/5080=149.23N/mm2f=205 N/mm2故立桿穩定性符合要求.4）不組合風荷時，計算立桿段的軸向力設計值N由規式5.3.2-1有：N=1.2(NG1k +NG2k-

14、1)+1.4NQK-1=1.2×8.09+1.4×3.0=13.91kNN/（A）=13.28×1000/(0.182×489)=149.22N/mm2< =205 N/mm2立桿穩定性滿足要求。2.7、立桿的底座面積計算:地基承載力設計值fg=kc×fgk=1.0×160=160kN/m2kc為地基承載力調整系數,對碎石土、砂土、回填土應取0.4，對粘土取0.5，對巖石、混凝土取1.0P立桿基礎底面的平均壓力為13.91KN,則基礎底面積為A: 13.91/160=0.087m2,用300mm×300mm的底座即可.

15、3、腳手架桿件驗算3.1 橫向水平桿的驗算,按簡支梁計算3.1.1 抗彎驗算橫桿自重標準值P1=0.038kN/m腳手板荷載標準值P2=0.150×1.5=0.225kN/m靜荷載計算值q1=1.2(P1+P2)=1.2×(0.038+0.225)=0.316kN/m活荷載標準值Q=2.0×1.5=3.0 kN/m活荷載計算值q2=1.4Q=1.4×3.0=4.2 kN/mq=q1+q2=0.316+4.2=4.516kN/m2/8=4.516×1.02/8=0.565 kNmL產生的彎矩Mmax=q抗彎計算:Mmax/W=0.565×

16、;106/5080=111.22N/mm2f=205 N/mm2橫向水平桿抗彎強度滿足要求。3.1.2 撓度的驗算：由靜力計算手冊查得：b4/(384EI)L=5 qk=5×3.026×1.04×1012/(384×2.06×105×12.19×104)=1.569mmb/150=1000/150=6.667mmL由規表5.1.8查得：容=>=1.569mm橫向水平桿撓度滿足要求。3.2 縱向水平桿的驗算,按三跨連續梁計算橫桿自重標準值P1=0.038kN/m欄桿擋腳板荷載標準值P2=0.11 kN/m靜荷載計算值q1

17、=1.2(P1+P2)=1.2×(0.038+0.11)=0.178kN/m由橫向水平桿傳來集中力設計值為q2=3.026×1×1.5/2=2.27kN3.2.1 抗彎驗算：查靜力學計算手冊，考慮施工活荷的最不利組合，有：L2+0.175q2LMmax=0.08q1=0.08×0.178×1.52+0.175×2.27×1.5=0.628 kNm抗彎計算:Mmax/W=0.628×106/5080=123.622N/mm2f=205 N/mm2縱向水平桿抗彎強度滿足要求。3.2.2 撓度的驗算：3/(100EI)L

18、4/(100EI)+1.615q2L=0.677q1=(0.677×0.178×1.54×1012+1.615×2.27×103×1.53×109)/(100×2.06×105×12.19×104)=5.17mma/150=1500/150=10mmL由規表5.1.8查得：容=>=5.17mm縱向水平桿撓度滿足要求。3.3 縱向水平桿與立桿連接扣件抗滑驗算：考慮施工活荷的最不利組合，查靜力計算手冊有：縱、橫向水平桿傳給立桿的豎向力設計值R=2.3F=2.3×(4.561

19、×1/2+0.178×1.5)=5.859 kN查規表5.1.7得：扣件抗滑承載力設計值Rc=8kN >5.859kN扣件抗滑滿足要求。3.4 連墻件驗算3.4.1 連墻件軸向力連墻件的軸向力設計值：NL= NLw+5=1.4×wk×Aw+5=1.4×0.21×2×1.6×3×1.5+5=9.234kN，3.4.2 連墻件穩定驗算：b+a=0.2+0.1=0.3m=300mm，則有長細比=300/15.8=19L0=L按最不利考慮<210，查得穩定系數=0.949；連墻件的軸向力承載力：N=

20、A =0.949×489×205=95132N=95.1kN>9.234kN連墻件穩定滿足要求。扣件抗滑力驗算一個扣件能承受拉力為Nc=8kN，2Nc=12kN,用兩個扣件能滿足要求。六、腳手架拆除(1)、拆除前準備工作：全面檢查腳手架的扣件連接、連墻桿、支撐系統等是否符合規和施工方案要求。根據檢查結果補充制訂拆除順序和加固措施。由專職安全員進行拆除安全技術交底。清除腳手架上雜物與地面障礙物。(2)、拆除腳手架，周圍應設圍欄或警戒標志，并由專人看管，禁止無關人員入。(3)、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。(4)、連墻體必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻

21、體整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。(5)、腳手架拆至下部最后一根立桿高度時，應先在適當的位置搭設臨時拋撐加固后，再拆連墻桿。(6)、當腳手架采取分段，分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應設置連墻桿和斜撐加固 。(7)、卸料時，各構配件嚴禁拋擲至地面。第七章 安全管理1、腳手架在使用過程中清理、檢修（由現場專職安全員：喬惠、架子班長：白曉潤負責落實）腳手架搭設時，要多步驗收，主體結構施工過程中，每搭設完五層驗收一次，十一層共驗收二次，裝飾階段施工前要進行整體驗收，經驗收合格掛牌后方可使用，在使用過程中每周一進行一次日常檢修維護（清理平網雜

22、物，對損壞的平立網進行修復，架體與連墻桿檢查、維護）， 2、防墜落措施（1）本工程臨時設施與施工通道（含D棟）距離建筑物較近，為防止高空物體附落對地面作業人員造成傷害，腳手架外側采用密目網封閉，并加強對施工人員與材料堆放的管理，杜絕物體墜落現象。（2）房屋入口設置安全通道、攪拌站，并按要求搭設雙層防護棚。（3）垂直運輸設備（塔吊）定期檢查、維修、保養，并作好使用和維護記錄，塔吊司機專業培訓，持證上崗，本工程設置兩名專業司機輪流操作，嚴禁疲勞駕駛。（4）吊運腳手架、鋼管等須用專用保險吊鉤，嚴禁單點起吊，要準、平衡。（5）吊物時由專人指揮，不得盲吊。（6）底層腳手板必須滿鋪，綁扎牢固，腳手板鋪設交

23、接處平整、牢固，無探頭跳板，腳手架與主體施工同步進行，必須保證外腳手架高出作業層，外圍選用合格且防火的密目網全封閉。腳手架封頂，里立桿應低于檐口0.5m，外立桿高出檐口1.5m。（7）嚴禁在腳手架上堆放鋼管，模板與施工多余的物件等，以防止超載或高空墜落。（8）搭拆腳手架時，地面設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入。3、安全措施（1）人員與材料要求1.1.搭設腳手架的施工人員必須通過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）等考核合格的專業架子工，有登高架設特種作業上崗證。1.2、上崗人員應定期體檢，合格方可持證上崗。凡患有高血壓、高血壓、心臟病等不適于高空作業人

24、員不得進行腳手架操作。1.3、搭拆腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶，工具與零配件要放在工具袋，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。1.4、進場鋼管、扣件必須有產品合格證和檢驗報告。1.5、建立鋼管、扣件的專用堆放場地，鋼管、扣件按品種、規格分類堆放，堆放場地不得積水。（2）施工要求：2.1、腳手架搭拆前應有書面安全技術交底。使用前必須經過驗收（可分層、分段）合格后掛牌使用，并有驗收簽字手續：拆除時嚴格按安全技術操作規程要求進行。2.2、腳手架與主體結構連墻桿采用鋼管，一端用扣件與主體結構預埋鋼管扣件連接，另一端用扣件同立桿連接。2.3、施工班組應按專項方案施工不得擅自更改。2.4、當有六級與六級以

25、上大風、霧、雨、雪等天氣時，應停止腳手架搭拆作業。2.5、腳手架每搭五層，由項目部質檢部門檢查驗收，有書面記錄，履行驗收簽字手續，驗收合格后方繼續搭設。2.6、搭拆腳手架時，地面應設置圍欄和警戒標志，并派專人監護，嚴禁非操作人員入。(3)使用時的要求31、在腳手架的使用期間要加強鋼管、扣件的檢測和維修保養。3.2、在腳手架的使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿、掃地桿與連墻件。不得在腳手架基礎與相鄰處進行挖掘作業，否則應采取安全措施。3.3、腳手架使用中，應定期檢查桿件設置的連接、連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求：地基是否有積水、底座是否有松動，立桿是否懸空；扣件是否松動；腳手架

26、的垂直度偏差；安全防護措施是否符合要求，是否超載。3.4、施工現場帶電線路如無可靠的安全措施，一律不準通過腳手架。懸挑式卸料鋼平臺安全施工方案1.荷載參數腳手板類別：竹笆片腳手板，腳手板自重標準值(kN/m2)：0.30；欄桿、擋板類別：欄桿竹笆片，欄桿、擋板腳手板自重標準值(kN/m2)：0.15；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。2.懸挑參數側鋼繩與墻的距離(m)：2.50，外側鋼繩與側鋼繩之間的距離(m)：1.90；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.00；鋼絲繩安全系數K：10.00，懸挑梁與墻的接點按 鉸支 計算；預埋件的直徑(mm

27、)：50.00。3.水平支撐梁主梁槽鋼型號：18號槽鋼槽口水平 ；次梁槽鋼型號：10號槽鋼槽口水平 ；次梁槽鋼間距(m)：1.00，最里端次梁與墻的最大允許距離(m)：0.20。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：0.30；平臺計算寬度(m)：2.20。二、次梁的驗算:次梁選擇 10號槽鋼槽口水平 ，間距1.00m，其截面特性為：面積 A=12.74cm2；慣性距 Ix=198.30cm4；轉動慣量 Wx=39.70cm3；回轉半徑 ix=3.95cm；截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。1.荷載計算(1)腳

28、手板的自重標準值：本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.30kN/m2；Q1 = 0.30× 1.00= 0.30kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載：Q2 = 10.00/ 4.50/ 2.20× 1.00= 1.01kN/m；(3)槽鋼自重荷載 Q3= 0.10kN/m；經計算得到 靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.30+1.01+0.10) = 1.69kN；經計算得到 活荷載設計值 P = 1.4× 2.00× 1.00× 2.20= 6.16kN。2.

29、力驗算力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M的計算公式為：經計算得到，最大彎矩 M = 1.69×2.202/8+6.16×2.20/4=4.41kN.m。3.抗彎強度驗算次梁應力：其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05；f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =4.41×103/(1.05×39.70)=105.80 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =105.800 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2,滿足要求!4.整體

30、穩定性驗算其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到 b=570×8.50×48.00×235/(2.20×100.00×235.0)=1.06；由于 b大于0.6，按照下面公式調整：得到 b=0.803；次梁槽鋼的穩定性驗算 =4.41×103/(0.803×39.700)=138.30 N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算 =138.304 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的鋼繩作為安全儲備

31、不參與力的計算。主梁選擇 18號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為：面積 A=29.29cm2；慣性距 Ix=1369.90cm4；轉動慣量 Wx=152.20cm3；回轉半徑 ix=6.84cm；截面尺寸，b=70.00mm,h=180.00mm,t=10.5mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿竹笆片，標準值為0.15kN/m；Q1 = 0.15kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.23kN/m靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.15+0.23) = 0.45kN/m；次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P = (1.69&#

32、215;2.20+6.16)/2=4.94kN；2.力驗算懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，得到：R1 = 15.067 kN；R2 = 16.593 kN；最大支座反力為 Rmax=16.593 kN.m；最大彎矩 Mmax=12.910 kN.m；最大撓度 V=8.749 mm。3.抗彎強度驗算其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05；f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =1.29×107/1.05/152200.0+2.43×104/2929.000=89.092 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 89.092 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=570×10.5×70.0×235/(4500.0×180.0×235.0)=0.517；可得 b=0.517；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 1.29×107/(0.517&