1、福州長樂國際機場高速公路二期工程馬鞍溪大橋箱梁懸澆施工方案中交路橋北方工程有限公司福州機場高速A2合同段目 錄一、編制依據1二、工程概況1 三、施工方案 2四、施工質量標準要求9五、施工計劃10六、機械設備及人員配備10七、質量保證措施10八、安全保證措施11九、文明施工和環保13附圖14 一、編制依據1、福州長樂國際機場高速公路二期工程A2合同段兩階段施工圖設計圖紙，總監辦下發的文件和要求。2、公路橋涵施工技術規范（JTJ 041-2000）3、公路工程施工安全技術規范（JTJ076-95）4、公路工程質量檢驗評定標準（JTG F80/1-2004）5、公路工程國內招標文件范本（2003年版

2、）。6、現場踏勘及調查了解的施工環境、條件等。7、福建省高速公路橋梁施工標準化指南（試行）。二、工程概況福州長樂國際機場高速公路二期工程A2合同段，路線位于福州市馬尾區境內，起于馬尾鎮上德村YK4+060.000，終于馬尾鎮魁岐村YK9+145.000，路線全長5.085km。馬鞍溪大橋位于馬尾區上德村境內，橫越山間溝谷，跨馬鞍溪水庫大壩及水庫庫區；左線橋起點樁號為ZK4+295,終點樁號為ZK4+683.5,橋型布置為5*30米連續剛構T梁+（62+110+62）米變截面剛構箱梁；右線橋起點樁號為YK4+286,終點樁號為YK4+674.5,橋型布置為4*30米連續剛構T梁+（62+110+

3、62）米變截面剛構箱梁+1*30米簡支T梁。主橋箱梁橋主墩和過渡墩為薄壁空心墩，引橋T梁橋為柱墩，樁基采用灌注樁基礎，橋臺為U臺，擴大基礎。本橋主橋三跨結構為單箱單室變截面剛夠箱梁，總長234m 。箱梁頂板寬度為16.75m，底板與墩身同寬8.75m，箱梁底板保持水平，通過梁腹板的高差，實現頂板單向橫坡，箱梁量一般懸臂長度為4m，通過平曲線內外側箱梁長度差，實現平曲線過渡。控制斷面梁高：中支點處6.2m，邊跨直線段及主跨跨中處2.5m。全橋箱梁部分主要工程量：C55砼6365m3，鋼筋6274.5T，鋼絞線474.8T，精扎螺紋鋼111.9T。三、施工方案（一）、掛籃構造馬鞍溪大橋箱梁懸澆采用

4、菱形掛籃，掛籃錨固懸吊在已經成型的0塊上。在掛籃上進行下一個梁段的立模、綁扎鋼筋、澆筑混凝土和預應力筋的張拉等作業，完成一個循環后，新的梁段產生，掛籃前移固定在新的梁段上，如此循環直至懸澆箱梁完成。掛籃是按照最大梁段進行設計的，為無平衡重自行式掛籃，自重50t，加上模板、千斤頂、導鏈等自重約55t，設計承受施工荷載150t。菱形掛籃由主桁架、行走及錨固裝置、底平臺、內外側模板、前吊裝置、后吊裝置和前上橫梁等組成。1、主桁架主桁架由兩片桁架和一片橫聯組成。桁架材料為雙28b槽鋼，均使用16 鋼板焊接成箱體并用螺栓連接成菱形,由橫聯連成整體,組成掛籃主要受力結構。2、底平臺及底模板底模架由15根縱

5、梁和前后橫梁組成,縱梁為I40b工字鋼，前后橫梁由2I40b工字鋼組焊而成。前下橫梁通過吊帶與前上橫梁連接,后下橫梁通過QL32 精軋螺紋筋與已澆注梁段底板連接。底模采用面板為5mm鋼板的大塊組合鋼模板,下墊100 mm ×120 mm 的30cm 方木,底模板和方木用U 形卡固定在縱梁上,以便脫模和固定。3、前上橫梁前上橫梁由2I40b工字鋼組焊而成,連接于主構架前端的節點處,將兩片主桁架連成整體。4、鋼吊帶前吊帶由150 mm ×20 mm 的16Mn 鋼板用銷子連接而成，后吊帶由180 mm ×36mm 的16Mn 鋼板用銷子連接而成，銷軸直徑為50mm，采

6、用45號鋼加工而成，用LQ30 千斤頂及扁擔和墊梁調節長度。5、內外模板箱梁外側模采用5mm鋼板和鋼框組焊而成。兩外側模各支承在兩條滑梁上,走行滑梁通過吊桿懸吊在前上橫梁和已澆注的箱梁翼板上。走行梁用I40b 工字鋼。內模由5 mm 鋼板和鋼框組焊而成。內模桁架吊在2 根內模走行梁上。走行梁吊在前上橫梁和已澆梁段的頂板上,內模脫模后可沿走行梁前行。走行梁采用240a組焊而成。6、掛籃走行及錨固系統走行裝置由軌道、反扣輪和千斤頂等組成。軌道由雙拼25號槽鋼a及16鋼板組焊成型斷面,軌道每隔1m 與豎向預應力筋錨定。豎向預應力筋為QL32 精軋螺紋筋,外露0.3 m。根據梁段長度,軌道長度3.5

7、m。掛籃設前后支座各2 個,前支座支承在軌道頂面,下墊聚四氯乙烯滑板,可沿軌道滑行。后支座以反扣輪的形式沿工鋼緣滑動,不需加設平衡重。用千斤頂在主桁后端牽引鋼絞線帶動掛籃前移。在灌注砼時,掛籃后端用6 根<32精軋螺紋鋼錨固在已成梁段上。（二）、掛籃懸澆施工方案1、掛籃懸澆施工步驟:掛籃安裝預壓；綁扎底板鋼筋、腹板鋼筋，組拼內模，上對拉桿，綁扎頂板鋼筋，立端模,澆筑砼；砼養護期間拆除或放松內、外模架后錨固點及前吊帶，將外模架落于側模滑梁上；砼強度達到設計值90 %時,張拉、壓漿，底平臺吊帶及吊桿系統下落1530 cm；拆除底錨、后錨，用千斤頂將主桁頂起，在軌道上安裝四氟板；用2 臺25t

8、千斤頂牽引掛籃整體行走到下一塊的位置，錨好后錨桿，墊實前支點；調整固定底平臺、側模和吊帶系統；進行下一節段鋼筋砼施工。2、掛籃安裝預壓待0#塊預應力束全部張拉完成后，即可安裝掛籃各構件：安裝并用豎向預應力鋼筋錨住軌道；將組拼好的主桁吊裝就位； 安裝后上橫梁，用精軋螺紋鋼筋錨固后端；安裝前上橫梁、吊帶緊縮裝置及吊帶；安裝前下橫梁；安裝后下橫梁、底平臺縱梁； 安裝側模及內模滑梁，將用于0#塊施工的側模及內模拖出。掛籃安裝采用塔吊和導鏈配以人工進行，掛籃拼裝完成后，首先進行預壓試驗，采用鋼絞線張拉法進行預壓，預加壓重量為懸灌節段混凝土的重量120%。3、掛籃走行首先，在梁段頂面找平并測量好軌道位置，

9、鋪設墊枕和軌道，將底模用導鏈吊掛在外模走行梁上，松開主構架后錨點，用千斤頂牽引前支座使掛籃、底模架、外側模一起向前移動至下一節梁段位置并重新錨固。4、掛籃使用注意事項掛籃的安裝運行及使用均為高空作業，要采取全面的安全保證措施；現場技術人員必須檢查掛籃的位置、前后吊帶、吊架及后錨桿等關鍵受力部位的情況，發現問題及時解決。檢查預留孔位置的準確性及孔洞是否垂直；澆筑混凝土前后吊帶用千斤頂頂緊，且三處受力均勻，以防承重后與已澆筑梁段產生錯臺；施工中加強觀測標高，軸線及撓度等，整理出撓度曲線。5、掛籃懸臂施工（1）懸灌梁施工工序掛籃就位調整底模、外側模標高綁扎底板、腹板鋼筋安裝縱向預應力管道支立內部模板

10、、堵頭模板綁扎頂板鋼筋澆筑混凝土養護穿鋼絞線張拉壓漿移掛籃。（2）掛籃走行就位將梁面掛籃走行軌道下用砂漿精確找平，安放墊枕，上鋪軌道并切上緊螺帽。放松掛籃后錨點及軌道上精軋螺紋鋼筋，放松底模及外側模和內模，通過縱梁懸吊于掛籃上橫梁。導鏈鉤在前端軌道及掛籃前支點，兩端同時進行走行。走行速度均勻一致，兩掛籃走行距離相差不大于30cm。走行到位后，調整底模板及側模到位，并上緊掛籃上精軋螺紋。（3）鋼筋制作安裝每梁段底腹板鋼筋的安裝按照施工順序由下而上對稱安裝。底板及腹板鋼筋安裝完成后，將內模由已經澆筑梁段的腹內拖出，按照標高調整到位，加固牢靠。模板清理干凈涂刷隔離劑，準備安裝頂板鋼筋。頂板鋼筋的安裝

11、注意頂板橫向預應力鋼絞線的線型控制，必須嚴格按照設計位置安裝，各種定位鋼筋安裝牢固，防止鋼筋變形。鋼筋統一堆放，在同一個加工場彎制、現場綁扎附以點焊成骨架方式，主筋采取對焊或搭接焊的方法，鋼筋綁扎前，先在底模的兩側做出標記，確定出箍筋位置，以保證鋼筋尺寸的準確，鋼筋加工及綁扎時，嚴格按照公路橋涵施工技術規范（JTJ 041-2000）的標準執行，特別是鋼筋的焊接質量，焊條一律采用J-506焊條。鋼絞線在專用場地統一堆放、加工成型，施工過程中采用切割機進行下料，嚴格按照設計要求的尺寸進行，保證鋼絞線不受損。鋼絞線加工成束，并用綁扎絲綁扎，清除表面的污垢后，再進行安裝。波紋管安裝時，必須先對鋼筋骨

12、架進行固定，防止因變形而影響波紋管正確安裝，然后按照計算的鋼絞線坐標，以0塊中心為坐標原點，以0塊縱向為X軸，豎向為Z軸，橫向為Y軸，確定出波紋管的位置。U型定位筋的直線段間距為1.0米，曲線段間距為0.5米。為防止出現漏漿現象，波紋管接頭處、錨墊板與波紋管連接處一定要采用膠帶紙密封，特別要注意頂板波紋管的高度一定要滿足設計要求，波紋管內采取預穿塑料管的方法。（4）澆筑混凝土為保證懸臂灌注梁段的施工質量，減少施工接縫，所有懸臂灌注梁段（除0#塊）要求一次灌筑成型。為達到設計要求，擬采取如下措施：、混凝土由拌和站集中拌和、混凝土輸送泵運送到位。每次灌注的混凝土在最早灌注的混凝土初凝前全部灌注完。

13、根據懸灌梁段混凝土的數量，結合塔吊的運行速度，將懸灌梁段混凝土的初凝時間定為4小時左右，將坍落度控制在16cm左右(據混凝土振搗情況，適當調整不同部位的坍落度，如底腹板取較小值，腹板取較大值)。為此，將在混凝土中摻加高效減水劑，粗骨料采用5-31.5nm連續級配的碎石，細骨料為中粗砂，水泥采用P.052.5R級別的普通硅酸鹽水泥。、混凝土灌注順序為：底板，腹板，頂板，灌注時同一掛籃的左右兩側基本對稱地進行。混凝土由掛籃底板的前端開始澆注，同一T構上兩套掛籃內的懸澆混在任何時候須基本相等。混凝土在腹板的灌注分層厚度為30cm左右，對厚度大于30cm的頂混凝土分兩層灌注；對小于30cm的，一次灌注

14、到位。混凝土搗固采用70或50和30插入式振搗器。鋼筋密集處用小振搗器，鋼筋稀疏處用大振搗棒。振搗棒距離模板510cm。動棒移動距離不得超過振動棒作用半徑的1.5倍。振動棒的作用半徑經試驗確定。混凝土經導管(即串筒，根據梁段的鋼筋和波紋管的間距專門加工)入模。每次拌合的混凝土必須全部入模，不得與下一盤混合。混凝土入模導管安裝間距為1.5m左右，導管底面與混凝土灌注面保持50cm內。在鋼筋密集處斷開個別鋼筋留作導管入口，待混凝土灌注到斷時，將鋼筋焊接恢復。對搗固人員要認真劃分施工區域，明確責任，以防漏搗。振搗腹板時，當梁段高度大于4m時，要從腹板預留“天窗”放入振動棒后振混凝土。“天窗”設在內模

15、板和內側鋼筋網片上，每2m左右設一個，灌注至“天窗”前將“天窗”封閉；  當梁段高度小于4m時，可不預，“天窗”，而直接將振動棒放入腹板內振搗混凝土即可。振搗時要先選好點，盡量布點均勻，并保證波紋管和壓漿管不受損傷，鋸齒板等鋼筋密集處要加強振搗。為便于觀察振搗效果，必要時使用電或安全電燈等照明工具。澆筑混凝土前，仔細檢查模板的尺寸和牢固程度。在灌注過程中設專人加固模板，以防漏漿和跑模。混凝土灌注前先將掛籃內木屑、松散混凝土等雜物用水或高壓風沖洗。木模板要用水泡脹，防止其干燥吸水。灌注底腹板混凝土前，對鋼筋頂面要用布或麻袋覆蓋，以防松散混凝土粘附其土。混凝土倒入后，試驗人員要

16、檢查混凝土的坍落度、和易性，如有不當之處要通知拌合站及時調整。在頂板混凝土澆注完成后，用插入式振搗器對頂腹板接縫處進行充分的二次振搗，確保連接處密實、可靠。等混凝土灌注結束后，加強對梁段包括箱梁內側和外側的撒水養護，頂部覆蓋土工布后撒水養生。現場制作的混凝土試塊除一部分在標準養護室內養護外，其余的與混凝土同條件養護。為隨時檢查混凝土質量和控制端部鑿毛、拆模、張拉時間，每個梁段需作45組試件。頂面混凝土在混凝土初凝前用手工抹平，頂板混凝土在初凝前進行橫向拉毛，端頭板在混凝土強度達到10Mpa以后予以拆除，并鑿毛處理。、將相鄰梁段混凝土的澆注齡期差控制在10天以內。新舊混凝土的結合部位徹底清除浮漿

17、和松散混凝土。、混凝土灌注時應設專職指揮員，負責混凝土分配、坍落度調整、混振搗和模板檢查等事宜，以確保混凝土灌注按計劃有序進行。懸臂現澆段混凝土的澆筑順序是：先底板，后腹板，再頂板；頂板從翼板與腹板相交處向翼板邊緣、頂板中部澆筑。（5）預應力鋼筋張拉1.預應力材料和機具進場要求.預應力鋼絞線的進場檢查：進場材料應有出廠質量保證書和試驗報告單，進場時進行外觀檢查。鋼絞線表面不得帶有降低鋼絞線與砼粘結力的潤滑劑、油漬等物質，表面不得有裂紋、小刺、機械損傷、氧化鐵皮；機械損傷、氧化鐵皮、結疤、劈裂；進場材料進行力學性能檢驗，不合格產品不得進場。鋼絞線下料采用砂輪切割機切割，禁止電、氣焊切割，以防熱損

18、傷。下料后按設計預應力鋼束編號編束。編束后用1820#鐵絲將其綁扎牢固，并將每根鋼絞線編碼標在兩端。.錨具的進場檢查：對夾片逐片進行外觀、硬度檢查；對錨環逐個進行外觀、硬度檢查（要求硬度在2838HRC，在錨孔周圍等距取3點，同一錨環各測點硬度差不得大于3）；抽取5%錨環用孔塞規進行驗孔（要求外形厚度差5mm、直徑差2mm）和超聲波探傷；從同批中抽取6套錨具，組裝3個預應力筋錨具組裝件，進行錨具錨固能力測試（靜載錨固性能試驗），其性能要求應符合GBJ85-92預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規程。2.預應力管道安裝進場的波紋管外觀清潔，內外表面無油污、無附著物、無孔洞和不規則折皺，咬口無開

19、裂、無脫扣。安裝波紋管時，一定要嚴格按設計位置安裝定位鋼筋，并在曲線部位加強定位鋼筋，間距不得大于50cm。安裝錨墊板時，要使錨墊板與管道垂直，并且準確對中。波紋管的設置要做到牢固準確，接頭平順嚴密，確保預應力孔道順直，摩阻力減小，不串通，不漏漿。管道位置的偏歪與彎曲，都將改變梁體內應力方向，或產生附加應力，給梁體帶來不利影響。波紋管道內襯硬塑料管芯（待混凝土澆筑完成后拔出），以防止在澆筑混凝土時管道被壓扁、偏移或產生彎曲；波紋管管道接頭處用透明膠帶密封牢固，確保不漏水、不漏漿；澆筑砼時，設置串筒均勻下料，嚴禁傾注，以免沖擊管道；砼搗固設專人分區域分片負責，插入式振動棒不得接觸波紋管，以免損壞

20、和移位管道；質檢人員加強對波紋管的設置檢查。波紋管安裝后，應檢查波紋管位置、曲線形狀是否符合設計要求。預應力管道采用的波紋管，嚴禁施工人員腳踩或擠壓。3.鋼絞線穿束對于長度小于50m的縱向鋼束采用成束人工穿束，按設計長度下料后，套上子彈形剛套以減少阻力。對于長度大于50m的縱向鋼束先在管道內穿入一根鋼絞線與已綁扎好的鋼絞線拖頭相連，一端采用卷揚機向外拉，另一端，用人工慢慢送入。4. 張拉前的準備工作張拉設備檢驗：因預應力值的準確性對箱梁的質量的影響至關重要，所以張拉施工之前必須校核、配套標定張拉設備，對千斤頂、壓力表、油泵進行校驗，合格后，將其組合成全套設備，進行設備的內摩阻校驗，并繪出油表讀

21、數和相應張拉力關系曲線。配套標定的千斤頂、油泵、壓力表要進行編號，不同編號的設備不能混用。 千斤頂使用超過6個月或200次以上時應重新標定。張拉機具必須由專人操作。5. 張拉預應力鋼束和張拉機具根據設計張拉力的大小選擇噸位、行程適宜的千斤頂及與之配套的高壓油泵和油表。縱向預應力張拉采用YCW400B型千斤頂。張拉順序根據設計要求，當混凝土齡期達到10天且與梁體同條件養護的試件達到90%設計強度后，便開始張拉。預應力張拉嚴格按設計順序，張拉控制應力及工藝進行。預應力張拉千斤頂與油泵壓力表按有關規定配套及定期標定，張拉人員持證上崗。張拉順序為先張拉腹板束、再張拉底版束、最后張拉頂板束.張拉時，左右

22、對稱進行。每次張拉有完整的原始張拉記錄，且有監理在場的情況下進行。張拉流程安裝工作錨 安裝工作夾片 安裝限位板安裝千斤頂安裝工具錨安裝工具夾片向油缸供油至初始張拉應力持荷并測量記錄伸長值繼續張拉至控制應力持荷并測量記錄伸長值補拉至控制應力回油卸掉工具夾片卸掉工具錨卸掉千斤頂卸掉限位板切掉多余鋼絞線封錨。施加預應力預應力張拉步驟如下：鋼絞線張拉步驟：0初始張拉力（10%P）張拉控制應力100%P（持荷2分鐘）錨固施工過程中應注意以下事項：a.嚴格控制張拉順序和張拉力。張拉時分級加載，事先調到初應力，再開始張拉和量測伸長值，實際伸長值除量測的伸長值外，還要加上初應力時的推算伸長值。張拉控制采用張拉

23、應力和伸長值雙控，以伸長值控制為主，以應力進行校核，當實際伸長值與理論伸長值差超過6時，應停止張拉，等查明原因并采取措施后再進行施工。理論伸長值L按下式計算： L:預應力筋的理論伸長量；P：預應力筋張拉端的張拉力，N L：預應力筋從張拉端至計算斷面的孔道長度，m；Ay：鋼絞線采用j15.24鋼絞線，公稱截面面積為140 mm2；Ey：鋼絞線的彈性模量(以每批的試驗值為準)；K：孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數，取：0.0015；：預應力鋼筋與孔道的摩擦系數，取：0.25。實際伸長量按下式計算：L1=L1 +L2 L1:從零至初張拉時的推算伸長值；L2：從初張拉至控制應力時的實測伸長值。伸長量計

24、算結果應先報請監理工程師核查，在得到確定答復后，再進行張拉（詳見附件鋼絞線的伸長量計算表）。b. 張拉時，千斤頂軸線與預應力筋要保持平行。c. 施工時張拉兩端采用對講機加強聯系，確保張拉同步緩慢進行。當預應力損失過大時，采取二次張拉的方法。d. 張拉時操作者要配戴防護罩，千斤頂后不得站人。高壓油泵有不正常情況時，應立即停止作業并進行檢查，嚴禁在千斤頂工作時，拆卸液壓系統的部件和敲打千斤頂。6.孔道壓漿水泥漿按照設計配合比進行制備，控制水泥漿的泌水率、流動性、膨脹率、收縮率等指標符合設計和規范要求。拌制水泥漿時先投放水再放水泥，拌和時間不小于1min。灰漿過1mm篩后存放在儲料桶內并繼續攪拌。水

25、泥漿從拌制到壓入管道的間隔時間不大于40min。張拉作業完成后盡快壓漿，一般不大于12h。壓漿前用壓縮空氣或高壓水清除管道內雜質，然后壓漿。壓漿使用活塞式壓漿泵，一般控制壓漿壓力在0.50.7Mpa。打開兩端壓漿嘴閥門，由一端壓入水泥漿，當另一端冒出水泥漿時關閉出漿嘴，壓漿端繼續壓漿，保持壓力0.7Mpa持續5min，關閉壓漿閥門迅速以木楔封堵壓漿口。在鋼絞線壓漿過程中，要提前在混凝土表面適當的預留排氣孔，壓漿前，清除錨墊板內的混凝土及雜物，并用水將管道沖洗（特別在氣溫高的情況下），以便在壓漿的過程中檢查壓漿是否到位。 7.施工注意事項、加強施工觀測：在箱梁懸澆施工中必須對掛籃變形、主桁撓度進

26、行連續觀測和嚴格控制，在立模澆筑砼前、后，預應力張拉前、后，行走掛籃前、后，對箱梁標高、軸線進行動態跟蹤連續觀測，并與設計提供的標高、撓度進行對比，及時調整箱梁預拱度，確保箱梁線型符合設計要求。、加強施工過程的監控：嚴格遵照對稱、平衡的原則進行，應嚴格控制各梁段砼的超方；特別注意對錨下、波紋管下方、齒板等處砼的搗實，防止出現蜂窩狀，確保有效預應力達到設計強度要求。在綁扎鋼筋、澆注砼過程中，嚴禁踏壓波紋管，防止其變形。梁段混凝土強度達到設計強度的90%時，方可進行梁段預應力的張拉，并嚴控張拉工藝。預應力的張拉必須采用張拉應力和引伸量雙控。鋼束時，避免出現滑絲、斷絲現象。預應力鋼束張拉后，盡早進行

27、孔道壓漿，并保證壓漿質量。掛藍前移在管道壓漿后進行。箱梁按先邊跨合攏，后中跨合攏的順序進行施工，待邊跨合攏段混凝土的強度達到設計強度的85%后方進行邊跨箱梁底版辣鋼束的張拉。鋼絞線的下料須采用砂輪機切割。、加強安全管理a所有進入施工現場人員必須戴安全帽，上下掛藍要頭上看清、腳下采穩、手中抓牢，防止高空墜落。b外側模翼緣板部位分配梁下面要掛安全網，掛藍底板前端及左右外露部分要設護欄。c張拉工作平臺空間要滿足要求，懸吊千斤頂的支架要牢固可靠，張拉時油頂后面、油泵前面嚴禁站人。四、施工質量標準要求：4.1、懸臂澆筑梁質量標準項 次檢查項目規定值或允許偏差檢查方法1混凝土強度（MPa）在合格標準內2軸

28、線偏位（mm）L<100m10全站儀或經緯儀：測量3處L>100mL/100003梁頂面高程（mm）L<100m+20水準儀檢查測查35處L>100m+L/50004斷面尺寸高度+5，-10尺量：檢查斷面頂寬+30箱梁底寬+20頂、底、腹板或梁肋厚+10，-05合攏后同跨對稱點高差（mm）L<100m20水準儀L>100mL/50006橫坡（）+0.15水準儀7平整度（mm）82m直尺：每側面4.2、鋼筋實測項目項次檢查項目規定值或允許偏差檢查方法和頻率1受力筋間距兩排以上排距±5每構件檢查兩個斷面2同排梁板±103箍筋、橫向水平筋、螺旋

29、筋間距+0，-20每構件檢查510個間距45鋼筋骨架尺寸長±10按鋼筋骨架的30%抽查6寬、高或直徑±57彎起筋位置(mm)±20每骨架抽查30%8保護層厚度柱、梁、拱肋±5每構件沿模板周邊檢查8處4.3、后張法預應力鋼筋實測項目項 次檢查項目規定值或允許偏差檢查方法1管道坐標（mm）梁長方向30尺量：抽查30，每根查10個點梁高方向152管道間距（mm）同排10尺量：抽查30，每根查5個點上下層103張拉應力值符合設計要求查油壓表讀數：全部4張拉伸長率符合設計規定，設計未規定時6%尺量：全部5斷絲滑絲數鋼束每束1根，且每斷面不超過鋼絲總數的1目測：每根

30、（束）五、施工計劃根據本橋各墩頂構件的施工進度情況結合整體施工進度計劃，箱梁施工計劃工期2008年9月1日-2008年2月30日，總工期180天。具體施工計劃如下：每懸澆段的工序時間計劃（平均值）（a）掛籃移位就位 2h（b）校正底摸板 1h（c）外側模就位 2h（d）安裝底板、腹板鋼筋 12h（e）安裝縱向波紋管 4h（f）安裝腹板內側模、底板堵頭、下承托模板 8h（g）調整底板底模 4h（h）安裝頂板鋼筋、三通及預埋件等 16h（i）澆筑混凝土 4-8h（j）養生、整理修正管道、穿鋼束 72h （k）縱向鋼束張拉 4-8h（l）拆內模、灌漿養生 4-24h（m）落地板、頂板，做好掛籃前移的

31、準備工作 4h從以上可以看出，正常施工完成一段懸灌段約需 8d 本橋最大跨共30塊懸澆段，半跨15塊，總工期為120天。附圖1： 箱梁掛籃懸澆法施工工藝流程圖 調整掛籃底模測量頂板、底板標高擰緊前后吊桿安裝鋼筋安裝豎向預應力筋及縱橫向預應力管道灌注梁段砼、養生穿束、拆端模、鑿毛、安千斤頂縱向預應力張拉張拉豎、橫向預應力筋、壓漿松掛籃吊桿滑移掛籃進入下節段 附圖2 質量保證體系圖總工程師：張秋信項目經理：何玉龍內部監理：曹月貴生產副經理：李 恒副總工程師：許文峰工程部：盛景亮質檢部：曹月貴測量組：郭興光試驗室：沈彥琴工區： 任玉濤工區： 魏 峰經營部：范俊斐機材部：代東亮附圖3、安全保證體系圖項

32、目經理：何玉龍項目書記：耿志國安保部長：張芝明總工程師：張秋信副總工程師：許文峰生產副經理：李恒工程部：盛景亮質檢部：曹月貴測量組：郭興光試驗室：沈彥琴安保部：張芝明工區： 任玉濤工區： 魏 峰辦公室：高紅附圖4 環境保證體系圖項目經理 何玉龍書記 耿志國總 工 張秋信生產副經理 李恒副總工 許文峰經營部 范俊斐綜合辦 高 紅工區 魏 峰工區 任玉濤工程部 盛景亮試驗室 沈彥琴機材部 代東亮一、掛籃底籃及吊桿計算(一)底籃計算1、混凝土荷載，考慮1.05的超載系數1塊：梁段后端線荷載腹板下：1×5.857×1.05×26×1.2191.88 KN/m 底

33、板下：1×0.7×1.05×26×1.222.932 KN/m梁段前端線荷載腹板下：1×5.47×1.05×26×1.2179.2 KN/m 底板下：1×0.655×1.05×26×1.221.458 KN/m5塊：梁段后端線荷載腹板下：1×4.447×1.05×26×1.2145.68 KN/m 底板下：1×0.529×1.05×26×1.219.39 KN/m梁段前端線荷載腹板下：1×

34、;4.1×1.05×26×1.2134.32 KN/m 底板下：1×0.487×1.05×26×1.215.95 KN/m11塊：梁段后端線荷載腹板下：1×2.927×1.05×26×1.295.89 KN/m 底板下：1×0.343×1.05×26×1.211.24 KN/m梁段前端線荷載腹板下：1×2.466×1.05×26×1.280.79 KN/m 底板下：1×0.324×1.0

35、5×26×1.210.62 KN/m2、模板荷載： 底模76kg/m2，前后端線荷載為0.76 KN/m 側模150 kg/m23、施工人員及施工機具堆放荷載：取1.0kpa/ m2 前后端線荷載為1×1×1.41.4 KN/m4、傾倒混凝土產生的豎向荷載：6.0 kpa/ m2 底板下前后端：1×6×1.48.4 KN/m5、振搗混凝土產生的荷載：取2.0 kpa/ m2 底板下、腹板下前后端荷載均為1×2×1.42.8 KN/m1塊前后端線荷載 后端腹板：191.88+0.76+1.4+2.8196.84 后端

36、底板：22.93+0.76+1.4+8.4+2.836.29 前端腹板：179.2+0.76+1.4+2.8184.16 前端底板：21.46+0.76+1.4+8.4+2.834.825塊前后端線荷載 后端腹板：145.68+0.76+1.4+2.8150.64 后端底板：19.39+0.76+1.4+8.4+2.832.75 前端腹板：134.32+0.76+1.4+2.8139.28 前端底板：15.95+0.76+1.4+8.4+2.829.3111塊前后端線荷載 后端腹板：95.89+0.76+1.4+2.8100.85 后端底板：11.24+0.76+1.4+8.4+2.824.6

37、 前端腹板：80.79+0.76+1.4+2.885.75 前端底板：10.62+0.76+1.4+8.4+2.823.98由底模分配到底縱梁上的線荷載計算簡圖如下：梁段作用在底縱梁前后端的線荷載如下表:（單位：N/m）編號1234567891011121314151#段后端445896292033477277002755625686276782704227678256862755627700334776292044589前端4173358769316972659826435246472655625947265562464726435265983169758769417335#段后端34217

38、4759027781251142484023189249762440524976231892484025114277814759034217前端31618441112526522457222362075222352218412235220752222362245725265441113161811#段后端229583156119760189221865117421187601833218760174211865118922197603156122958前端1957826487181321849518163169871828617871182861698718163184951813226487

39、195781底縱梁荷載布置示意圖：(其它梁段未示出)底縱梁受力計算結果：(單位：N，N·m)編號1234567891011121314151#段后端反力83209116588634705321652932495045315952100531594950452932532166347011658883209前端反力518367183740182341223394631887340833342534083318873394634122401827183751836M11828516561690373759287551470633758397429675839706337551475928

40、90373165616118285Q832091165886347053216529324950453159521005315949504529325321663470116588832095#段后端反力689569517556061505745006646876503234922250323468765006650574560619517568956前端反力514867053342001379063754935252377323694037732352523754937906420017053351486M1024901415888311674794740526932774431728007

41、443169327740527479483116141588102490Q68956951755606150574500664687650323492225032346876500665057456061951756895611#段后端反力478286463442474416674104538489412864039241286384894104541667424746463447828前端反力418255063337885377393715534898373773658537377348983715537739378855063341825M7245097849648936415863166

42、59219635483216463548592196316664158648939784972450Q478286463442474416674104538489412864039241286384894104541667424746463447828由以上計算結果可知，底縱梁需要承受的最大彎矩和最大剪力分別為： Mmax165616 N·m， Qmax116588 N10.32mm底縱梁所用材料為I40b，I/S33.6cm；d12.5mm；W1140 cm3145(滿足要求) 85(滿足要求) 10.32mmL/400=5300/400=13.25 mm(滿足要求)由以上計算結果

43、可知，底籃后橫梁的最不利受力狀態為澆注1段混凝土時，底籃前橫梁的最不利受力狀態為澆注5段混凝土時，故以以上兩種狀態分別驗算前后橫梁。 前后橫梁的均選用240b，I=18640×2=37280 cm-4,W=932×2=1864 cm-3,S=564.4×2=1128.8 cm-3，d12.5×225mm。后橫梁澆注混凝土狀態時受力如下：澆注狀態下后橫梁彎矩圖 Mmax109613 N·m， Qmax191382 N，0.8mm145(滿足要求) 85(滿足要求) 0.8mmL/400 (滿足要求)后橫梁空載狀態時受力如下：空載時后橫梁彎矩圖 M

44、max75446 N·m， Qmax30643 N，10.3mm145(滿足要求) 85(滿足要求) 10.3mmL/400 (滿足要求)前橫梁澆注混凝土時受力如下：前橫梁最不利狀態彎矩圖 Mmax93926 N·m， Qmax137302 N，1.6mm145(滿足要求) 85(滿足要求) 1.6mmL/400 (滿足要求)(二)吊帶驗算前吊帶受力：翼緣板外72233N, 翼緣板內91978N，前橫梁外67748N, 內模175985N,前橫梁內232155N。后吊帶受力：翼緣板外80603N, 翼緣板內102718N，后橫梁外181680N, 內模196729N,后橫梁

45、內322968N。前吊帶最小截面尺寸為150×20，采用16Mn鋼；銷軸直徑為50，采用45號鋼加工而成。前吊帶應力：232155/0.15/0.0277.39MPa200 Mpa凈5）/0.02116.08MPa200 Mpa銷子處承壓應力為：23.2155×100/2/5232.16MPa300 Mpa抗剪應力為：23.212×100/（0.25××5×5）118.22MPa125 MPa后吊帶最小截面尺寸為180×36，采用16Mn鋼；銷軸直徑為50，采用16Mn鋼加工而成。后吊帶應力：322968/0.18/0.03

46、649.84MPa200 Mpa凈截面強度：322968/（0.18-0.05）/0.03277.64MPa200 Mpa銷子處承壓應力為：32.2968×100/3.2/5201.86MPa300 Mpa抗剪應力為：32.2968×100/（0.25××5×5）164.49Mpa125 Mpa（不滿足要求）將箱梁內錨固后吊帶銷軸直徑調整為60，后吊帶應力：322968/0.18/0.03649.84MPa200 Mpa凈截面強度：322968/（0.18-0.06）/0.03284.11MPa200 Mpa銷子處承壓應力為：32.2968&#

47、215;100/3.2/6168.21MPa300 Mpa抗剪應力為：32.2968×100/（0.25××6×6）114.23Mpa125 MPa均滿足要求。二、掛籃內、外模及內外滑梁計算 (一)內頂模橫梁計算模板荷載按200kg/m2計算，內模橫梁間距為60cm，作用在一個橫梁上的荷載計算如下：1、混凝土荷載，考慮1.05的超載系數： 兩端：0.8×0.6×26×1.0513.104 KN 中間：0.28×0.6×26×1.054.586 KN2、模板荷載： 取200kg/m2，線荷載為2

48、KN/m， 側模200 kg/m23、施工人員及施工機具堆放荷載：取1.0kpa/ m2 0.6×1×1.40.84 KN/m4、傾倒混凝土產生的豎向荷載：2.0 kpa/ m2 2×0.6×1.41.68 KN/m5、振搗混凝土產生的荷載：取2.0 kpa/ m2 2×0.6×1.41.68 KN/m故作用在端部的線荷載為：13.104+2+0.84+1.68+1.6819.304 KN/m作用在中部的線荷載為：4.586+2+0.84+1.68+1.6810.786 KN/m 作用在端部的集中荷載為：F2×0.6

49、5;1.251.5 KN內模橫梁彎矩圖Mmax19070 N·m， Qmax28001 N，19mm內模橫梁選用212.6，I=391.47×2=782.94 cm-4,W=62.14×2=124.28 cm-3,S=36.4×2=72.8 cm-3，d5.5×211mm。1.3×1.3×145188.5(滿足要求) 85(滿足要求) 19mmL/25020.2 (滿足要求)(二)內滑梁計算內滑梁最不利受力為澆注11塊混凝土時，其受力簡圖如下：計算簡圖Mmax294929 N·m， Qmax196729 N，17.

50、4mm 內滑梁采用240a，I=17577.9×2=35155.8cm-4,W=878.9×2=1757.8 cm-3,S=524.4×2=1048.8 cm-3，d10.5×221mm1.3×1.3×145188.5(滿足要求) 85(滿足要求) 17.4mmL/250 (滿足要求)(三)翼板下桁架計算1、混凝土荷載，考慮1.05的超載系數： 內側：0.8×0.6×26×1.0513.104 KN 拐點處：0.4×0.6×26×1.056.552 KN 外側：0.18×0.6×26×1.052.948 KN2、模板荷載： 取200kg/m2，線荷載為2×0.61.2 KN/m，3、施工人員及施工機具堆放荷載：取1.0