1、目 錄摘 要. . . . .3Abstract. . . .4一 工程概況. . .5二 支架現澆施工方案 . . .62. 1 滿堂支架的地基處理 . . . .63. 碗扣腳手支架布置. . .1131(碗扣架結構)設計計算. . .1132構造要求. . .1233材料管理. . . .1434驗收管理. . .1535使用管理. . .1536拆除管理. . .164模板安裝 . . .165支架預壓. . .166箱梁鋼筋綁扎及支座安裝. . .187箱梁混凝土澆注. . .198支架模板拆除. . .209混凝土養護. . . .2010預應力施工. . . .20結 論. .2

2、2參考文獻. .23致 謝. .24 摘 要 本論文主要是針對新建京石鐵路客運專線JS-X標曾村特大橋現澆梁工程施工方案，京石客運專線JS-X標段的曾村特大橋起于新樂市邯邰鎮小流村，至藁城市增城鎮的南宋村，橋長4967.31m，鐵路里程：DK237+750.19DK242+717.5。特大橋在12#墩-40#墩跨越曾村（磁河）。鐵路與河流交叉的起止樁號分別為DK238+137.15和DK239+276.75?？缭教幯罔F路方向和河寬方向河道寬度分別為1113m和930m，橋梁與河道交角分別為75度。曾村為季節性河道，除汛期外，河道幾乎常年無水。左右岸堤均屬河北省四級堤防。現狀兩岸堤防完整，堤距9

3、30m。橋梁結構型式為雙線簡支箱梁，基礎為樁基礎，橋墩為單排墩，墩型13-39#墩采用雙線單圓柱墩（直徑4m），12#和40#采用雙線圓端形橋墩。曾村特大橋40m現澆梁主要工程量：墩身C35砼3374.8m3，承臺C30砼7799 m3，1.0m鉆孔樁324根計12774m，40m簡支雙線箱梁。管段基本情況見平面縮圖。關鍵詞：滿堂支架 支架預壓 預應力AbstractThis paper is mainly aimed at the new Beijing-Shijiazhuang railway PDL JS-X Standard Bokken ditch situ beam bridge

4、construction program, Shijiazhuang Passenger Dedicated JS-X bridge tenders of the Bokken groove music from the new town, city, hantai small stream Village, to the town by the Southern Song Gaocheng village, bridge length 4967.31m, the railway mileage: DK237 +750.19 DK242 +717.5. Bridge Pier in the 1

5、2 # -40 # Bokken pier across the ditch (magnetic River). Beginning and end of the rail and river crossing Stake DK238 +137.15, respectively, and DK239 +276.75. Along the railway crossing at the direction of the direction and width of river channel width, respectively 1113m and 930m, the bridge and r

6、iver inclination 75 degrees, respectively. Bokken ditch seasonal river, in addition to the flood season, the river water is almost all year round. Hebei Province, four dikes are about Andi. Dike integrity of cross-strait status quo, embankment from the 930m. Two-lane bridge structure type is simply

7、supported box girder, basic for the pile foundation, piers for the single-row Tun, Tun-type 13-39 # pier with a single cylinder two-Tun (diameter 4m), 12 # and 40 # with two-round side shaped piers. Bokken Ditch Bridge 40m in-situ beam main engineering quantity: C35 concrete piers 3374.8m3, caps C30

8、 concrete 7799 m3, 1.0m bored piles 324 meter 12774m ,40m simply supported two-lane box girder. The basic situation of pipe, see graphic thumbnail. Keywords: full house pre-press prestressed stent stent一工程概況京石客運專線JS-3標段的曾村特大橋起于新樂市邯邰鎮小流村，至藁城市增城鎮的南宋村，橋長4967.31m，鐵路里程：DK237+750.19DK242+717.5。特大橋在12#墩-40

9、#墩跨越曾村（磁河）。鐵路與河流交叉的起止樁號分別為DK238+137.15和DK239+276.75。跨越處沿鐵路方向和河寬方向河道寬度分別為1113m和930m，橋梁與河道交角分別為75度。曾村為季節性河道，除汛期外，河道幾乎常年無水。左右岸堤均屬河北省四級堤防?，F狀兩岸堤防完整，堤距930m。橋梁結構型式為雙線簡支箱梁，基礎為樁基礎，橋墩為單排墩，墩型13-39#墩采用雙線單圓柱墩（直徑4m），12#和40#采用雙線圓端形橋墩。曾村特大橋40m現澆梁主要工程量：墩身C35砼3374.8m3，承臺C30砼7799 m3，1.0m鉆孔樁324根計12774m，40m簡支雙線箱梁。管段基本情況

10、見平面縮圖。現場平面布置圖如下圖：二支架現澆施工方案2.1 滿堂支架的地基處理2.1.1 地基處理措施：現澆箱梁支架體系關鍵部位是橋下地基處理，橋梁施工范圍內地基承載力應滿足所承受的全部荷載，地基不發生沉陷現象。橋寬范圍內先清除表面雜草和廢棄垃圾等，基底碾壓合格后（密實度90%），做一層碎石土墊層（厚50cm）；最后鋪設一層彩條布防水，然后在其上滿鋪1cm鋼板。在橋墩兩側各5米范圍頂面加做混凝土墊層，厚度為20cm。原地面經整平碾壓后承載力可達200kPa,上鋪50 cm厚,寬于支架1 m的碎石土整平壓實。并在碎石土外一米設縱向排水溝,并根據匯水面積設集水坑,不能使地基受積水浸泡。采用碎石土回

11、填，要求其至少達到中密狀態（500800 Kpa）；地基處理以后，由試驗室利用輕型觸探測定其承載力。地基承載力及沉降按腳手架立桿容許承載30KN復核。2.1.2滿堂支架下的地基承載力及沉降的復核一、地基承載力計算1、碎石土墊層取一塊墊木作為一個計算單元，近似認為碎石土墊層表面所承受的力是支架立柱通過墊木板（規格為：4m×0.20m×0.05m）傳遞下來的均布應力1，承壓面S=0.2m×4m=0.8m2，均布應力1按下式計算：1=P/S=（47KN/ m2×0.54m2*6根立桿）/0.84=164Kpa要求 1K fak墊層式中：1墊板對碎石墊層的荷載應

12、力； K調整系數，碎石土取0.4。 fak墊層 碎石土墊層的承載力特征值，碎石土取500 Kpa。（中密狀態的圓礫承載力特征值為300-500 kpa，密實狀態的圓礫承載力特征值為500-700kpa） 代入數據： 1=164Kpa200 Kpa墊層承載力滿足要求。2、下臥層按均布條形荷載驗算下臥層的承載能力。（1）條形基礎下（下臥層頂）的附加應力z=t（1+shs）=0.4（164+19*0.5）=69Kpat為附加應力系數，z/b=0.5/0.2=2.5時，取0.4。下臥層承載力滿足要求。（2）支架立柱通過墊木板傳遞下來的均布應力1由碎石墊層承受，基底壓力1通過碎石墊層以壓力擴散角向下擴散

13、,擴散至碎石墊層頂面壓應力h與碎石墊層自重應力之和H應小于或等于該處下臥層地基的地基承載力特征值,即:Hfak下臥層式中: fak下臥層下臥層的承載力特征值，地勘報告粉土最小值160 Kpa；Hh與碎石土墊層自重應力之和；按照碎石土墊層厚50cm，對H進行計算：按=30°通過碎石土墊層擴散到下臥層頂面，并假定該處產生的壓力呈梯形分布，根據力的平衡條件可得：Lb1=（b+hstan）L+bhstan+4（hstan）2/3 h整理得：h= Lb1/（b+hstan）L+bhstan+4（hstan）2/3式中：L墊板的長度，m；L=4m；b墊板的寬度，m；b=0.2m；hs碎石墊層的厚

14、度，m；hs =0.5m；1墊木板底面的平均壓力，kPa；1=164 kPa；碎石土墊層的壓力擴散角，°；取30°；代入數據：h=4×0.2×164/（0.2+0.5tan30°）×4+0.5×0.2tan30°+4×（0.5tan30°）2/3=131/（1.954+0.06+0.11）=61 kPaH =h +shs =61+19×0.5=71kPas=19KN/m3由式 fak下臥層=160 KpaH =71kPa3、結論從以上兩種計算方法的結果可知，50cm的碎石土墊層及粉土下

15、臥層的承載力均可滿足要求。為確保地基完全可靠，考慮到不可預見的因素，要求對下臥層及碎石進行碾壓，且承載力達到200 kPa，通過輕型觸探試驗進行檢驗，合格后方可進行下道工序的施工。二、地基沉降驗算根據地勘報告，下臥層大多為砂性土，對沉降影響較不利的土層為粉土層及粉細砂層；為粉土時，其最大厚度為3.0m，為細砂土時，其最大厚度為4.5m，分別按這兩種最不利條件進行驗算。（一）粉土1、基底附加應力下臥層頂處的附加應力z1=t（1+shs）=0.4（164+19*0.5）=69Kpa2、各土層的壓縮量S1S1=(z1+z2)h/2Esi=9mm3、地基壓縮層厚度按附加應力與自重應力比值法取附加應力與

16、自重應力比值為0.2，壓縮層厚度取3米。（二）粉細砂1、基底附加應力下臥層頂處的附加應力z1=t（1+shs）=0.4（164+19*0.5）=69Kpa2、各土層的壓縮量S1S1=(z1+z2)h/2Esi=6mm3、地基壓縮層厚度按附加應力與自重應力比值法取附加應力與自重應力比值為0.2的深度處作為沉降計算深度的限界。經計算，壓縮層厚度取3米。沉降計算詳見地基沉降計算表（三）結論地基的沉降最大值不超過梁跨的1/1000，況且預壓可以消除地基的沉降變形?？梢哉J為按此方式進行地基處理可以滿足要求。粉土、粉細砂等粗粒土的地基沉降，數值不大，但需控制不均勻沉降，通過墊層上鋪設彩條布防水（或加設一層

17、10cm厚度砼）及在基坑開挖范圍內加設一層20cm厚的砼墊層的方式來解決因積水而引起的不均勻沉降。地基沉降計算計算深度土層類別深度/底寬附加應力系數附加應力/自重應力壓縮層厚度厚度自重應力附加應力自重應力平均值附加應力平均值壓縮模量沉降量累計沉降量z(m)z/bt%zn(m)H（cm）sz（kpa）z（kpa）sz（kpa）z（kpa）ES（kpa）S（cm）S（cm）0粉土010690.2粉土10.55203.837.951.953.5 65000.16 0.4粉土20.82207.656.585.747.3 65000.15 0.31 0.6粉土30.212011.414.499.535.

18、5 65000.11 0.42 0.8粉土40.162015.211.0413.312.8 65000.04 0.46 1粉土50.1347 100198.9717.110.0 65000.15 0.61 2粉土100.1324 100388.9728.59.0 65000.14 0.75 3粉土150.1316 100578.9747.59.0 65000.14 0.89 4細砂200.1312 100768.9766.59.0 90000.10 0.99 5細砂250.139 100958.9785.59.0 90000.10 1.09 6細砂300.138 1001148.97104.5

19、9.0 90000.10 1.19 7細砂350.137 按3米計1001338.97123.59.0 90000.10 1.29 計算深度土層類別深度/底寬附加應力系數附加應力/自重應力壓縮層厚度厚度自重應力附加應力自重應力平均值附加應力平均值壓縮模量沉降量累計沉降量z(m)z/bt%zn(m)H（cm）sz（kpa）z（kpa）sz（kpa）z（kpa）ES（kpa）S（cm）S（cm）0粉細砂010690.2粉細砂10.55203.837.951.953.5 90000.12 0.4粉細砂20.82207.656.585.747.3 90000.11 0.22 0.6粉細砂30.2120

20、11.414.499.535.5 90000.08 0.30 0.8粉細砂40.162015.211.0413.312.8 90000.03 0.33 1粉細砂50.1347 100198.9717.110.0 90000.11 0.44 2粉細砂100.1324 100388.9728.59.0 90000.10 0.54 3粉細砂150.1316 100578.9747.59.0 90000.10 0.64 4粉細砂200.1312 100768.9766.59.0 90000.10 0.74 5粉細砂250.139 100958.9785.59.0 90000.10 0.84 6粉細砂3

21、00.138 1001148.97104.59.0 90000.10 0.94 7粉細砂350.137 按3米計1001338.97123.59.0 90000.10 1.04 3碗扣腳手支架布置墊木截面尺寸為0.20m×0.05m，橫向布置。碗扣腳手架縱向布置方式：間距為0.6m；步距取1.2m。標高利用可調上下托（78cm）調整。橫向布置方式：0.9m*5（翼板）+（0.9m*3+2*0.6m*3）（底板）+0.9m*5（翼板），即橫向20列。剪刀撐的設置：剪刀撐在滿堂腳手架四周及中部設置，與地面傾角為45-60。（要求不少于框格的1/4）。水平加固桿平均設置4道，縱、橫方向的水

22、平加固桿在滿堂腳手架的底部、頂部、每步架高設置一道及每隔5排、5列設置；水平加固桿連續設置。31(碗扣架結構)設計計算311荷載計算40箱梁在梁高3.75m。梁體自重模型可簡化如下圖：可見梁體最大荷載在中墩橋墩處，為：70100N/m。支架、模板荷載：3500N/m2。配重等其它荷載：500N/m2。最不利荷載合計：74100N/m2。荷載安全系數取1.2。則計算荷載為74100×1.288920N/m2。312支架立桿計算3121立桿強度驗算最大荷載情況下，每區格面積為0.6×0.60.36m2。則每根立桿受力為88920×0.3632011.2N碗扣架采用的是

23、4.8×3.5型鋼管，得截面積A489mm2；慣性矩I121900mm4。慣性半徑i15.8mm。N/A=32011.2/48965.5Mpa<=215Mpa3121立桿穩定性驗算L/i600/15.838.0，查鋼結構設計規范附錄三得：0.893。N/A=32011.2/（0.893×489）73.3Mpa<=215Mpa因此，立桿的強度和穩定性均滿足要求。32構造要求321架體總體要求對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施。支模架體高寬比：模板支架的整體高寬比不應大于5。322立桿間距梁下優先采用可調托座同時對采用可調托座時的構造做出了具體規定，以滿

24、足支撐系統的穩定性。323歩距搭接要求：立桿接長時，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；立桿接長除頂步可采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：a 立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內。b 搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。324掃地桿設置模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿

25、上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm。325可調托座使用可調托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應大于300mm。梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm,調節螺桿的伸縮長度不應大于200mm，另外，使用可調托座必須解決兩者連接節點問題。326水平桿(1) 每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。(2) 搭設要求：水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：a 對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步

26、或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的確1/3；b 搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。(3)主節點處水平桿設置： 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。327剪刀撐剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三部分組成，要求根據工程結構情況具體說明設置數量設置數量模板支架高度超過4m的模板支架應按下列規定設置剪刀撐：a 模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置

27、；b 模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構造應符合下列規定a 每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45°60°之間。傾角為45°時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為60°時，則不應超過5根； b 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；c 剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；d 設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。33材料管理331鋼管、扣件(1) 材質：引用了國家行業標準建筑施工

28、扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）的相關規定(2) 驗收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。并且使用前必須進行抽樣檢測。332鋼管外觀質量要求：a 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；b 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合附錄E的規定；c 鋼管應進行防銹處理?？奂庥^質量要求：a 有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；b 扣件應進行防銹處理。333技術資料施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數

29、量和質量檢驗等情況人員管理34驗收管理341驗收程序模板支架投入使用前，應由項目部組織驗收。項目經理、項目技術負責人和相關人員，以及監理工程師應參加模板支架的驗收。342驗收內容a 材料技術資料b參數專項施工方案c 構造專項施工方案和本規程343扣件力矩檢驗安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。344驗收記錄按相關規定填寫驗收記錄表。35使用管理1 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。2 模板支架使用期間，不得任意拆除桿件，當模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。3 架體

30、因特殊原因或使用荷載變化而發生改變時，需采取措施（編制補充專項施工方案），重新驗收。4 混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。36拆除管理361拆除時間必須滿足規范規定的底模及其支架拆除時的混凝土強度的要求。362拆除方法模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行，拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨

31、支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數步拆除后再拆除支架；多層建筑的模板支架拆除時，應保留拆除層上方不少于二層的模板支架，模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內，卸料時應符合下列規定：a 嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；b 運至地面的鋼管、扣件應及時按規定進行外觀質量檢查、整修與保養，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規格隨時碼堆存放。4模板安裝模板采用鋼模板進行組裝時，模板拼縫采用鐵膩子找平。木模拼縫采有乳膠漆處理。木模的圓弧角處理，面板及背楞均用維薩板，采用合頁連接面板與背楞。為方便拆除側模，圓弧角與底模的連接處下的橫向方木以連接處分界斷開。外側模板以斜

32、向支撐為主，支撐在側模的三道背楞上，間距2米。為防止模板側向移動，除采用側向支撐外，在底板處橫置22#槽鋼用以固定側模底部，沿橋向每2米一道，并利用通風孔設32mm精軋螺紋鋼對拉兩側的側模。木制芯模：箱梁底板鋼筋和腹板鋼筋綁扎完成后安裝芯模。采用厚25mm木板進行拼接，用碗扣腳手架支撐。5支架預壓為檢驗支架的彈性變量及檢驗地基礎的承載力,消除因支架豎向非彈性變形對標高的影響，應在底模鋪裝后，對支架進行預壓，預壓材料采用砂土（噸袋）。5.1支架預壓方式底模安裝前先安裝好臨時支座，底模、側模安裝后開始支架預壓，但預壓前采用膠合板和彩條布鋪在模板上，保護模板不被受損和污染。采用砂袋按各段設計荷載11

33、0%進行預壓，空心箱體部分采用砂袋預壓；腹板部分采用預制砼塊預壓或整捆鋼筋預壓。支架搭設時預壓前，頂部預留拋高要計算地基相對沉降量，支架彈性和非彈性值等。地基相對沉降量以地基處理時試驗檢測后計算確定，支架的非彈性變形值參考下表數據。支架的彈性變形運用沙普軟件程序節點計算確定。根據以往施工經驗，支架施工沉留值在1520左右，待預壓沉降觀測后調整。施工預留沉落值參考數據分項內容參考數據接頭承壓非彈性變形木與木每個接頭的順紋2MM，橫紋3MM木與鋼每個接頭約2MM支架基礎沉陷底梁置于混凝土約3MM根據沉降計算結果,擬定類似地基及支架方案預留沉降量選用1.0 cm。注意的問題：1、采用砂袋法預壓，砂袋

34、逐袋稱量，設專人稱量、專人記錄；稱量好的砂袋一旦到位就采用防水措施，準備好防雨布。每捆鋼絞線也要魚布覆蓋。2、派專人觀察支架變化情況，一旦發現異常，立即進行補救。3、要分級加載，加載的順序接近澆筑砼順序，不能隨意堆放，卸載也分級并測量記錄。4、通過第一施工段預壓并沉降后，將實測沉降量（地基沉降量、支架變形量）作為一個參數值直接運用。5.2 沉降觀測點的設置支架壓載觀測點布置：箱梁模板上的測點布置22個斷面，即每2米一個斷面，每個斷面分別在底板布設3個點，每側翼板上布設2個點。在墊木下的鋼板處設觀測點，布置方式與梁部相同。卸載：壓載完畢后進行卸載，卸載時在同跨內先中間、后兩邊對稱同時進行。預壓時

35、主要觀測的數據有：支架底座沉降地基沉降；卸載后頂板可恢復量以及支架的側位移量和垂直度，按測得的沉降量及設計標高，重新調整模板標高。測量時，依據工程測量規范（50026-89），采用蘇光DSZ2型水準儀配合雙面木尺，按四等水準測量要求進行觀測，并用懸線重錘測支架水平位移量。沉降穩定卸載后算出地面沉降、支架的彈性和非彈性變形具體數值為多少，并在卸載后全面測得個測點的回彈量。根據各點對應的彈性、非彈性變形數值及設計梁體撓度來調整模板的高程，通過支架頂部微調裝置進行調整、加固。5.3 卸載及支架調整卸載后記錄地基及支架、木材變形的反彈量，當彈性變形恢復后結束觀測，繪出觀測曲線，最終計算出每個施工段支架

36、體系的沉降量及彈性變形量，并根據此沉降量及彈性變形量調整相應豎桿標高。預壓過程中必須隨時觀測地基、支架變形情況，發現問題及時采取措施進行處理，以保證安全。5.4 預拱度設置：根據混凝土自重+1/2活荷引起的撓度與預應力引起的反拱之差設置；每個墩頂位置箱梁的預提高度為彈性變形值S1，每跨跨中預提高度為彈性變形值S1+設計預拱度（砼自重+1/2活荷載引起的撓度-預應力引起的反拱）；其余位置的預提高度均以每跨墩頂預提高度為最小值，跨中預提高度為最大值按二次拋物線分配。支架在荷載作用下的非彈性壓縮2=2mm；支架在荷載作用下的彈性壓縮3=L/E=30KN*L/A*E=0.3L(mm)；支架基底在荷載作

37、用下的非彈性變形4=1mm。6箱梁鋼筋綁扎及支座安裝61鋼筋綁扎：卸載完畢調整底板標高后，在模板上放線綁扎底板和腹板鋼筋。鋼筋由工地集中加工制作，運至現場由汽車吊提升模板內綁扎成形,頂板、底板、腹板內有大量的預埋波紋管，為了不使波紋管損壞，一切焊接在波紋管埋置前進行，管道安裝后盡量不焊接，當普通鋼筋與波紋管位置發生矛盾時，適當移動鋼筋位置，準確安裝定位鋼筋網，確保管道位置準確。鋼筋綁扎前由測量人員復測模板的平面位置及高程，其中高程包括按計算撓度所設的預拱度，無誤后方進行鋼筋綁扎,并通過底板軸線，分別劃線標出每個骨架片所處位置，搭設骨架就位后調整好間距，底板鋼筋下墊好高強度混凝土墊塊?？v向普通鋼

38、筋在兩梁段的接縫處的連接方法及連接長度要滿足設計及規范要求。先進行底板普通鋼筋綁扎及豎向預應力鋼筋梁底錨固端（包括墊板、錨固螺母及錨下螺旋筋）的安裝，再進行腹板鋼筋的綁扎、豎向波紋管及預應力鋼筋的接長、腹板內縱向波紋管的安裝，最后進行頂板普通鋼筋的綁扎、頂板內縱向波紋管的安裝、橫向鋼絞線及波紋管的安裝62支座安裝：安裝支座前，檢查橋墩支承墊石，墊石頂面四角高差不得大于2mm。支座安裝時，采用測力千斤頂作為臨時支撐，將箱梁落在臨時支承千斤頂上，通過千斤頂調整梁體的位置及標高，保證每個支點的反力與四個支點反力的平均值相差不超過5%。支座就位后，在支座底板與支承墊石之間留20-30mm的空隙，以便灌

39、漿；灌漿采用重力灌漿方式，從支座中心部位向兩側及四周灌漿，直至從鋼模與支座底板周邊間隙觀察到灌漿材料全部灌滿為止。待灌漿材料強度達到20MPa后，拆除鋼模板、上下支座的聯結和千斤頂，擰緊下支座板螺栓，安裝支座圍板。7箱梁混凝土澆注混凝土采用強制式攪拌機拌和，電子計量，混凝土罐車運輸至現場輸送泵輸送混凝土，插入式振搗器結合平板式振搗器振搗，草袋覆蓋灑水養生。(1)梁體混凝土灌注前，必須高度重視檢查工作，檢查模板的標高、模板的接縫以及支架的拼裝情況，重點檢查以下幾項：支架的拼裝情況、模板的支撐及嚴密性、鋼筋綁扎及保護層的設置、預埋件和預留孔位置的準確性、振搗人員分工定位情況、模內有無雜物等。檢查無誤后，用水沖洗，開始澆注梁體混凝上。(2)梁體混凝上澆注順序澆注箱梁混凝土時，應遵循按橋梁的縱、橫向坡度由低處向高處澆注的原則。箱梁底板、腹板、頂板混凝土一次澆注成型。為避免腹板和頂板結合處出現明顯的施工縫，在澆注腹板混凝土時應高出頂部結合面12cm。澆注時混凝土錯臺階分層斜向澆注向前推進，底板預