1、浦東古北御庭工程塔吊基礎專項方案本工程由于受世博會限制，工期較緊，同時根據地下室的深度情況，先后分二期進行施工,第一章工程概況及現場情況第一節工程概況工程名稱：浦東古北御庭工程工程地址：本工程東至萬邦都市花園五期、西至滬南公路、南至龍匯路、北至龍陽路建設單位：上海浦東古北置業有限公司設計單位：中國聯合工程公司（主體設計）同濟大學建筑設計研究院（圍護設計）監理單位：上海四海建設工程造價咨詢監理有限公司施工單位：浙江寶業建設集團有限公司圍護施工單位：上海市機械施工有限公司勘察單位：上海豪斯巖土工程技術有限公司檢測單位：上海地礦工程勘察有限公司建筑面積：93293褶（其中地上建筑面積約68865%地

2、下建筑面積：24428m2）結構層次：框剪結構，地下12層，地上均為18層。本工程由6棟高層住宅組成。其中4#樓、5齦坐落在中間2層地下車庫中，為大底盤雙塔結構1#、3#、5#、6齦坐落在中央二層地下車庫周邊。中央二層地下車庫為樁筏基礎，地下室底板厚為0.9米，其余均為樁-梁式筏形基礎，底板厚0.4m。本工程由12層地下室、6棟高層組成，具體情況如下：單體名稱建筑面積褶（地上）層數建筑局度m1#14469.80-1/18+1F59.952#14328.21-1/18+1F59.953#11663.2-1/18+1F59.004#7159.29-2/18+1F56.005#12600.9-2/1

3、8+1F59.006#13440.13-1/18+1F59.00中央地卜車庫19402.31-2-8.10第二節現場情況期區域為地下二層的中央地下車庫包括4#、5#樓上上部主體結構，二期區域為中央地下車庫周圍的僅有地下一層的1#、2#、3#、6#樓。根據現場平面布置及塔吊的綜合利用率，1#與3#樓共用一臺塔吊，2#W4#樓共用一臺塔吊，5#與6#樓共用一臺塔吊。4#、5#樓位于一期中央地下車庫深坑內，深坑開挖深度為-7.8m（標高為-9.10m）,2#、6齦位于二期淺坑內，淺坑開挖深度為-4m,由于先施工一期深坑及4#、5#樓上部結構，2#、6齦需在世博結束后開工，而塔吊隨著4#、5#樓上部結

4、構的施工同步上升，考慮到塔吊的附墻桿設置，因此需將2#與4#嘍、5#W6齦之間共用的兩臺塔吊安裝在深坑內，塔吊基礎采用鉆孔灌注樁+格才柱+承臺的型式。1#、3#樓為同時開工，僅需考慮塔吊的覆蓋面積，盡量減少死角，因此該塔吊安裝于近3#樓一側，基礎采用鉆孔灌注樁+格構柱+承臺型式。由于二期于世博后開工，與一期相差6個月的工期，按進度計劃，在4#、5#嘍結構封頂并完成屋面工程時，2#、6#樓只施工至第5層結構，而二期將進行室外總體施工，因此需將圖中1#、2#塔吊分別移至2#、6齦附近（位置詳見塔吊平面布置圖），基礎采用鉆孔灌注樁+承臺型式，塔吊樁可在樁基施工階段按本方案要求先行施工好。塔吊安裝及基

5、礎情況編號塔吊安裝高度承臺面標圖基樁深度樁頂標圖基樁類型格構柱高度備注1#80m-2.4516m-8.90m800ZKZ6.6m2#75m-2.4516m-8.90m800ZKZ6.6m3#72m+0.5525m-5.00m800ZKZ4.9m4#72m-4.5535m-5.70m700ZKZ-由1#塔吊移來5#75m-3.335m-4.45m700ZKZ-由2#苔吊移來第三節塔吊選型為滿足地下室及上部結構施工階段材料垂直運輸的需要，計劃在2#、4#樓之間配備一臺塔吊（編號為1#）、5#、6#樓配備一臺塔吊（編號為2#）,1#、3齦之間配備一臺塔吊（編號為3#）,并在4#、5#樓結構封頂后，將

6、1#、2#塔吊移至2#、6齦圖示位置，塔吊編號分別為4#、5#,并根據建筑物的總高度及結構情況，選擇南通惠爾建設機械有限公司生產的QTZ635510塔式起重機。QTZ63551M塔式起重機相關參數表：荷況Fh(KN)Fv(KN)彎矩M(KN.M扭矩Mn(KN.M工作狀態255001350320非工作狀態8545018000第四節塔吊位置確定為最大限度的滿足施工需要，施工時在塔吊的回轉半徑之內盡量不留死角，以及與建筑物之間安全距離及安全高度，同時考慮塔吊的安全、方便使用要求和塔吊拆除等因素，塔吊安裝的具體位置如下：歷p位置1#席由以南：1118tt2#L軸以北：1518tt3#席由以南：1416

7、tt4#軸以西：F售由5#Qtt以北：2023tt第五節塔吊基礎確定本工程1#2#、3#塔吊基礎采用格構柱+承臺形式，格構住下立柱樁采用鉆孔灌注樁，1#2#塔吊樁長16ml3跚吊樁長25ml立柱樁主筋為820,箍筋采用820撼旋箍，樁頂3m范圍內8100鉆孔灌注樁樁身混凝土等級為水下C30,樁頂錨入地下室底板100mm灌注樁上設置460X460鋼立柱構架，鋼立柱采用4L160X16的角鋼，綴板采用4-350X300X10鋼板，鋼立柱插入灌注樁，插入深度為3m,支撐塔吊基礎，鋼立柱構架頂錨入塔吊基礎承臺內700mm4#、5珊吊基礎采用普通樁承臺形式，樁采用800鉆孔灌注樁，樁主筋為820,箍筋采

8、用820螺旋箍，鉆孔灌注樁樁身混凝土等級為水下C30,樁頂錨入塔吊承臺板200mm第二章編制依據1、建筑樁基礎技術規范JGJ94-942、混凝土結構設計規范(GB50010-2002)3、建筑地基基礎設計規范(GB50007-20024、鋼結構設計規范(GB50017-20035、建筑機械使用安全規程(JGJ33-2001)6、建筑結構荷載規范(GB50009-2002)7、本工程巖土工程勘察報告8、施工圖紙9、簡明施工計算手冊10、塔吊使用說明書第三章主要工序施工方法第一節格構柱的制作為保證焊接質量和焊接精度，格構柱構件的整體制作在加工車間內完成。(一)、焊接規程1、原材料(1)鋼結構所用鋼

9、材，應按施工圖的要求選用，其性能和質量必須符合國家標準和行業標準的規定，并具有質量證明書或檢驗報告。(2)原材料進廠后應進行復驗，包括質量證明書和合格證，材料表面質量和標記，材料的規格、型號及數量，材料的化學成份及力學性能等。2、焊接材料(1)鋼結構所用焊接材料，應按施工圖的要求選用，并符合國家及行業相關標準、規范的規定，并有質量證明書或檢驗報告。(2)焊接材料進廠后應進行復驗，檢驗員根據訂貨合同和有關技術標準按進行復驗，檢驗員根據訂貨合同和有關技術標準按下述內容復驗。焊條：a、焊條的生產廠家、供貨單位、批號、制成日期；b、焊條型號、牌號、規格(直徑和長度)；c、藥皮的外觀、強度、偏心度、耐潮

10、性；浙江寶 業建設 集團有 限公司ZHEJIANG BAOYE CONSTRUCTION GROUP CO.,LTD.24d、熔敷金屬的化學成份和機械性能;e、焊接工藝性。(五卜焊后處理焊縫焊接完成后，清理焊縫表面的熔渣和金屬飛濺物，焊工自行檢查焊縫的外觀質量；如不符(3)焊條在使用前，必須按產品說明書或焊接工藝卡規定的技術要求進行烘干。酸性焊條一般按150c烘干，時間12h,堿性焊條按350400c烘干，時間12h,焊劑按250c烘干，時間1-合要求，應焊補和打磨、修補后的焊縫應光滑圓順，不影響原焊縫的外觀質量要求。第二節樁基施工2h。焊條烘干后從取出到施焊不宜超過2h(酸性焊條不宜超過4h

11、),否則應重新烘干后再用，但焊條烘干次數不宜超過2次。不得使用藥皮脫落或焊芯生銹的焊條和受潮結塊的焊劑及已經熔燒過的渣塔吊樁基由樁基施工單位施工，樁基單位在施工工程樁期間安排施工塔吊基礎樁。1、基礎樁施工要求與工程樁相同。冗。2、焊工(1)鋼結構制作及安裝的焊工，必須經過培訓、考試合格并取得焊工合格證后方可施焊。(2)持證焊工，其合格證必須在有效期內，連續中斷焊接工作達六個月以上時，其合格證自動失效，如再參加焊接工作，應重新考試合格后方可繼續從事焊接工作。3、焊前準備(1)焊前應清除焊件表面及兩側3050mm范圍內的鐵銹、油污、水份等雜質。(2)施焊前，焊工應檢查焊件部位的組裝質量，如不符合要

12、求，應修整合格后方可施焊。(3)嚴禁在接頭間隙中填塞焊條頭、鐵塊等雜質物。(二卜焊接工藝(1)焊接時，焊工應遵守焊接工藝，不得自由施焊及在焊道處的母材上引弧。特別是過流面的表面應保持原有粗糙度。(2)局部組裝縫隙超過5mm且長度不超過縫長的15%,允許堆焊處理后再焊接，嚴禁填充異物堆焊。(3)在組裝好的構件上施焊，應嚴格按焊接工藝規定的參數及焊接順序進行，以控制焊后構件變形。盡量采用對稱焊接方法，且收縮量大的部分先焊，收縮量小的部分后焊，使焊接變形和收縮量最小。(4)鋼結構焊接應嚴格按施工圖及焊接工藝要求進行施焊，不得隨意更改工藝參數。(三卜變形的控制(1)下料、裝配時，根據工藝要求，預留焊接

13、收縮余量，預置焊接變形。(2)裝配前，矯正每一構件的變形，保證裝配符合裝配公差表的要求。(3)使用必要的裝配和焊接胎架、工裝夾具、工藝隔板及撐桿。(4)在同一構件上焊接時，應盡可能采用熱量分散、對稱分布的方式施焊。2、事先根據設計方案制作鋼構架，在下灌注樁鋼筋籠時，及時放置鋼構架，并與鋼筋籠牢固焊接。格構柱垂直度的保證措施：采用定位器控制鋼格構柱定位，下放靠其自重控制垂直度；施工時格構柱頂設定位器以確保格構柱定向方位，本工程擬制作812個定位器，在帶有鋼格構柱樁施工期間循環使用，每個格構柱樁在混凝土初凝后8小時內進行空孔回填，終凝后撤掉定位器，以避免其下沉或水平偏位；同時專人指揮控制好混凝土澆

14、注的標高(標高控制采用測繩及時量測、測純使用前用鋼卷尺校核后使用，根據標高差控制混凝土超灌量，同時考慮量測誤差，混凝土超灌量不小于50cml不大于80cm)。將施工偏差控制在要求范圍內，確保其水平方向定位準確，垂直方向精度達到設計要求(1/1000)。第三節土方開挖基坑內土方采用機械開挖，為防止開挖時挖斗切土擠壓樁體周圍土體從而擠壓格構柱造成變形，因此在樁體50cm范圍內土體采用人工開挖。開挖時同一承臺下的格構樁周圍土方應同時開挖，嚴禁超挖。開挖時，邊開挖邊用槽鋼把4根格構柱連接起來，每次開挖深度不得超過3m第四節基礎承臺施工塔吊基礎的施工流程位：基礎底板放線定位一土方放坡開挖一破樁、澆筑基礎

15、墊層碎一鋪設油毛氈再上鋪鋼筋網及聯系筋，定位、焊接塔吊標準節一制作基礎模板一基礎碎澆筑。一、基礎模板施工：(1)挖土至基礎底標高后，按塔吊基礎圖尺寸現場定位放樣，放出基礎的灰線。(2)在硅基礎位置底部施工混凝土墊層作為底模，底模寬度須大于支撐截面寬每邊100150mm并且標高一致，表面平整，下方土層密實。(3)碎基礎側模用九夾板木模，外加48鋼管圍楝，并在基礎高度1/2處穿16對拉螺栓固7o二、基礎鋼筋工程：(1) 主筋連接采用搭接焊，單面焊10d,雙面焊5d,接頭在同一斷面處數量不超過50%,并錯開35d。鋼筋伸入支座的錨固長度不小于40d。鋼筋接頭留置在受力較小處。(2) 塔吊樁鋼筋錨入基

16、礎必須確保其錨固長度，并成45度角。(3) 鋼筋遇格構柱及標準節時，應盡量穿過去，或從側面繞行，嚴禁將鋼筋斷開，標準節應在鋼筋上固定牢固。(4) 鋼筋遇格構的處理：在進行承臺或十字梁鋼筋綁扎，穿過格構柱時將碰到角鋼或綴板，梁本身高度較高，加上架空綁扎，在梁鋼筋綁扎操作范圍內，格構柱腹板都將割除，這將引起腹板失穩。因此在梁主筋穿過格構柱處，如碰角鋼穿不過處，不得損傷角鋼或綴板，也不得切斷鋼筋，對于局部梁鋼筋密集處，通過放大梁截面或調整梁鋼筋的皮數來調整鋼筋間距，使梁鋼筋順利穿過格構柱，梁最上皮鋼筋放置完后，依次將箍筋套入。箍筋的接頭應交錯排列垂直放置，箍筋轉角與豎向鋼筋交叉點均應扎牢(箍筋平直部

17、分與豎向鋼筋交叉點可每隔一根互成梅花式扎牢)，綁扎箍筋時，鉛絲扣要相互成八字形綁扎。三、基礎碎澆筑(1) 澆筑基礎硅采用C35商品碎。(2) 澆筑碎時，必須按1組/100m3標準做試塊,以掌握28d抗壓強度；另增加二組試塊，進行3d、7d強度試驗，在試驗結果顯示碎強度達到安裝要求時，方可安裝塔吊。(3) 碎澆筑后加麻袋覆蓋養護。第四章塔吊防碰撞措施一、群塔施工防碰撞措施1、塔吊作業防碰措施3.1、 操作人員必須持證上崗，嚴禁非操作司機無證作業。3.2、 嚴禁酒后作業，嚴格遵守“十不吊”的規程，六級風以上或大雨、大霧、大雪時，不準吊卸物品。3.3、 在能見度良好的情況下，在吊、卸物品前，均需用電

18、鈴提醒指揮工或對方司機，寧停三分，不搶一秒。3.4、 由于本工程為群塔施工，各號塔相互間距小于幅度，存在碰撞可能，為此塔吊錯開高差2米。1班吊與2#塔吊、1跚吊與3跚吊、4#塔吊與3跚吊、4跚吊與4齦外墻、5#塔吊與5#樓外墻相互存在相互碰撞的可能，因此各塔吊采取如下措施：1珊吊與2#塔吊：由于這兩臺塔吊同時安裝，且4#、5#樓均為18層建筑，因此要防止該兩臺塔吊相撞，采取控制兩臺塔吊的初始安裝高度，使1#塔吊高于2#塔吊2個標準節，在日后升級時，保證1#塔吊始終高于2跚吊2個標準節。同時為避免兩塔吊交會時吊物發生碰撞，各塔吊指揮人員應加強指揮協調，不能避免的交叉作業時，將各自所吊物品均應回車

19、至吊臂根部30m以內，錯開后，再向外移動水平小車。1研吊與3#塔吊：由于3跚吊覆蓋范圍為1#樓、3#樓及一期部分地下室，而1#、3齦屬于二期范圍，二期在一期地下室結構封頂后方開始施工，但為了減少一期地下室施工時的死角，3#塔吊與1#、2#塔吊同時安裝，但是暫不開節，因此1#塔吊與3#塔吊之間仍采用控制兩臺塔吊的初始安裝高度，使1#塔吊高于3跚吊2個標準節，在日后升級中保證1#塔吊高于3跚吊2個標準節。同時為避免兩塔吊交會時吊物發生碰撞，各塔吊指揮人員應加強指揮協調，不能避免的交叉作業時，將各自所吊物品均應回車至吊臂根部30m以內，錯開后，再向外移動水平小車。3#塔吊與4#塔吊：由于4#塔吊由1

20、#塔吊在4#樓結構封頂后移來，因此控制4#塔吊的安裝高度，使4跚吊低于3跚吊2個標準節，同時為避免兩塔吊交會時吊物發生碰撞，各塔吊指揮人員應加強指揮協調，不能避免的交叉作業時，將各自所吊物品均應回車至吊臂根部30m以內，錯開后，再向外移動水平小車。4珊吊與4#樓外墻：安裝4#塔吊時，4#樓結構已經封頂，而4#塔吊與4齦外墻最小距離為45ml因此位了防止4#塔吊碰撞4#樓外墻，將4#塔吊大臂縮短至40m5珊吊與5#樓外墻：安裝5#塔吊時，5#樓結構已經封頂，而5#塔吊與5齦外墻最小距離為46ml因此位了防止5#塔吊碰撞45齦外墻，將5跚吊大臂縮短至40m3.5、 塔吊在相交作業時，各自所吊物品均

21、應回車至吊臂根部30m以內，錯開后，再向外移動水平小車。2、塔吊特殊情況下及作業后的防碰撞措施2.1、 起重吊裝情況時，當遇到超過允許的風力時，操作人員嚴禁回車打反擋，防止回轉組塊失靈，或造成回轉啃齒、斷齒發生，造成相碰事故或機械事故發生。2.2、 夜間施工時，應保證作業現場照明齊全有效，視線能見度好。2.3、 塔吊作業完畢時，根據氣溫氣象，將回轉止動風標打開，西北風時，吊臂一律朝東南停放；吊臂朝西北位移。3、指揮人員的安全防碰撞措施3.1、 指揮人員必須持證上崗，嚴禁非指揮人員指揮塔吊作業。3.2、 每臺塔吊在作業時，應保證有上、下各一名指揮工對所屬塔吊進行指揮，特殊情況下如結構吊裝、吊掛外

22、平臺等應配三名指揮人員。3.3、 指揮人員應配戴明顯的標記（安全帽或工作服顏色的不同）。01、03的指揮人員穿紅色工作服、帶紅色安全帽，塔帽上掛紅色旗子，塔臂上掛紅色的用燈供夜間使用；02、04、05的指揮人員穿綠色工作服、帶綠色安全帽，塔帽上掛綠色旗子，塔臂上掛綠色的用燈供夜間使用。3.4、 指揮人員的指揮、手勢、旗語、哨音或對講機等工、用具應明了、簡潔、果斷，死角區應隨時觀察吊、卸物前、后、左、右有無障礙物情況，并能及時排除。3.5、 指揮人員發現另外一臺塔機在自己所轄作業區吊、卸時，不得強行指揮自己所轄的塔機就位吊、卸，否則，應承擔塔機相碰撞事件的直接責任。4、塔機頂開、附壁時的防碰撞措

23、施4.1、 塔機頂開、附壁時，應按照加節方向進行。另外一臺不得距此塔臂左右各15度吊。卸物品，防止塔機相撞造成事故發生。4.2、 一臺塔吊附壁時，另外一臺塔機應沿平衡臂對應該塔的方向進行施工作業。4.3、 四級風以上時，不得進行頂升作業。4.4、 作業人員的防碰撞措施5.1、 機修作業人員在檢修塔吊或換件時，應盡量避開二塔吊臂相徑停放位置。5.2、 塔機保養時，應盡量將平衡臂方位朝向對面塔吊，以便對方有較大的作業空間。6、現場管理人員的防碰撞責任6.1、 現場工長、技術人員等管理人員應遵循科學管理，不得違章指揮。6.2、 根據現場的具體情況，經常開展不同時期的安全交底和安全檢查工作。6.3、

24、在進度與安全發生沖突時，一切服從于安全。二、塔吊安全使用措施1 .塔吊使用前先檢查試吊。2 .鋼絲繩在卷筒上必須排列整齊，尾部卡牢，工作中最少保留三圈以上。3 .操作中塔吊司機必須注意力集中，聽從指揮人員的信號，信號不明或可能引起事故時，應暫時停止操作。4 .起吊物件應拉溜純，速度要均勻，禁止突然制動和變換方向，平移應高出障礙物0.5m以上,下落應低速輕放，防止傾倒。6 .物件起吊時，禁止在物件上站人或進行加工。7 .起吊在滿負荷或接近滿負荷時，嚴禁降落臂桿或同時進行兩個動作。8 .起吊重物嚴禁自由下落，重物下落應用手剎或腳剎控制緩慢下降。9 .起重機停止作業時，應將起吊物件放下，剎住制動器，

25、操縱桿放在空擋并關門上鎖。10 .作業時，將駕駛室窗子打開，注意指揮信號。11 .吊運物件時，平衡必須移動至規定位置。12 .在頂升中，必須有專人指揮，看管電源，操縱液壓系統和緊固螺栓。頂升時必須放松電纜，放松長度應略大于總的頂升高度，并固定好電纜卷筒。13 .頂升時，應把起重小車和平衡重移近塔帽，并將旋轉部分剎住，嚴禁塔帽旋轉。三、塔吊司機要求14 塔吊司機應持證上崗15 嚴格執行“十不吊”制度。16 嚴禁疲勞作業、酒后作業。17 各塔作業應相互禮讓。18 在施工現場應戴安全帽，走防護通道。19 吊運材料時應盡量避開行人。20 經常檢查塔吊的各項性能是否靈敏可靠，鋼絲繩有無破損，嚴禁塔吊帶病

26、作業。21 各棟號應為塔吊司機上下搭設安全通道。做法如下：22 各樓應優先考慮從地面搭設塔吊司機專用通道。通道搭設方法同人行通道，寬度不小于1.5米。塔吊基坑應全封閉，并鋪好跳板。2）各塔吊均有附墻，因此可利用附墻桿搭設空中通道。第五章應急預案第一節格構柱裂縫在塔吊使用期間，應安排專人對格構柱每天進行檢查，檢查柱體桿件、焊縫是否出現裂縫，并做好檢查記錄。如在檢查中出現桿件裂縫或焊縫脫焊，應立即停用塔吊，并通知項目部。在發現桿件裂縫或焊縫脫焊時，應及時進行處理，防止裂縫進一步擴大，釀成事故。由于塔身受配重塊的作用，在空載狀態下，其傾覆力矩最大，因此在進行裂縫處理時，應在大臂前端吊裝一工施工員：趙

27、繼榮標準節，使大臂前后力矩平衡，從使塔身傾覆力矩降到最小。(1)桿件裂縫處理：當格構柱主肢角鋼出現裂縫時，采用與主肢同一規格的角鋼，在主肢內側與主肢焊接補強，焊接應滿焊，補強桿件的長度為裂縫上下各大于10cm。當綴板出現裂縫時，應在出現裂縫的綴板上下各補強一塊與原綴板同規格、尺寸的鋼板，與格構柱主肢滿焊。當連桿出現裂縫時，應在最短的時間內，用與原連桿同規格的桿件在原位置將其更換。(2)焊縫脫焊處理：當綴板與主肢脫焊時，應在脫焊綴板上下各補強一塊與原綴板同規格、尺寸的鋼板，與格構柱主肢滿焊，加固后將脫焊綴板的原焊接處打磨平整，再與主肢焊接。當連桿與主肢脫焊時，可將原焊接處打磨平整，直接與主肢焊接

28、。第二節格構柱傾斜在塔吊運行期間，安排專人在進行塔身垂直度定期檢查的同時，也應對基礎格構柱進行垂直度檢查，并做好檢查記錄。用經緯儀檢查格構柱垂直度，主弦桿四個側面的垂直度偏差不應大于2/1000,當偏差超過2/1000時，應立即停止運行。如偏差量較小，可采用將塔吊大臂停在傾斜一側，利用塔吊配重產生的彎矩，調整格構柱的垂直度，然后用經緯儀觀測其垂直度情況，如在偏差范圍內，立即與地下室結構進行支撐加固。支撐點采用230x280X10的鋼板用化學錨栓與地下室混凝土結構固定，支撐桿采用口16a號雙根槽鋼使格構柱與地下室結構做對(拉)撐。如偏差量較大，且采取上述措施仍不能糾正的，應采用千斤頂以地下室結構

29、或圍護結構作為支撐點進行調整，配合經緯儀觀測控制調整量，調整后同樣采取上述措施進行對(拉)撐。由于本工程基地內各塔吊樁頂標高處土質較差，為防止在塔吊運行期間樁基發生變形，在塔吊樁基周邊進行土體加固，加固范圍為8mx8m，加固深度為各塔吊樁頂標高以下3日加固水泥摻量為20%第三節應急組織機構由施工、技術、質量及相應崗位人員組成現場事故搶險小組，充分發揮搶險小組在施工中的防災應急中的優勢與作用，建設全方位、多手段、應急應變能力強的現場組織體系，增強施工現場應急能力和抗風險能力。搶險組織機構見下頁圖：第四節應急物資在舁廳P名稱數量型號備注1千斤頂4臺YCW-1202電焊機4臺BX5003鋼板5m21

30、0厚4梢鋼5根205鋼管、扣件1t628鋼筋1.5t7警示閃燈5只8照明燈5只樁端面積品：=7T.20. 503 mM+ + I%= 1.288 x 10 kNbf i 胖 iFT=-65&4MtNNh + GR拔力：=-jM|i&x ：=L片旦x= 672kN-m第六章計算書1#、2#塔吊矩形承臺樁基礎計算書一.參數信息塔吊型號：QTE635510+自重（包括壓重）1：=450kN,最大起重荷載上：=0.gkhl塔吊傾覆力矩機：=lyUOkNm.塔吊起重高度H:=2.口加塔身寬度B:=L6m塔吊水平力水平力=80kN,混凝土強度：C役：=35號，鋼筋級別：C鋼筋：=2級承臺長度15：=4.承

31、臺寬度：=4.0%承臺高度H：1.35川L樁宜徑d:=g00mm,樁局長u:=md=1513m,樁間距1;=2,如樁數n;二%安全系數1：二2至縱筋合力點距離：t:=5taa二.塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算1 .塔吊自重（包括壓重）FI=450-kN2 .塔吊最大起重荷載Fg=60*kNFk:=F+V2=510kN0k：=LcBc=540，kNG：=1.2理=648-kN作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值N:=1.2.Fk=612-kN塔吊的傾覆力矩設計值M:=1.4-.Mk=2.52-103-kN-in水平力引起的附加彎矩設計咱Mi:=1.42水平力，5=784.心.111三,樁頂豎向力

32、及矩形承臺彎矩的計算圖中蠟由的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算.L用頂豎向力設計值最大壓力：門N+GR壓力=最大拔力：2.矩形承臺彎矩的計籬（依據建筑柱技術規范JGJ94200X的第5,9.2條）_N+GM_Rmax-+Ti-840“kN四.矩形承臺截面縱向受力鋼筋計算依據K混凝土結構設計規范（GB50U10-20口幻第二2條受彎構件承載力計算.叼一系數，當混凝土強度不超過C50時，巴取為L0.當混凝土強度等級為由0時，%取為8的，期間按線性內插法確定；&i：=1.0fc混凝土抗壓強度設計值:%承臺的計算高度h0:=Hc-t：=1.3mfy銅筋受控強度設計值，經過

33、計算得=_吊喇=5953xKF3arfc，cch（r_q：=1X/1-2qs=197x10-:=1-1=0.997pln：=0.15%.Mmaxiooiri32Aq;=.-=1,72Sx10Him二鼠蛇，與32Agmin：=Pmin%”0=8x1川ini承臺截面配筋一J=1.95x10Bcm5 .樁承載力驗算依據建筑樁技術規范仃QJ94-2008）第5.&2條樁頂軸向壓力設計慎應滿足下面的公式：R壓力E他c4R壓力一荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：巾匕一基樁成樁工藝系數，泥漿護壁灌注樁山：=0.75fc混凝土軸心抗壓強度設計值；R壓力=1.288x103-kNqW+f小=d29GX10

34、,kNLLkJE配筋結論=經過計算班頂軸壓滿足要求，只需構造配筋廠6 .樁豎向極限承載力險算及樁長計算由于樁的入土深度：=16m土層號二層厚度土側阻力標準值土端阻力標準值土名稱“11”1.84320“粘土1-2”4.4360，粉質粘土3.5520“粉質粘土”“15.3560粉質粘土”6.280L7103“砂質粘土,*2-r8,07882.4103“粉砂回所以樁端是在第1,0=L2*號土層上,進入該土層=5.24%Qpk=85%313-kNQ或=1.942x10、kNQuk：=Qsk+Q/k=2,79了,，lOkN依據建筑樁基礎技術規范(JGJ942叩8)的第5.2.2條單樁豎向承載力特征.值：

35、R;=13/1*398x10kNK八.懸臂鋼格構體系彎矩作用平面內整體穩定驗算截面尺寸如圖所示體系近似看做懸臂柱，懸臂柱在彎矩平面內計算長度;=6,6m按下部單樁豎向極限承載力標準值依據建筑樁基礎技術規范(JGJ9420。8)的第5.3.3T條偏心荷載作用下，樁豎向極限承載力騙算應滿足下面兩個公式：Nk，RmMkmax：=190.88nnn體系截面寬度B:=2860mmc:=B-2ih=2.478y1汽刖9全截面面根&I：=4Aj=785.072cin截面慣性矩，=4-f=1.234x107-cm4截面抵抗矩1it4?叫/=年=8,629x10-cmmb2回轉半徑1：=/=125,374cmJ

36、、長細比%:=，：=10.529單綴條截面面積單肢16a槽鋼9a垂直與x維的斜綴條截面面積和A”b2L95cm21,95-cn)綴條式四肢格構柱換算長細比X0KM=39.262構件相對長細比Vox：=0.422。八7TqEb類截面，且Tox0.215口.965+0.3Xox+Xox2)0.965+0.3AhOY+XhOv-4VLFMtLJJlflsJ_平面內整體穩定性計算:*Ex:=9.413x104kN1311K等效彎矩系數，旦1nx=L0故滿足鋼絡架的整體穩定性要求!%:=2160kNm=CL9。2分肢格構柱計算、分肢格構柱強度驗算分肢所受軸力分肢為截角尺寸如0父46口的格構柱.截面參數為

37、截面尺寸如圖所示，.格曲柱計算長度1口：=2,加，兩端校接，軸心壓力設計值艮mxN耳NNN鋼材牌號Q235fy:=235+E:=2.06-10-fd:=215,-fvd:=125+mntm】mnmo9等邊角鋼L160K16截面面積M：=49.067cmc：=370mm對弱軸的慣性矩1175.08cm3回轉半徑i:=LH9cm截面面積人力：=4A=196.268*cm慣性矩及：=4+A哈)=7.187x104-cm4回轉半徑ixl：=I-W.126.cmJ%分肢在彎矩平面內的計算長度1X1：=2Tmmlx受壓分肢在彎矩平面內的長細比1大=-=0.013Lxl格構柱的受壓單肢長細比T1x-=14,

38、315/99換算長細比X013t=yU+Tix“=14.315格構柱的相對長細比X,olx：=U、也=Q,154Qxf7E整體穩定計算:b類截面，旦人0一215%式:二2L上96510，3”入心1乂+9.X0xf-；2,+965+0.3-Xoix+olx).4入0工LN：=fJ-1xpn=小172x102kN大于軸心壓力設計值，滿足要求!局部穩定計算;單肢截面板件局部穩定單肢截面由于采用型鋼，棧面板件不會發生局部失穩&單肢自身局部穩定單肢長細比T=14.31540且,5-%故滿足單肢自身穩定的要求,=0.9B9緘根的穩定軸心受壓構件的最大剪力熨:=H549.644,kN綴板的剪力和彎矩a;=7

39、00m匕：=1。伽如；=300mmT，:：回心=21鈿kN4cVumaxa皿M:=-=4.344,kN+mAO為保證綴板的局部穩定，綴板厚度至少為t%:=2=9.25m,40險算。t.2如thbh53Wb=-=1.5x1。mmT:=1.5現厚度為lOrnm，故只可做限度28.959-X=381.752-fcMin-cos(ct)輟條幾何性質/二=25.6cm2最小I可轉半徑i二=L96cm綴條計算長度.二二一一-460mm=2.934mcos(.a)長細比=149.713#塔吊矩形承臺樁基礎計算書一.參數信息塔吊型號：QTZ635510,自重（包括壓重）F1：=450kN,最大起重荷載F?:=

40、60.OOkN塔吊傾覆力矩?。?1800k+m,塔吊起重高度H:=70,0m,塔身寬度B:=1.6m塔吊水平力V水平力：=80kN,混凝土強度：C硅;=3耳鋼筋皴別：C鋼筋：=2級，承臺長度L:=4.U叫承臺寬度4.0m,金臺高度H：=1.35mVVV相對長細比V:=4上=0.487-KVE查表有0(2二=。，965ot?;=0.300當X:0.215時Nt3crt：=170.025-Ttfd滿足要求!.樁直徑d:二MOrnnb樁周長u:=2.513m，樁間距2.4ml樁數i:=4,安全系數1：=2至縱筋合力點距離：V:=50mm20.503m-可二.塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算L塔吊自

41、重（包拈壓重）1=2.塔吊最大起重荷載Fg=60，kNFk：=F+巳=510kN6k:=Be出十二碎二540-kNG:=L2-Gk=648kN作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值N:=L2Fk=G12-kN塔吊的傾覆力矩設計值M:=l,4+Mk=2.52x103kN.m水平力引起的附加彎矩設計值M1:=L4,V水平力5.4m=604.8kNm三.樁頂豎向力及矩形承臺彎矩的計算圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算u1.樁頂豎向力設計值最大壓力：N + G1R壓力：=一 最大拔力：=1. 236 x LOkNn N + GR拔力：=M1 i MTi二-605.653

42、kN ./2.12.矩形承臺彎矩的計算（依據建筑樁技術規范JGJ94 2008的第5. 9.2條）R -max N + GbTif+= 840,kN白 11-B:=2,RgV,1=672-kMnilUUu-ALUId-A門w七,樁抗拔承載力驗算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5,蟲5條承受拔力的樁基.應按下列公式同時驗算群樁基礎呈整體破壞和呈非整體破壞時基樁的抗拔 承載力：四.矩形承臺截面縱向受力鋼筋計算依據混聯土結構設計規范侶第0010V002)第二2條受彎構件承載力計算。1一系數，當混凝土強度不超過C5。時，叼取為1.0,當混凝工強度等級為C80時，5取為0.94,期間按

43、線性內插法確定；i-L0混凝土抗壓強度設計值：h0承臺的計算高度。h。:=%-t=1,3mfy鋼筋受拉強度設計值，經過計算得MQ=5.953X10-,OL-0E:=1-J1-2ys=5.97x10-3s*12=997圍iti：=0.15醫Ji1HA1X|J7QO1”32&汴：=L728x10m*7sh0fy39Asmin：=ftnlnBcjh0=7,8x10mn一心，和而H潞m旗*任5,八加通)Hmm承臺截面配筋=1.95x10Bem五.樁承載力驗算依據建筑樁技術規范CJGJ94-2O08)第5.&2條獨頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：R壓力工5公與R壓力一荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設

44、計值;4c基樁成樁工藝系數，泥漿護壁灌注樁Wc：=-75fc混凝土軸心抗壓強度設計值；R正力=1.236x1心kN|?c-fc-Ap=6.296lOkN配筋結論=經過計算樁頂軸壓滿足要求,只需構造配筋!六.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算由于樁的入土深度：=25m土層號土層厚度土側阻力標準值土端阻力標準值土名稱0.2150“粉質粘土”0.5150i質粉質粘土”2.3150粉質粘土”3.7200i質粉質粘土.*7200淤泥質粘土”“1-13320“粘土.*1-2*5360粉質粘土”4.8520粉質粘土”“1H6.9560粉質粘土”“1-2”7.3801.7103砂質粘土”02-r7,5882.4-

45、103粉砂自所以樁端是在第1,0=號土層上，進入該土層=1.55qQpk=O.kNQsk=L776x10kNQuk:=Qsk+%k=L6,iRkN依據建筑樁基礎技術規范(JS94-：2008)的第5,2.2條單樁豎向承載力特征值,R；=*Quk=88-94*kNKQ11k單樁豎向極限承載力標準值依據建筑樁基礎技術規范(JGjg4-2008)的第5.3.3-1條偏心荷載作用下，樁豎向極限承載力驗算應滿足下面兩個公式工NkMR且叫1mMi,2收Nk-荷載效應標準組合軸心豎向力作用下，基樁或復合基樁的平均豎向力:用印第一荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，樁頂最大豎向力：R基樁或復合基樁豎向承載力特征

46、值.Fl+GbNk:=-=262.5-kNFl+GbMlqMmax：=-+r=1.012xl0kN回極限驗算=上式計算的R的值大于最大壓力，滿足要求!Nk按荷載效應標準組合計算的基樁拔力：Nk:=|R拔力|二605.653&NTgk群樁呈整體破壞時基樁的抗拔極限承載力標準值1Tuk群樁呈非整體破壞時基樁的抗拔極限承載力標推值：Ggp群樁基礎所包圍體積的樁土總自重除以總樁數，地下水位以下取浮重度tGp基樁自重，地下水位以下取浮重度*N抗拔系數；Xi0.7依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5.4,6條0群樁呈非整體破壞時，基肘的抗拔極限承載力標準直可按下式計算：Tuk=Ziqik，

47、i1i丐樁身闔長；：=itd=2.513mqsik樁側表面第i層土的抗壓極限側阻力標準值，可按本規范表5.3.5取值:uk：=N.Qsk=1,243：1(-kNGp：-Ap-li.(-)=188.496.kN依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5.4.6條2）群.樁呈整體破壞時，基樁的抗拔極限承載力標準值可按下式計算：Tgk=-LirXiqsik-irLJ樁群外圍周長：m;=4.（1+d）=12,8tn1Qsk*T篁k：=-LJ1Xi=1.583x10-kN叁nUj（1+加.11（3樁土-7水）Gpn.=7be1cNewn國抗拔驗算=抗拔力大于單樁最大拔力，滿足要求！*由于1#2跚吊基礎格才柱高度為6.6