1、10噸吊車梁計算書|簡支焊接工字型鋼吊車梁設計輸出文件|輸入數據文件：10|輸出結果文件：10.out|設計依據：建筑結構荷載規范GB50009-2001|鋼結構設計規范GB50017-2019|設計時間：2019年8月4日|-|吊車數據：（除注明外，重量單位為t;長度單位為m）|1|序號起重量工作級別一側輪數PmaxPmin小車重吊車寬度軌道高度|1|110電動單梁27.242.211.003.4360.140|卡軌力系數a：0.00|輪距：3.000|輸入數據說明：|Lo：吊車梁跨度|Lo2：相鄰吊車梁跨度|SDCH：吊車臺數|DCH1：第一臺的序號|DCH2：第二臺的序號（只有一臺時=0

2、）|KIND：吊車梁的類型,/1無制動結構/2制動桁架/3制動板/|IG1：鋼材鋼號,/3.Q235/16.Q345/|IZXJM:自選截面/1.程序自動選擇截面/0.驗算截面/|IH:吊車梁總高|DB:腹板的厚度|8:上翼緣的寬度|TT:上翼緣的厚度|81:下翼緣的寬度|T1:下翼緣的厚度|D1:連接吊車軌道的螺栓孔直徑|D2:連接制動板的螺栓孔直徑|E1:連接軌道的螺栓孔到吊車梁中心的距離|E2:連接制動板的螺栓孔到制動板邊緣的距離|=輸入數據=LoLo2SDCHDCH1DCH2KINDIG1IZXJM6.0006.0002111160HDBBTTB1T1D1D2E1E20.5200.00

3、600.2800.0120.2500.0120.0220.0000.0800.000=計算結果=- -|=梁絕對最大豎向、水平彎矩（標準值）計算=|BWH:最大彎矩對應梁上的輪子序號（從左到右）|EWH:最大彎矩對應梁上有幾個輪|CSS:最大彎矩對應輪相對梁中點的距離,（輪在中點左為正）|MP:吊車最大輪壓（標準值）產生的最大豎向彎矩|MT:吊車橫向水平荷載(標準值)產生的最大水平彎矩|P(J):吊車最大輪壓(kN),按每臺吊車一側的輪數排列|T(J):吊車橫向水平荷載(kN),按每臺吊車一側的輪數排列|CC(J):吊車輪距，按每臺吊車一側的輪數排列|BWHEWHCSSMPMT330.4272

4、04.0139.299P(J)71.00371.00371.00371.003T(J)3.2363.2363.2363.236CC(J)3.0000.4363.000- -|=梁絕對最大豎向、水平彎矩(設計值)計算=|MPP:絕對最大豎向彎矩|MTT:絕對最大水平彎矩(由橫向水平制動力產生)|Madd:考慮其他荷載作用時絕對最大豎向彎矩設計值增大|MTadd:考慮其他荷載作用時絕對最大水平彎矩設計值增大|MPPMTTMaddMTadd305.89613.0180.0000.000- -|=梁絕對最大剪力(設計值)計算=|Qmaxk:絕對最大剪力(標準值)|Qmax:絕對最大剪力(設計值)|MM

5、:計算最大剪力對應的輪子序號(從左往右)|Qadd:考慮其他荷載作用時絕對最大剪力設計值增大|QMAXkQMAXMMQadd167.188250.68120.000- -|=吊車梁、制動梁的凈截面截面特性計算=|YCJ:吊車梁重心位置(相對于下翼緣下表面m)|JXJ:吊車梁對于x軸的慣性矩(mM)|WXJ:吊車梁對于x軸的抵抗矩(mA3)|JYJ:制動梁對于y軸的慣性矩(mA4)|WYJ:制動梁對于y軸的抵抗矩(mA3)|YCJJXJWXJJYJWYJ0.255155E+000.437063E-030.165026E-020.185515E-040.132511E-03伸寬度與其厚度的比值|B

6、f/Tf=11.417- -|=梁截面應力、局部擠壓應力計算=|CM:上翼緣最大應力|DM:下翼緣最大應力|TU:平板支座時的剪應力|TU1:突緣支座時的剪應力|JBJYYL:吊車最大輪壓作用下的局部擠壓應力|CMZj:吊車橫向荷載作用下的制動梁（或桁架）邊梁的應力|- -CMDMTUTU1JBJYYLCMZJ283.607178.58187.990101.08144.6040.000CM=283.607DM=178.581TU=87.990TU1=101.081JBJYYL=44.604CMZJ=0.000- -|=無制動結構的吊車梁整體穩定計算=|Wx:吊車梁對于x軸的毛截面抵抗矩（m”）

7、|Wy:制動梁對于y軸的毛截面抵抗矩（m）|Faib:整體穩定系數|ZTWDYL:整體穩定應力|WxWyFaibZTWDYL0.188021E-020.156800E-030.718309.569ZTWDYL=309.569-|=梁豎向撓度計算=|注：吊車荷載按起重量最大的一臺吊車確定,采用標準值|MPN:最大一臺吊車豎向荷載標準值作用下的最大彎矩|MKadd:考慮其他荷載作用時絕對最大豎向彎矩標準值增大|L/f:吊車梁跨度與豎向撓度之比|- MPNMKaddL/F122.2130.0001321.599-|吊車梁上翼緣寬厚比計算|Bf/Tf:吊車梁上翼緣自由外L/F=1321.599=L/F

8、=500,000-|=梁截面加勁肋計算=|梁腹板高厚比h0/tw=82,667|計算只需配橫向加勁肋|A1:橫向加勁肋的最大容許間距|BP,TP:橫向加勁肋的寬度，厚度|A1BPTP0.7500.0900.006計算結果：0.417&1,橫加勁肋區格驗算滿足-|=突緣式支座端板和角焊縫計算=|SB:支座端板的寬度|ST:支座端板的厚度|HF1:吊車梁下翼緣與腹板的角焊縫厚度|HF2:支座端板與吊車梁腹板的角焊縫厚度|SBSTHF1HF20.1900.0080.0060.006-|=平板式支座加勁肋和角焊縫計算=|PSB:平板式支座加勁肋的寬度|PST:平板式支座加勁肋的厚度|HF3:支

9、座加勁肋與吊車梁腹板的角焊縫厚度|PSBPSTHF30.1200.0100.006-|=吊車梁總重量和刷油面積計算=|WW:吊車梁總重量（包括加勁肋，端板等）（t）|BPF:刷油面積（mA2）|WWBPF0.48314.424-|=吊車輪壓傳至柱牛腿的反力計算=|（結果為標準值，單位kN,用于計算排架）|RMAX:吊車最大輪壓傳至柱牛腿的反力|RMIN:吊車最小輪壓傳至柱牛腿的反力|TMAX:吊車橫向荷載傳至兩側柱上的總水平力|WT:最大的一臺吊車橋架重量|Wt=吊車總重-額定起重量（硬鉤吊車-0.7*額定起重量）|MM1:產生最大反力時壓在支座上的輪子的序號|RMAXRMINTMAXWTMM1202.68961.87118.47787.2823-|=吊車梁與柱的連接計算=|TQm