1、漢江特大橋主橋現澆箱梁掛籃施工方案一、概況武荊漢江特大橋是武漢至荊門高速公路跨越漢江的特大橋。該橋起始點樁號為K159+381.96終點樁號為K161822.54，橋梁全長2440.58米。主橋由十二跨一聯雙幅預應力混凝土變截面連續箱梁組成，布置形式為（62+1010062）m，全長1124米。箱梁根部高6.08m，跨中高3.08m，梁底設R318.327m的圓曲線，橋面橫坡2。箱梁采取掛籃懸臂澆筑施工，最大施工懸臂長度為50m，最大懸澆重量為134.68t。按照設計的施工順序為：先在墩身托架上澆筑0#段，后向兩邊逐段懸臂澆筑并張拉預應力束，先邊跨合龍，再中跨合龍，整個施工過程相鄰澆筑節段對稱

2、進行。合龍時橋梁由T形靜定懸臂狀態變為超靜定狀態，實現了體系轉換。二、箱梁結構2.1 本橋為單箱單室變截面連續剛構箱梁，墩支點處梁高6.08m，邊跨直線段及主跨跨中段梁高3.08m。2.2 箱梁橫截面為單箱單室直腹板，箱梁頂板寬度為13.5m，底寬7.0m。通過兩腹板的高差，實現頂板單向橫坡。箱梁兩翼板懸臂長度為3.25m。2.3 梁高變化段梁底曲線采用圓曲線。2.4 預應力體系：箱梁為縱、橫、豎三向預應力結構，縱向預應力體系采用12S15.2鋼絞線fpk1860MPa，采用YM錨具，由90mm內徑的波紋管成孔；豎向預應力體系采用32預應力精軋螺紋鋼和精軋螺紋鋼錨具；橫向預應力鋼筋為采用采用3

3、S15.2鋼絞線fpk1860MPa，采用YMB15-3型錨具。三、箱梁懸澆段施工梁段懸澆施工的一般順序為：掛籃就位及預壓調整掛籃底模、外模標高并固定吊裝或綁扎底板、腹板鋼筋，安裝底板、腹板波紋管和豎向預應力精軋螺紋鋼，固定腹板錨具內模就位綁扎頂板鋼筋，安裝頂板波紋管固定頂板錨具安裝端頭模板兩側對稱澆筑梁段混凝土覆蓋養護穿束張拉壓漿掛籃前移進入下一梁段的施工循環。施工期內與監控單位配合協作，加強箱梁應力和線形控制，滿足合龍段精度要求。3.1 施工順序a 掛籃移動就位及預壓； b 校正底模； c 側模就位； d 安裝腹板、底板鋼筋； e 安裝波紋管，灌漿孔； f 安裝腹板內側模和頂板底模； g

4、安裝腹板堵頭和端模； h 安裝頂板下層鋼筋網；I 安裝需進行張拉的頂板錨固束墊板、喇叭口，螺旋筋；j 安裝橫向預應力管道、錨墊板、螺旋筋及鋼絞線。k 安裝頂板上層鋼筋網；l 預埋測量標志、橋面系預埋件；m 澆筑砼；n 管道清孔，養生；o 穿預應力鋼筋、鋼束張拉、管道壓漿；p 拆除模板；q 移動掛籃，就位于下一段梁位置。0#塊是在托架上進行澆筑，其他節段則采用掛籃對稱懸澆施工，梁段長分別為3m、4m。根據漢江大橋具體特點考慮和工期的安排，擬配備11套22個掛籃進行懸臂澆筑施工。3.2 箱梁懸澆施工需注意的問題：箱梁懸澆施工進行中，應保證兩懸臂端的掛籃施工速度的平衡，施工進度偏差應小于30%，施工

5、重量偏差應小于2%。施工中應隨時觀測撓度及應力情況，發現異常應及時調整、分析后再繼續施工。混凝土澆筑施工時，從懸臂端向箱梁根部進行施工，當快澆筑至箱梁根部時，應從根部澆筑，防止混凝土砂漿流淌產生水紋。混凝土施工時劃分振搗責任區，防止出現振搗不合格。3.3 懸臂澆筑梁段的混凝土施工為保證懸臂澆筑梁段的施工質量，減少施工接縫，所有懸臂澆筑梁段均一次澆筑成型。為達到設計要求，擬采取如下措施：混凝土由拌和站集中拌和、混凝土輸送泵運送到位。每次澆筑的混凝土必須在最早澆筑的混凝土初凝前全部澆筑完。根據懸灌梁段混凝土的數量，將懸灌梁段混凝土的初凝時間定為4小時左右，將坍落度控制在1115cm(可據混凝土振搗

6、情況，適當調整不同部位的坍落度，如底腹板取較小值，腹板取較大值)。為此，將在混凝土中摻加高效減水劑，水泥采用P.042.5R以上級別的普通硅酸鹽水泥，按中心試驗室批準的配合比配制混凝土。混凝土澆筑順序為：底板，腹板。頂板。澆筑時同一掛籃的左右兩側基本對稱地進行。混凝土由掛籃底板的前端開始澆注，同一T構上兩套掛籃內的懸澆混凝土量在任何時候須基本相等。混凝土在腹板的澆筑分層厚度為40cm左右。對厚度大于40cm的頂混凝土分兩層澆筑；對小于40cm的，一次澆筑到位。混凝土搗固采用70或50和30插入式振搗器。鋼筋密集處用小振搗器，鋼筋稀疏處用大振搗棒。振搗棒距離模板510cm。振動棒移動距離不得超過

7、振動棒作用半徑的1.5倍。振動棒的作用半徑經試驗確定。垂直梁段的混凝土不得直接傾倒入模，而應先倒在預設的鋼板土，由二次拌合后經導管(即串筒，根據梁段的鋼筋和波紋管的間距專門加工)入模。每次拌合的混凝土必須全部入模，不得與下一盤混合。混凝土入模導管安裝間距為1.5m左右，導管底面與混凝土澆筑面保持在50cm內。在鋼筋密集處斷開個別鋼筋留作導管入口，待混凝土澆筑到斷筋處時，將鋼筋焊接恢復。對振搗人員要認真劃分施工區域，明確責任，以防漏振。振搗腹板時，當梁段高度大于4m時，要從腹板預留“工作窗”放入振動棒后振混凝土。“工作窗”設在內模板和內側鋼筋網片上，每2m左右設一個，澆筑至“工作窗”前將“工作窗

8、”封閉；當梁段高度小于4m時，可不預留“工作窗”，而直接將振動棒放入腹板內振搗混凝土即可。振搗時要先選好點，盡量布點均勻，并保證波紋管和壓漿管不受損傷，鋸齒板等鋼筋密集處要加強振搗。為便于觀察振搗效果，必要時使用電或安全電燈等照明工具。澆筑混凝土前，仔細檢查模板的尺寸和牢固程度。在澆筑過程中設專人加固模板，以防漏漿和跑模。混凝土澆筑前先將掛籃內木屑、松散混凝土等雜物用水或高壓風沖洗。木模板要用水泡脹，防止其干燥吸水。澆筑底腹板混凝土前，對鋼筋頂面要用布或麻袋覆蓋，以防松散混凝土粘附塵土。混凝土倒入后，試驗人員要檢查混凝土的坍落度、和易性，如有不當之處要通知拌合站及時調整。在頂板混凝土澆注完成后

9、，用插入式振搗器對頂腹板接縫處進行充分的二次振搗，確保連接處密實、可靠。等混凝土澆筑結束后，要加強對梁段包括箱梁內側和外側的灑水養護。不同的季節采取不同的養護措施：夏季覆蓋麻袋或海綿后灑水養護；冬季需采取給梁段覆蓋保溫材料、封閉梁段阻止通風對流、適當延長拆模時間等措施，以做好混凝土的保溫養護工作。現場制作的混凝土試塊除一部分在標準養護室內養護外，其余的應與混凝土同條件養護。為隨時檢查混凝土質量和控制端部鑿毛、拆模、張拉時間，每個梁段需作45組試件。頂面混凝土在混凝土初凝前用手工抹平，頂板混凝土在初凝前進行橫向拉毛，端頭板可在混凝土強度達到10Mpa以后予以拆除，并鑿毛處理。將相鄰梁段混凝土的澆

10、注齡期差控制在20天以內。混凝土澆筑時應設專職指揮員，負責混凝土分配、坍落度調整、混凝土振搗和模板檢查等事宜，以確保混凝土澆筑按計劃有序進行。在頂板鋼筋網上加焊控制標高的管形軌道，以保證其平整度。混凝土裂縫防治措施A 為防止混凝土開裂、變形，掛籃必須經過分級預壓，避免出現掛籃下沉、模板的不均勻沉降合脫模過早。B 選用優質的水泥及骨料。C 合理設計混凝土的配合比，改善骨料級配、降低水灰比、摻合粉煤灰等混合材料、摻加緩凝劑，在工作條件能滿足的情況下，盡可能采用水灰比及較低坍落度的混凝土。在混凝土中摻加粉煤灰等措施降低水化熱。D 加強模板的施工質量，避免出現模板移動、鼓出等問題。E 混凝土振搗時要振

11、搗充分，混凝土澆筑后要加強養生工作，及時養生。F 避免混凝土攪拌很長時間后才使用。四、掛籃4.1 結構形式采用三角桁架式掛籃進行懸澆施工。掛籃工作系數小于0.45，為減輕自重，掛籃擬采用主桁與底籃分體移動結構形成，以減少行走時錨固系統的重量。具體設計資料見附件。為保證施工順利，掛籃在使用前需試拼一次，試拼順序為：主桁骨架下橫梁上橫梁底籃系統角模內模、滑梁支架中央內模及支架行走系統兩側內模架拉筋及內外對拉螺桿端模。4.2 掛籃加工、試驗及拼裝：4.2.1 掛籃加工：掛籃加工在現場進行，為防止安裝上的麻煩，節點板及各桿件的栓孔加工前需要先做樣板，精密加工，保證栓孔位置的精確無誤。外模由大塊鋼模板焊

12、接而成，為確保板面的平整度，面板先在工作平臺上用夾具夾緊，然后再進行焊接，并對焊縫進行打毛磨光處理。因現場無夾具等設備條件，故外模加工委托專業模板加工廠加工制作。對底模架前后橫梁上的吊耳等重要部位的焊接，需要逐一進行探傷或進行加載試驗。4.2.2 掛籃試驗：掛籃加工完成后，即進行預拼以驗證加工的精度，為了保證懸澆施工的安全，試拼后即對每套掛籃進行靜載試驗，對掛籃的焊接質量進行最后的驗證。同時針對掛籃施工時前端撓度主要是由于主桁件的變形引起的，試驗時要測出力與位移的關系曲線，作為施工時調整底模板的依據。為保證掛籃結構的可靠性，清除非彈性變形，量測彈性變形量，確保箱梁施工的安全和質量，在第一次使用

13、之前必須對掛籃進行試壓。對已拼裝的掛籃按設計荷載加安全系數進行試壓，以求得掛籃在不同長度（3.0m、4.0m）時不同荷載下的變形撓度值。擬采用預制砼加壓法，先預制數個0.5立方米一個的砼預制塊，用精軋螺紋鋼懸掛于下橫梁。試壓時，按砼澆注的分級重量進行加載，當達到每級荷載時，應固定一段時間，待穩定后，測量變形值，最終加至最大懸澆段重量（1號節段）的1.3倍，誤差控制在5%以內。每一級加載后，必須及時檢查各桿件的連接情況和工作情況，及時作出是否繼續加載的判斷，如一次加載后情況良好，應反復加載，卸載3-5次，直到非彈性變形全部消除完為止，試驗結果應整理出加載測試報告，將彈性變形值及非彈性變形值的測量

14、結果用于指導施工。分級卸載，并測量變形，記錄數據。掛籃撓度控制和監測安排專人負責，確保檢測人員落實到位。4.2.3 掛籃拼裝：0#塊施工完成后，在其頂面形成10m13.5m的平臺上即可拼裝掛籃，掛籃安裝前，在0#塊混凝土強度達到設計強度的50%后，即可松動、拆除內外模，但托架及底模不能拆除，對其拆除只有在0#塊張拉壓漿完成后才能進行。掛籃拼裝前要按照規范的要求確保掛籃質量與梁段混凝土的質量比值控制在0.30.5之間。按照設計和規范的要求對掛籃后錨系統的抗傾覆安全系數進行詳細的驗算，后錨精扎螺紋鋼要牢固，確保后錨系統穩定。掛籃拼裝時，同一T構的兩個掛籃應基本同步，同一掛籃兩側的構件即可同時進行也

15、可先安裝一側，為穩妥起見，在兩側分別安裝，以免相互干擾引發問題。掛籃安裝按照以下程序進行：清理梁段頂面用1：2的水泥砂漿將鋪枕部位找平在找平層上放出軌道放樣定位線鋪設鋼（木）枕安裝滑道安裝前后支座在前支座下鋪放聚四氟乙烯滑板吊裝單片主桁件對準前后支座，在后支點處連接錨輪組，在桁架兩側用35t倒鏈和型鋼控制其空間位置，調好一片主桁架后用同樣的方法吊裝另一片主桁架調整兩片主桁架間的水平間距和位置安裝前、中、后各橫梁安裝前后吊帶吊裝底模架及底模板吊裝外側模走行梁及外模板在前上橫梁上吊掛工作平臺，在底模后橫梁上焊接工作平臺調整立模標高固定模板。4.2.4 掛籃的移動步驟：.梁塊澆筑完后，穿束，拆內、外

16、側模（底籃后錨桿不松），張拉，壓漿。.移籃前托梁與梁面預埋環扣緊，然后卸去各扁擔梁的支承墊板，實現主桁架與底籃分離，此時底籃被錨緊在已完成梁段的底面。.卸主桁后錨，在后橫梁上設置牽制繩，將前后支承枕木移至下一梁段，支承位置交替放入“滑枕”，用慢速卷揚機或手拉葫蘆將主桁牽引至下一梁段位置，拆去滑枕，安裝后錨帶并錨固。.拆除底籃后錨桿和前托梁錨固繩，使底模脫離梁底面，然后利用手拉葫蘆牽引主模帶動底籃前移到下一現澆位置。.調整底籃中線，位置和標高，上緊底籃后錨桿，固定前、后主橫梁。五、邊跨現澆直線段施工本橋24號、36號墩設有11m直線現澆段，該段擬采用搭設滿堂支架方法的進行施工，現澆直線段支架可以

17、采取鋼管支架作為滿堂支架。立模澆筑邊跨直線段時，由于支架本身壓縮引起的非彈性變形及支架的彈性變形與基礎沉降，以及溫差變化和風力等因素，會對新澆砼產生不良影響，甚至使新舊混凝土相接處出現裂縫或新砼被擠壓破壞。5.1 為防止現澆直線段新澆砼受到損害，保證合龍段的合龍精度滿足設計要求，擬采取下列措施：.為適應現澆段梁體隨溫度縱向位移和混凝土的收縮變形，支架安裝中除支架頂部允許有一定的位移外，底模板與支架間也應允許有微量的水平位移，以減小對合龍段的約束力。在支架下的混凝土基礎頂面設置鋼滾筒使整個支架、模板、新澆混凝土能夠隨著已成的箱梁作順橋軸方向的輕微水平移動。b施工順序為：在主垮T構懸澆施工即將完成

18、前1個星期左右，完成邊跨現澆直線段的施工，其中在邊跨現澆段支架安裝后，要以施工重量的1.3倍預壓重量對支架進行預壓，以消除非彈性變形，確定彈性變形。f、邊跨現澆直線段的支架應進行預壓。在澆筑混凝土前按照梁段重梁加施工荷載的10、20、30%、50%、80%、100%、120%、130%逐級加載預壓，并且每級持續時間在30min以上，最后兩級應間相隔1h。預壓擬采取預制砼塊加載法進行。邊跨現澆現澆段采用支架整體澆筑。支架周圍應設排水溝，保證施工場地內不因積水浸泡地基而降低承載力。5.2 滿堂鋼管支架的搭設安裝腳手架之前，先在臥木上安放鐵鞋，鐵鞋用10cm10cm2cm的鋼板制成，鋼板上焊長5cm

19、、直徑12的鋼筋頭。鋼管置于鐵鞋之上，支架總寬度不小于橋梁在水平面土的投影寬度，與橋臺連接處要與橋臺抱臺連接。鋼管之間要用水平橫桿和斜桿加強連接，以增加其整體承載能力和穩定性，確保施工安全。支架安裝好后，用砼預制塊進行充分的預壓，以消除非彈性變形，量測出彈性變形，同時檢查支架的工作性能和安全性，并將試驗所得結果作為現澆段立模時設置施工預拱度的依據。每級加載完并穩載半個小時(最后一級為lh)后，分別測定各級荷載下支架的變形值，同時記錄力與位移數據，并根據試驗測出的結果，繪制力與位移關系曲線，求出支架的彈性和非彈性變形。卸載時也要分級卸載，并測量變形、記錄數據。5.3在鋼管架鋪2020cm的方木或

20、型鋼，然后在其上鋪底模、立外模。底模采用組合鋼模板；外模用與掛籃相同的材料進行加工，整體吊裝。在底模與支架之間設置鋼楔，以便調整模板標高和模板拆除。5.4 綁扎鋼筋，安裝波紋管和預埋件，立內模。內模采用鋼木組合模板拼裝，方木和鋼管加固。5.5 經自檢合格并經監理工程師驗收后，即可進行砼澆筑。澆筑砼時要盡量對稱均勻，卸料時要盡量減小沖擊。澆筑砼中還要加強對支架的觀測和檢查，發現變形及時處理。5.6 在邊跨合龍梁段施工完畢之后，才能拆除支架。六、合龍段施工合龍施工是連續梁體系轉換的重要環節，它對保證成橋質量至關重要。剛構合龍原則是低溫澆筑，又拉又撐又抗剪。合龍前使兩懸臂端臨時連接，保持相對固定，以

21、防止合龍混凝土在早期因為梁體混凝土的熱脹冷縮開裂。同時選擇在一天中的低溫、變化較小時進行混凝土施工，保證混凝土處于溫升、受壓的情況下達到終凝，避免受拉開裂，合龍溫度為1518攝氏度。為防止T構因熱膨冷縮而對合龍段混凝土造成不利影響，在合龍段箱體內模和頂板鋼筋安裝前，選擇氣溫最低的時間，按設計的位置和數量焊接型鋼支撐（包括水平支撐與剪力撐）并張拉頂板部分與底板部分合龍束，從而將中跨現澆段兩邊的兩個T構（或直線段和T構）臨時鎖定，聯成一體。合龍段施工時，保留合龍用的一套掛籃底模和側模后，拆除兩套掛籃的其余部分。安裝但不固定合龍段底板和外側模板，將其對稱支在兩邊T構的懸臂端上（或懸臂端和邊跨現澆段上

22、）。然后將T構（現澆直線段）梁面上的雜物清理干凈，T構施工必須的施工機具放置在指定位置(0號段上)。接著將T構土所有觀測點的高程精確測量一遍。合龍狀態時的施工荷載及其他情況應符合設計要求，此時除加壓等物體外應將施工機具等全部清除或移至0#塊頂部，保證應力狀態與設計相符。使用計算機計算應力及撓度，比較中跨合龍段兩側兩個梁段的頂面高程，如果其高差15mm，則繼續進行下步施工；如果15mm，則運行線形控制軟件，計算使15mm的配重方法和要求。然后把砼預制塊按要求重量放在梁上指定位置，達到要求后，再進行合龍段施工。在應力與設計相近的情況下臨時鎖定梁端，若變形與設計有偏差將運行計算軟件，確定糾偏值，采取

23、措施達到上述目標。待合龍段混凝土齡期達到3天且強度達到85的設計強度后，按設計要求張拉頂底板縱向合龍束和豎向預應力筋并壓漿，張拉前，先解除水平支撐，以消除體外水平支撐對預應力張拉效果的影響。張拉的一般順序為：先底板束后頂板束，先長束后短束，頂底板交錯進行將合龍束補拉到設計噸位。連續梁合龍時，須將兩懸臂端的合龍口予以臨時連接，聯結注意事項如下：復查、調整兩懸臂端合龍施工荷載，使其對稱相等，如不相等時，應用壓重調整。檢查梁內預應力鋼束是否張拉完成。復測、調整中跨、邊跨阿懸臂的撓度及兩端的高差。觀測了解合龍前的溫度變化與梁端高程及合攏段長度變化的關系。合龍前應在兩端懸臂預壓加重，并于澆筑混凝土過程中

24、逐段撤除，使懸臂撓度保持穩定。合龍宜在一天中最低氣溫時完成。合龍段的混凝土強度等級可提高一級，并摻入微量膨脹劑（UEA），加強振搗，以免新老混凝土的連接處產生裂縫。以盡早張拉。合龍段混凝土澆筑完成后，應加強養護，懸臂端應覆蓋，防止日曬。6.1 邊跨合龍段施工本大橋邊跨合龍長度2.0m，計劃在主墩T構懸灌施工即將完成前的一個星期左右，完成邊跨現澆段施工。在邊跨現澆直線段支架安裝后，要以不小于施工重量13倍的預壓重對支架進行充分的預壓，以消除非彈性變形、確定彈性變形。a、為防止溫差影響，2米段砼澆筑后受到擠壓或拉伸，在其余段砼澆筑后拆除端模，砼強度達30號時，在直線段及13#段懸臂端面設置預埋件，

25、于氣溫較低時加焊四根凈長2m的I25型鋼支撐，并在上下各設置一個斜撐，以抵抗因升溫而產生對2m段的壓力，使合龍混凝土在受壓狀態下強度增長。. 為防止箱梁頂面及底面溫差，使箱梁懸臂端在降溫時上翹，升溫時下撓，在T構箱梁施工到13號梁段時在底板下懸掛壓重，使箱梁底板與支架緊密接觸，以限制箱梁懸臂端上下變形及扭曲。混凝土澆筑施工應在低溫時進行，使混凝土在氣溫增長的過程中強度增長，使混凝土保持受壓狀態。. 固定合龍段底模板和外側模板、綁扎底腹板鋼筋、安裝底腹板波紋管，立合龍段內模，綁扎頂板鋼筋和波紋管等，做好澆筑混凝土前的一切準備工作。混凝土澆筑過程中，要安排專人根據澆筑砼重量不斷地吊走放置在T構合龍

26、側的配重。施工結束時，應吊走兩側的全部配重。卸除平衡重與澆筑混凝土同步等量地進行。、在T構的兩端分別吊裝平衡重（為合龍段重量的一半）e. 固定底模及側模位置后，臨時鎖定相鄰段落節段。使用型鋼作為鎖定材料。f、合龍完畢混凝土達到設計強度后拆除內外模板和體外臨時支撐。然后將邊跨合龍段預應力束張拉前后各測量一次該合龍段T構上各觀測點標高，留待中跨合龍段施工時使用。6.2 中跨合龍段施工中跨合龍段長度2m采用吊架施工，即把吊架懸掛在已澆筑成型的兩個箱梁的端頭上進行施工。施工步驟為：制作吊架后，設置平衡重和剛性骨架，支模，綁扎鋼筋，安放預應力管道，然后選擇時間澆筑砼，同時分級卸掉平衡重，最后穿束、張拉、

27、壓漿封錨。6.2.1 為保證合龍段砼的質量，采取下列措施：.為防止澆筑跨中2米合龍段砼時，箱梁兩懸臂端的錯動變形破壞新老砼的結合，采取在兩懸臂端分別臨時壓重的措施，在澆筑合龍段時根據混凝土施工速度分次卸除。.為防止砼澆筑前后，砼從初凝至達設計強度80期間，梁體受溫度反復變化和日照不均等因素影響，在結構中引起變形和次內力，為使兩懸臂端在施工時即為設計時的應力及應變狀態，應予以臨時固定。此時應設置固定懸臂端的內外剛性支撐，此剛性支撐的應經過計算確定合適的材料，以減小這些影響，在澆筑合龍段前夕的較低氣溫下，在兩合龍懸臂端的預埋鋼件上加焊4組剛構件，臨時鎖住，并張拉一組臨時鋼束形成能夠抗拉壓的臨時剛性

28、連接，臨時鎖定相鄰段的混凝土，以保護合龍段砼的澆筑和結硬。c、預應力束張拉完成后采取真空輔助壓漿的施工工藝確保壓漿質量，使其密實；d、在兩個T構靠中跨的懸臂端分別吊裝平衡重(每端重量為合龍段重量的一半)。e、全橋合龍后，梁體從靜定結構轉變為超靜定結構，由于張拉鋼絞線張拉和混凝土長期收縮、徐變等因素的影響，墩頂將發生縱向水平位移，從而產生對橋梁結構不利的附加內力。為減小和避免這種附加內力的影響，在活動支座處通過設置預偏量來平衡；在墩梁固結處，在合龍段鋼筋和合龍支架與模板鎖定前在合龍段梁端間施加水平推力使墩頂預偏，以抵消墩頂以后將要發生的縱向水平位移。鑒于該原因，在吊裝完平衡重、安裝臨時支撐前，應

29、首先在中跨合龍段處用千斤頂對兩側的T構進行對頂，頂粱時也需選在日最低氣溫時進行。頂梁的頂力將由設計方提供，經計算后提供設計方審核。f、固定合龍段底模板和外側模板。g、綁扎底腹板鋼筋、安裝底腹板波紋管，立合龍段內模，綁扎頂板鋼筋和波紋管等，做好澆筑混凝土前的一切準備工作。h、混凝土澆筑過程中，要等量同步地逐漸卸除合龍段兩邊的平衡重。并摻入微量膨脹劑，加強振搗，以免新老混凝土的連接處產生裂縫。混凝土作業結束時間要根據天氣情況，安排在氣溫回升之前。混凝土澆筑完畢后，在頂面覆蓋厚層草袋；在合龍段箱體內外及前后1m范圍內，由專人養護。i、拆除合龍段內外模板和中跨合龍段體外臨時支撐。6.2.2 合龍段施工

30、中的其它事項為減少額外工作，合龍段的外模、底模和內模均可由掛籃模板改制而成，底模及外模的安裝加固方法與掛籃模板相同。每個合龍段都設4個體外支撐(頂板2個，底板2個)，一般用型鋼，其型號根據受力計算確定。頂板支撐的布置要考慮避免與豎向預應力筋產生沖突。安裝支撐時，先將其一端焊牢，另一端加楔稍稍打緊，待合龍段的臨時鋼絞線束張拉前再將楔子打緊，并在楔子與支撐、楔子與預埋鋼板間施以點焊。焊接支撐時，要采取溫控措施，避免燒傷混凝土。合龍段混凝土澆筑完成后養生期間，要做好合龍段的降溫工作。常用的降溫措施有：梁頂面灑水降溫，梁側噴水降溫，箱梁內灑水及通風降溫。混凝土達到強度后盡快進行合龍段預應力束的張拉。若

31、合龍時的氣溫與設計相差較大，要提前與設計單位聯系確定方案。七、預應力張拉、壓漿7.1 縱、橫向預應力張拉:鋼絞線外采用波紋管。對需要接頭的波紋管，街頭采用大一號的波紋管套接，套管長度為2030cm。將待接的兩根波紋管從兩端對稱擰入套管后，再用膠帶纏牢，密封好，并提前出入略小于波紋管直徑的硬質塑料管，以防止混凝土澆筑時水泥漿進入孔內。本橋所有縱、橫向預應力筋張拉按照左右對稱，先下后上，先縱后橫的原則進行，為減少混凝土的收縮徐變對預應力的不利影響，避免由于混凝土收縮徐變過大造成永存預應力不滿足設計要求，需要采取混凝土強度、齡期雙控指標，在混凝土施工后3天且強度達到85%以上時方能張拉。張拉步驟為：

32、初始張拉力張拉檢查油路的可靠性，安裝正確后，開動油泵向張拉油缸緩慢進油，使鋼絞線略為拉緊后調整千斤頂位置，使其中心與預應力管道軸線一致，以保證鋼絞線的自由伸長，減少摩阻，同時調整夾片使其夾緊鋼絞線，以保證各根鋼絞線受力均勻。然后兩端千斤頂以正常速度對稱加載到初始張拉力后停止加油，測量并記錄鋼絞線初始伸長量，完成上述操作后繼續加載至控制張拉力，量測實際伸長量并與計算伸長量相比較。由于張拉力設計值較大，因此初始張拉力取值為25%K。預應力張拉前對預應力千斤頂及配套設備進行標定，采用ZB4-500型油泵配合液壓千斤頂進行，采取雙控法控制，即在張拉力滿足設計要求的情況下，預應力筋伸長量與設計計算伸長量

33、之差在6%，（應計算預應力筋在千斤頂內的長度）張拉前需要對千斤頂及配套油泵進行檢校標定，可以采取壓力機反壓千斤頂的方法但壓力機的精度應為一級精度，確定千斤頂壓力與液壓油泵油壓間的關系，同時預應力筋的伸長量計算應準確無誤，預應力筋彈性模量、截面積等技術指標取值準確，取用檢驗單位提供的數據。張拉按照設計圖紙的順序進行，或按照規范規定的先下后上，先中間后兩邊的順序，先張拉縱向預應力束，再張拉橫向預應力束及豎向預應力筋。張拉應準確，準確預估預應力管道的摩阻力，使預應力筋的永存應力達到設計要求。張拉作業。按照兩端張拉并錨固結的方法進行。所有縱向預應力束張拉均按“左右對稱、兩端同時”的原則進行，下列說明就

34、是建立在此基礎上的。由于張拉是一項非常重要的工作，因此在施工時要做好安排，張拉施工時須注意：為保證預應力的準確，對張拉設備進行定期和不定期的配套檢查和必須的校正后，需將千斤頂的實際張拉噸位和相應的壓力表讀數關系制成圖表，以便于查找使用。在下列情況下應對千斤頂和油泵進行配套檢驗：設備標定期已到；千斤頂或油泵發生故障修理后；儀表受碰撞；張拉100次后；鋼絞線伸長量出現系統偏差等。千斤頂加載和卸載時要做到平穩、均勻、緩慢、無沖擊。千斤頂在加載過程中如混入氣體，在空載下將千斤頂油缸往返二至三次即可排出空氣，保證千斤頂運行平穩。張拉作業中，梁的兩端要隨時保持聯系。發生異常現象時應及時停止，找出原因，及時

35、處理。張拉順序為：先腹板后頂板，先下后上，左右對稱。張拉作業中，要對鋼絞線束的兩端同步施加預應力，因此兩端伸長量應基本相等。若兩端的伸長量相差較大時，應查找原因，糾正后再進行作業。張拉作業中，兩端危險區內不許有人，并立牌警示。張拉過程中，要有專人填寫張拉記錄，同時張拉作業需安排專人負責指揮。當氣溫下降到+5以下時，禁止進行張拉作業，以免因低溫而使鋼絲在夾片處發生脆斷。張拉時的混凝土強度不得低于設計規定的85%R設計強度。張拉中，要控制千斤頂工作行程在最大允許行程以內。張拉完畢卸下工具錨及千斤頂后，要檢查是否有斷絲，以及工具每根鋼絞線上的楔片壓痕是否平齊，若不平齊則說明有滑絲。若有斷絲、滑絲出現

36、，須視具體問題采取相應的解決措施后，才能進行下一道工序。預應力鋼束張拉完畢后，嚴禁撞擊錨頭。多余的鋼絞線應用切割砂輪機割，切割后剩下的長度L3cm。定期或不定期地更換油泵、千斤頂上的易損件和液壓油，保證機械在需要的時候能夠正常運轉。張拉現場須有明顯標志，與該工作無關的人員嚴禁入內；張拉或退楔時，千斤頂及錨具后面不得站人，以防預應力筋拉斷或夾片飛出傷人；油泵運轉有異常情況時，要立即停機檢查。在測量伸長量時，要停止開動油泵。具體張拉操作順序為：A、初始張拉力，張拉檢查油管路連接可靠、安裝正確后，開動油泵向油缸緩慢進油，使鋼絞線略為拉緊后隨時調整千斤頂位置，使其中心遁軸線方向基本一致，以保證鋼絞線自

37、由伸長，減少摩阻。同時調整夾片使之卡緊鋼絞線，以保證各根鋼絞線受力均勻。然后兩端千斤頂常速度對稱加載到初始張拉力后停止進油加載，測量并記錄鋼絞線初長量。完成如上操作后，繼續向千斤頂進油加載，直至達到控制張拉初始張拉力取控制張拉力的25。B、控制張拉力張拉鋼絞線達到控制張拉力時，不關閉油泵，而繼續保持油壓2分鐘，以補償鋼絞線的松弛所造成的張拉力損失，并檢驗張拉結果。然后測量并記錄控制張拉力下的鋼絞線伸長量。鋼絞線束實際伸長量的量測有如下兩種方法：在相應張拉力下量取與之對應的千斤頂油缸伸長量。將每個初張拉力和終張拉力下對應的千斤頂油缸伸長量的差值，作為本次鋼絞線的實際伸長量。則各個張拉循環的實際伸

38、長量之和，也即為鋼絞線初始張拉力至控制張拉力之間的實際伸長量。開始張拉前，將本束所有鋼絞線尾端切割成一個平面或采用有較大色差較大的顏料標注出一個平面。在任一張拉力下量測伸長量平面至喇叭口端面之間的距離。將每個張拉循環中初張拉力和終對應的量測值的差值，作為本張拉循環中鋼絞線束的實際伸長量。張拉循環的實際伸長量之和，即為該束鋼絞線初始張拉力至控制張拉力的實際伸長量，與鋼絞線束實際伸長量的計算互為校核。鋼絞線束實際伸長量L的計算公式為：L=L1+L2其中L1：初始張拉力至控制張拉力間的鋼絞線束實測伸長量。L2：為初始張拉力下的鋼絞線束伸長量，其值通過計算得出。鋼絞線束張拉采用張拉力與伸長值雙控法，即

39、在張拉力達到設計要求際伸長值與理論伸長值之間的誤差若在6之間，即表明本束張拉合格。否則，若張拉力雖已達到設計要求，但實際伸長值與理值之間的誤差超標，則應暫停施工，在分析原因并處理后，繼續張拉直至達到設計應力。當出現伸長量超標時應從如下方面入手分析：a、張拉設備的可靠性即千斤頂與油泵的標定是否準確；b、彈性模量計算值與實際值的偏離，c、伸長量量測方面的原因，d、計算方面的原因如未考慮千斤頂內的鋼絞線伸長值等。e、孔道對鋼絞線的摩阻系數預計準確度，一般來講，伸長量超標總是能夠找到原因的。滑絲和斷絲的判斷張拉完畢卸下工具錨及千斤頂后，目視檢查斷絲情況：仔細察看工具處每根鋼絞線上的楔片壓痕是否平齊，若

40、不平齊則說明有滑絲；察看本鋼絞線尾端張拉前標注的平面是否平齊，若不平齊則說明有滑絲。滑絲處理：在張拉過程中，多種原因都可能引起預應力筋滑絲和斷絲，使預應力受力不均，甚至使構件不能建立足夠的預應力，從而影響橋梁的使用壽命，因此需要限制預應力筋的滑絲和斷絲數量。當滑絲和斷絲數量在規范內時，不需特別處理，即可進入下道工序；當滑絲和斷絲數量過規范允許范圍時，則需對其處理。斷絲處理的常用方法有：a、提高其它鋼絞線束的控制張拉力作為補償。但最大超張拉力不得超鋼絞線標準強度的78；b、換束，重新張拉或啟用備用束。在發生斷絲問題時，具體采用何種方式，需與設計、監理單位協商后確定。具體操作為：把專用卸荷座支承在

41、錨具上，用專用千斤頂張拉發生滑絲的鋼絞線，至將其既有夾片取出，換上新夾片，然后用該千斤頂重新張拉至設計張拉力，并頂壓楔緊夾片即可。如遇兩根以上的嚴重滑絲或在滑絲過程中鋼絞線受到了嚴重損傷，則將該錨具上的所有鋼絞線全部卸荷、更換該束的全部鋼絞線后，重新張拉，并頂壓楔緊夾片。退出夾片、放松鋼絞線時，首先將千斤頂油缸外伸至千斤頂行程的一后，在滑絲鋼絞線的一端把專用千斤頂按張拉狀態裝在單根鋼絞線上。鋼絞線受力伸長時，夾片稍被帶出。這時立即用改錐或鋼釬卡住夾片螺，(鋼釬可用鋼絲打制成，長2030cm)。然后油缸緩慢回油，鋼絞線回縮，而夾片因被卡住而不能與鋼絲同時內縮。主缸再次進油，張拉鋼絞夾片又被帶出，

42、再用鋼釬卡住夾片后使主缸回油。如此反復進行，直至退出為止。然后根據滑絲情況，決定是更換夾片或是抽出鋼絞線束更換新束。C、錨固鋼絞線持荷2min油表讀數無明顯下降時即可關閉油泵進油閥，打開油泵回油，油缸退回，則工作錨自動錨固鋼絞線。錨固時先錨固一端，待該端錨成并退去工具夾片、卸去工具錨及千斤頂、觀察鋼絞線無滑絲和斷絲后，將另一端補足拉力后再錨固這一端。然后卸去這一端的工具夾片、錨及千斤頂，同樣觀察鋼絞線有無滑絲和斷絲現象。當鋼絞線長度較長而千斤頂油缸長度較短，一次張拉不能到位，則需多次張拉循環。操作方法和步驟與上述方法和步驟相同，只是，一循環的錨固拉力作為本次循環的初始拉力。如此循環，直至達到最

43、終的控制張拉力。若一切正常，則接著進行下一步工作。D、封錨、壓漿如一切正常，則用快硬水泥或砂漿封堵錨具端頭，7.2 豎向預應力張拉：豎向預應力筋采用精軋粗螺紋鋼筋，具體操作為：清理錨墊板，在錨墊板上做伸長量的標記點并量取從精軋螺紋鋼頭至錨墊板標記點之間的豎向距離1作為計算伸長量的初始值安裝工作螺帽安裝千斤頂安裝聯結器與張拉桿安裝工具螺帽初張拉至控制張拉力的10%張拉至控制張拉力P持荷2min旋緊螺帽卸去千斤頂及其他附件1-2天后再次張拉至控制應力并旋緊工作螺帽量取從鋼筋頭至錨墊板上標記點的豎向距離2為計算伸長量終值計算實際伸長量=2-1，將該值與理論計算值比較若誤差在6%內則在24h內完成壓漿

44、，若誤差超出6%則分析處理。注意事項為:豎向預應力筋原則為通長束，不能接長。張拉時調整千斤頂位置，使千斤頂中心與精軋螺紋鋼中心在同一直線上。張拉后要用加力桿旋緊螺帽，確保錨固力足夠。每束及每輪張拉完成后作出標記防止漏張拉及壓漿。伸長量量測以精軋螺紋鋼頭至錨墊板上的固定點的豎向距離為準張拉時每段梁的橫向應保持對稱每節段懸臂尾部的一組豎向預應力精軋螺紋鋼留待與下一節段同時張拉，以使預應力在混凝土接縫的兩端均能發揮作用。在擰緊螺帽時要停止開動油泵。聯結器的兩端聯結的精軋螺紋鋼長度要保持相等并等于聯結器長度的一半，避免長度不一導致過短的一側精軋螺紋鋼滑脫失錨。工具錨一定要用雙螺帽。7.3 懸灌梁縱向預

45、應力筋管道壓漿由于壓漿質量對整個預應力體系的建立至關重要，為保證壓漿質量，采取下列步驟：7.3.1 孔道壓漿前的準備工作水泥漿配合比：水泥漿配合比要根據孔道形式、壓漿方法、壓漿設備等因素通過試驗，根據經驗，本橋孔道壓漿用水泥漿的配合比擬采用如下指標：A 水灰比0.350.4，并摻適量減水劑和不含氯鹽的膨脹劑(UEA)。B 水泥采用普通硅酸鹽水泥，水泥標號為P.O52.5普硅水泥。C 水泥漿的28天強度不低于C50級。D 泌水率最大不超過3，拌和后3h的泌水率不超過2，24h后泌水全部被漿體吸收；流動度為16s左右，具體值需根據季節和溫度作適當調整E 膨脹率。膨脹劑的摻量經試驗確定，摻入膨脹劑后

46、水泥漿的自由膨脹率控制在2左右。施工時要沖洗管道后再用空壓機吹去孔內積水，其中壓縮空氣不能含有油污。水泥漿在拌漿機內按照先放水和減水劑后再放水泥，最后放膨脹劑的順序。拌合時間不能低于2min，拌好的灰漿過篩后存放于儲漿桶內。儲漿桶要不停地低速攪拌并保持足夠的數量以保證每根管道的壓漿能一次連續完成。水泥漿自壓漿到完到壓入管道的時間不得超過40分鐘。切割錨外多余鋼絞線。使用砂輪機切割，切割后的余留長度不低于3cm。封錨。錨具外面的預應力筋間隙和壓漿管用無收縮快硬性水泥封堵.沖洗孔道。孔道在壓漿前用壓力水沖洗，以排除孔內無雜物、暢通。7.3.2 孔道壓漿施工程序：在做好上述準備工作后，即可進行壓漿作

47、業。其作業程序為：攪拌水泥漿，使其流動度等性能達到技術要求。啟動壓漿泵，當壓漿泵輸出的漿體無自由水并達到要求稠度時，將漿泵土的輸送管連接到喇叭的進漿管上，開始壓漿。壓漿過程中，壓漿泵保持連續工作。當水泥漿從排漿(氣)管順暢出，且稠度與灌入的漿體相當時，關閉排漿(氣)管。當關閉排漿(氣)管的時侯，壓漿泵繼續工作，直至壓力達到0.7MPa，壓漿泵停機，持壓2分鐘。在持壓2分鐘的過程中，若漿體壓力無明顯下降，則關閉進漿管，停止灌漿；在持壓2分鐘的過程中，若漿體壓力有明顯的下降，則在查找后決定是繼續持壓或是沖洗管道、處理問題后重新壓漿。壓漿泵回壓至零。拆卸外接管路、閥門及附件。清洗干凈所有沾上水泥漿的

48、設備。壓漿后根據氣溫情況，在漿體初凝時卸下進漿管和排漿(氣)管，沖洗干凈。7.3.3 壓漿注意事項在波紋管每個波峰的最高點設一排氣管兼壓漿管。壓漿泵輸漿管應選用抗壓能力10Mpa以上的抗高壓橡膠管，輸漿管連接件之間的連接要牢固可靠。水泥漿進入灌漿泵之前應通過1l5mm的篩網過濾。攪拌后的水泥漿要做流動度試驗，并根據試驗結果作必要的調整，保證壓漿的順利。灌漿要在灰漿流動性下降前(約40min左右)進行。同一根管道的要一次連續進行，出現意外情況中斷時，應立即用高壓水沖洗干凈處理好后，再重新壓漿。在現場做好灌漿孔數和位置及水泥漿配合比的記錄，以防漏壓。壓漿時必須采取壓漿過后再穩壓35分鐘的辦法以增加

49、漿體的密實度，保證預應力筋的永存應力達到設計要求，減少應力損失。7.3.4 封端對懸灌過程中的腹板束和頂板束，在張拉壓漿后將其直接澆注在下一混凝土內作為封端，因而對腹板束和頂板束不再另外封端。而對合龍頂板束和底板束，由于錨頭外露，因此必須另做封端。封端的施工和要求如下：孔道壓漿后立即將梁端水泥漿沖洗干凈，并將端面混凝土鑿毛。綁扎端部鋼筋網，并將鋼筋網焊在端面預留鋼筋上。八、質量通病的防治措施和創精品工程措施在混凝土工程施工過程中經常發生一些質量通病，影響結構的安全，如何最大限度地消除質量通病，保證工程結構安全，至關重要。8.1 常見質量通病產生的原因8.1.1蜂窩現象：混凝土結構局部出現酥松、

50、砂漿少、石子多、石子之間形成空隙類似蜂窩狀的窟窿。產生的原因：混凝土配合比不當或砂、石予、水泥材料加水量計量不準，造成砂漿少、石于多；混凝土攪拌時間不夠，未拌合均勻，和易性差，振搗不密實；下料不當或下料過高，未設串通使石子集中，造成石子砂漿離析；混凝土未分層下料，振搗不實，或漏振，或振搗時間不夠；模板縫隙未堵嚴，水泥漿流失；鋼筋較密，使用的石子粒徑過大或坍落度過小。防治的措施：認真設計、嚴格控制混凝土配合比，經常檢查，做到計量準確，混凝土拌合均勻，坍落度適合；混凝土下料高度超過2m應設串筒或溜槽：澆灌應分層下料，分層振搗，防止漏振：模板縫應堵塞嚴密，澆灌中，應隨時檢查模板支撐情況防止漏漿。8.

51、1.2麻面現象：混凝土局部表面出現缺漿和許多小凹坑、麻點，形成租糙面，但無鋼筋外露現象。產生的原因：模板表面粗糙或粘附水泥漿渣等雜物未清理于凈，拆模時混凝土表面被粘壞；模板未澆水濕潤或濕潤不夠，構件表面混凝土的水分被吸去，使混凝土失水過多出現麻面；)摸板拼縫不嚴，局部漏漿；模扳隔離刑涂刷不勻，或局部漏刷或失效混凝土表面與模板粘結造成麻面；混凝土振搗不實，氣泡未悱出，停在模板表面形成麻點。防治的措施：模板去面清理干凈，不得粘有干硬水泥砂漿等雜物，澆灌混凝土前，模板應澆水充分濕潤，模板縫隙，應用雙面膠、膩子等堵嚴，模扳隔離劑應選用長效的，涂刷均勻，不得漏刷；混凝土應分層均勻振搗密實，至排除氣泡為止

52、；8.1.3孔洞現象：混凝土結構內部有尺寸較大的空隙，局部沒有混凝土或蜂窩特別大，鋼筋局部或全部裸露。產生的原因：在鋼筋較密的部位或預留孔洞和埋件處，混凝上下料被擱住，未振搗就繼續澆筑上層混凝土;)混凝上離析，砂漿分離，石子成堆，嚴重跑漿，又未進行振搗。混凝土一次下料過多，過厚，下料過高，振搗器振動不到，形成松散孔洞;混凝土內掉入具、木塊、泥塊等雜物，混凝土被卡住。防治的措施：在鋼筋密集處及復雜部位，采用細石混凝土澆灌，在模扳內充滿，認真分層振搗密實，預留孔洞，應兩側同時下料，側面加開澆灌門，嚴防漏振，砂石中混有粘土塊、模板工具等雜物掉入混疑土內，應及時清除干凈。8.1.4露筋現象：混凝土內部

53、主筋、副筋或箍筋局裸露在結構構件表面。產生的原因： 灌筑混凝土時，鋼筋保護層墊塊位移或墊塊太少或漏放，致使鋼筋緊貼模板外露; 結構構件截面小，鋼筋過密，石子卡在鋼筋上，使水泥砂漿不能充滿鋼筋周圍，造成露筋;混凝土配合比不當，產生離折，靠模板部位缺漿或模板漏漿。 混凝土保護層太小或保護層處混凝土振或振搗不實；或振搗棒撞擊鋼筋或踩踏鋼筋，使鋼筋位移，造成露筋；木模扳未澆水濕潤。吸水粘結或脫模過早，拆模時缺棱、掉角，導致漏筋。防治的措施：澆灌混凝土，應保證鋼筋位置和保護層厚度正確,并加強檢驗查，鋼筋密集時，應選用適當粒徑的石子，保證混凝土配合比準確和良好的和易性；澆灌高度超過2m，應用串筒、或溜槽進

54、行下料，以防止離析；模板應充分濕潤并認真堵好縫隙；混凝土振搗嚴禁撞擊鋼筋，操作時，避免踩踏鋼筋，如有踩彎或脫扣等及時調整直正；保護層混凝土要振搗密實；正確掌握脫模時間，防止過早拆模，碰壞棱角。8.1.5、縫隙、夾層現象：混凝土內存在水平或垂直的松散混疑土夾層。產生的原因：(1)施工縫或變形縫未經接縫處理、清除表面水泥薄膜和松動石子，未除去軟弱混凝土層并充分濕潤就灌筑混凝土；(2)施工縫處鋸屑、泥土、磚塊等雜物未清除或未清除干凈；(3)混疑土澆灌高度過大，未設串簡、溜槽，造成混凝土離析；(4)底層交接處未灌接縫砂漿層，接縫處混凝土未很好振搗。防治的措施：認真按施工驗收規范要求處理施工縫及變形縫表

55、面；接縫處鋸屑、泥土磚塊等雜物應清理干凈并洗凈；混凝土澆灌高度大于2m應設串筒或溜槽，接縫處澆灌前應先澆50一100mm厚原配合比無石子砂漿，以利結合良好，并加強接縫處混凝土的振搗密實8.1.6 缺棱掉角現象：結構或構件邊角處混凝土局部掉落，不規則，棱角有缺陷產生的原因： (1)木模板未充分澆水濕潤或濕潤不夠，混凝土澆筑后養護不好，造成脫水，強度低，或模板吸水膨脹將邊角拉裂，拆模時，棱角被粘掉； (2)低溫施工過早拆除側面非承重模板； (3)拆模時，邊角受外力或重物撞擊，或保護不好，棱角被碰掉； (4)模板未涂刷隔離劑，或涂刷不均。防治措施：木模板在澆筑混凝土前應充分濕潤，混凝土澆筑后應認真澆

56、水養護，拆除側面非承重模板時，混凝土應具有12Nmm2以上強度；拆模時注意保護棱角，避免用力過猛過急；吊運模板，防止撞擊棱角，運輸時，將成品陽角用草袋等保護好，以免碰損。8.1.7 強度不夠，均質性差現象：同批混凝土試塊的抗壓強度平均值低于設計要求強度等級。產生的原因： (1)水泥過期或受潮，活性降低；砂、石集料級配不好，空隙大，含泥量大，雜物多，外加劑使用不當，摻量不準確； (2)混凝土配合比不當，計量不準，施工中隨意加水，使水灰比增大； (3)混凝土加料順序顛倒，攪拌時間不夠，拌合不勻； (4)冬期施工，拆模過早或早期受陳； (5)混凝土試塊制作未振搗密實，養護管理不善，或養護條件不符合要

57、求，在同條件養護時，早期脫水或受外力砸壞。防治措施：水泥應有出廠合格證，新鮮無結塊，過期水泥經試驗合格才用；砂、石子粒徑、級配、含泥量等應符合要求，嚴格控制混凝土配合比，保證計量準確，混凝土應按順序拌制，保證攪拌時間和拌勻；防止混凝土早期受凍，冬期施工用普通水泥配制混凝土，強度達到30以上，礦渣水泥配制的混凝土，強度達到40以上，始可遭受凍結，按施工規范要求認真制作混凝上試塊，并加強對試塊的管理和養護。當混凝土強度偏低，可用非破損方法（如回彈儀法，超聲波法）來測定結構混凝土實際強度，如仍不能滿足要求，可按實際強度校核結構的安全度，研究處理方案，采取相應加固或補強措施，直至返工。8.1 創精品工程措施為確保本項目的工程質量，全面提高工程施工管理水平，充分發揮高速公路經濟效益和社會效益，樹立形象，需要全面部署創建精