1、鐵路特大橋(40+64+40) m連續梁掛籃模板 和0#塊托架、邊跨支架計算書 1、工程概況 新建鐵路客運專線，某特大橋100A103#連續梁線路里程為： DK2+700. 790-DK2+846. 490,采用掛籃懸臂施工。 (40+64+40)m連續梁設計采用無祚軌道預應力混凝土連續梁(雙線)通 橋(2008) 2368A-I1I：梁體全長145. 5m,梁體為單箱單室、變高度、變截面結 構：箱梁頂寬12m、底寬6. 7m,中支點處梁高6. 05m,跨中10m自線段及邊跨13. 75m 直線段梁高為3. 05m,梁底下緣按二次拋物線變化，邊支座中心線至梁端0. 75mo 根據設計圖規定：

2、施工掛籃、機具、人群等各種施工荷載的總重量不得超過700KN。 各中墩采取臨時錨固措施，臨時錨固措施應能承受中支點處最大不平衡 彎矩25404KNm及相應豎向支反力24137KN。 懸臂施工時，理論上宜完全對稱澆筑，如混凝土泵送有困難而難以實現時， 應控制兩端混凝土灌筑不平衡重量不超過20噸。 鋪設無祚軌道時梁體的丈測線形與設計線形的偏差：上拱不大于10mm,下 撓不大于20mm。 豎向預應力筋采用e25mm高強精軋螺紋鋼筋，型號為PSB785,其抗拉極 限強度為785MPa,錨下張拉控制應力為700MPa。豎向預應力筋沿梁體縱向基本 按間距500mm設置。錨具體系采用JLM-25型錨具，預留

3、管道內徑為cp 35mm。 在結構兩側腹板上設置直徑為100mm的通風孔，通風孔距懸腎板根部距離 為300mm,間距2m左右。 無祚軌道箱梁橋面采用三列分區排水方式，兩線承軌臺間的梁體中間設泄 水管，間距約8m。 2、編制依據 新建客運專線鐵路特大橋：寧杭客專施圖（橋）-03 無祚軌道預應力混凝土連續梁（雙線）通橋（2008） 2368A-III （3）客運專線橋涵工程施工技術指南TZ213-2005 （4）客運專線橋涵工程施工質量驗收暫行標準鐵建設20051160號 鐵路工程施工安全技術規程TB10401. 1、2-2003： （6）建筑施匸計算手冊中國建筑工業出版社江正榮2006年4月 好

4、易惴結構分析器利結構力學求解器軟件分析、計算結果 寧杭鐵路客運專線施匸圖記設計交底等設計文件 現場施工技術調查和我單位現有施工技術水平和資源 3、掛籃設計計算荷載 （40+64+40）m連續箱梁懸澆設：0#塊+中跨15節段+邊跨2X9節段，節 段布置如下圖示。 圖1（40+64+40）m連續箱梁懸澆節段布置示意圖 (40+64+40)m連續箱梁懸澆節段長度、體積、重量如下表。 表1(40+64+40)m連續箱梁節段長度、體積、重量表 跨別 節段名稱 節段長度(cm) 節段體積(n?) 節段重量(t) 備注 邊跨 9 775 87. 136 226. 554 邊跨現澆 8 200 20. 540

5、 53.41 邊跨合攏 7 400 41. 083 106.816 邊跨 懸澆節段 6 425 44.623 116. 020 5 425 48.563 126. 263 1 425 55. 298 143. 775 3 350 50.413 131. 074 2 325 50. 242 130. 630 1 300 49.750 129.350 0廿塊 0 900 162.431 422. 322 墩頂現澆 (半)中跨 r 300 49.750 129. 350 中跨 懸澆節段 2， 325 50. 242 130. 630 3* 350 50.413 131. 074 425 55. 29

6、8 143. 775 5 425 48.563 126. 263 6* 425 44. 623 116. 020 7， 400 41. 083 106. 816 8 /2 100 10. 271 26. 701 邊跨合攏 箱梁的結構參數： 箱梁的節段長度為3. 04. 25m,箱梁底板寬6. 7m,頂板寬12. 0m, 梁段高變化范圍為6. 053. 05m,箱梁為單箱單室。 最大梁段自重：1438KN 掛籃及模板自重：550KN 施工人群及機具：20KN 施工振動荷載：20KN 風荷載：10KN P二 1438+550+20+20+10二2038KNX 1. 5 安全系數二3057KN 掛籃

7、計算總荷載取：P=3057KN 設計變形：fmax二L/400 3、三角掛籃結構組成 掛籃由主構架、行走及錨固裝置、底模架、外側模板、內側模板、前吊裝置、 后吊裝置、前上橫梁等組成。 8 圖2掛籃模板側面圖 3120 1#段半后端 1#段半前端 圖3掛籃模板止面圖 表2 三角掛籃構配件表 12 橫擔梁 GA-10 14 24 底縱梁 GA-21 匸7鋼362 11 螺旋千斤頂 觀場門為 32T 23 墊梁 GA-2C 14# 10 后下掛梁 GA-09 40b# 22 滑梁后固定吊架 GA-19 裝配件 34 底模 GA-31 6 6mm10 9 前下掛梁 GA-09 40bt： 21 滑梁后

8、移動吊架 GA-1S 誡配件 33 U型螺栓 GA-30 12# 17 行走梁固定 GA-15 放大點 29 外側模板下段 GA-26 )6mch 810 1 立柱 GA-04 40bc 16 前支座 GA-M 組焊件 28 外側模板匕段 GA-25 )6mm. 8. 10 3 前斜拉梁 GA-03 40b= 15 前支座行龍滾輪 GA-12 D120 27 輔助梁 GA-24 163 2 后斜拉梁 GA-02 (Uobu 14 行走梁 GA-12 90X300箱形梁 26 下部側平臺 GA-23 6 4. DN25. 10 1 主梁 GA-01 40bt: 13 前半臺 GA-U 組焊件 2

9、5 下備梁吊耳 GA-22 裝配件 序對 名稱 圖號 材料規格 序寸 名稱 圖號 材料規格 序號 名稱 圖號 材料規格 4、掛籃結構檢算 懸臂澆注節段模板設計以（T塊中心斷面（全聯最大單箱單室截面處）作為計 算截面，箱室中心高6.05m,頂板厚0. 4m,底板厚0. 8m,腹板寬度0. 8m。如圖 3所示。 側（內）模受力檢算 計算荷載 新澆混凝土對模板最大側壓力計算 P+二Y H（1） Px=0. 22y tcp iP ：V1/2（2） 采用內部振搗器振搗時，新澆注的混凝土作用于模板的最大的側床力，可 按上述二式計算，并取二式中的較小值。 Y 混凝土的容重，取26. 5 kN/m5 to混凝

10、土初凝時間，収10小時； P I-外加劑影響系數： P 2坍落度影響系數； V混凝土澆筑速度，取2. 8m/h （每小時澆筑1.5米）。 Pi =0. 22X26. 5 X 10 X 1. 2 X 1. 15 X 2. 812=135KPa P. =26.5X6. 05=160KPa 新澆混凝土對模板的側壓力R =135 KN/m: 傾倒混凝土時因沖擊產生的荷載F：=6 KN/m2 混凝土振搗對側模產生的水平壓力F3=5. 2KN/m2 混凝土澆注對模板總側壓力為：F=F1+F2+F5=135+6+5. 2=146. 2 KN/m2 面板計算 掛籃側模板面板設計為厚度6 =6mm鋼板，水半肋間

11、距為0. 3m,豎肋間趾為 0. 4m,面板按雙向板四邊固定設計計算: Lyz400nr EEOOnnx J - 二亠二亠亠亠二二二二二亠二二二亠 q=1462KN/r 4面板計算示意圖 Pm 撓度二表中系數x ql7k 彎距二表中系數XqL? 式中L取Lx和Ly中之較小者。 K=Eh712(l-p ) =2. 1X 10s X 0. 006712 (1-0. 3) = 5.4 E彈性模最；鋼材E=2. 1X lOMPa： h板厚； M泊松比，鋼材p =0. 30； 3、一分別為板中心點的撓度和最大撓度; Mx一為平行于Lx方向板中心點的彎距： My-為平行于Ly方向板中心點的彎距； Mx一固

12、定邊中點沿Lx方向的彎距： My一一固定邊中點沿Ly方向的彎距： 彎距使板的受荷fii受斥者為正： 撓度一一變位方向與荷載方向相同者為正。 附表: Lx/Ly (A) Mx My My 0. 50 0. 00253 0. 0100 0. 0038 -0. 0829 -0. 0570 0. 55 0. 00246 0. 0385 0. 0056 0. 0814 -0. 0571 0. 60 0. 00236 0. 0367 0. 0076 -0. 0793 -0 0571 0. 65 0. 00224 0. 0345 0. 0095 0. 0766 -o. 0571 0. 70 0. 00211

13、 0. 0321 0.0113 0. 0735 -0. 0569 0. 75 0. 00197 0. 0296 0. 0130 0. 0701 -0.0565 0. 80 0. 00182 0. 0271 0. 0144 -0. 0661 0. 0559 0. 85 0. 00168 0. 0246 0. 0156 -0. 0626 -0 0551 0. 90 0. 00153 0. 0221 0. 0165 -o. 0588 -0 0541 0. 95 0. 00140 0. 0198 0.0172 -0.0550 -o. 0528 1.00 0. 00127 0. 0176 0. 0176

14、 -0. 0513 -0 0513 Lx/Ly二300/4000. 75 Mx=0. 0296 X qL:=0. 0296 X 146. 2X0.4X0. 3:=0. 16KN - m My=0. 0130 X qL2=0. 0130 X 146. 2X0.4X0. 32=0. 07KN m Mx=0. 0701XqL:=0. 0701 X 146. 2X0.4X0. 32=0. 37KN m My=-0. 0565 X qL:=-0. 0. 0565 X 146. 2X0.4XO. 3:=-0. 30KN m W=bh76=0. 4X0. 00676=2. 4 X 10V a w二 Mx/W

15、=0. 37/(2. 4X W*)=154167KN/m:=154. 2 MPa o g=154. 2MPa a =215IPa 滿足要求！ w =0. 00197qL7K=0. 00197 X 146. 2X0.4X0. 375. 4=0. 09mm 撓度 f=0. 09 f二 1 / 400。 掛籃側模水平肋受力檢算按均布荷載q=146. 2KN/m,簡支梁式計算。 q=1462KN/m 、 2 圖7側模水平肋受力模型 彎矩 M=qL78=146. 2X0. 478=2. 924KN m Q 5二 M/Wx=2. 924/(39. 7X10)=73652 KN/m:=73. 7MPa a

16、z=73. 7MPa a =170MPa 通過！ w =5qL7384EI=5X 146. 2X0. 47384(2. 1X1OSX198X 10-6) =0.0000012=0. 0012mm 撓度 f=0. 0000012 f=l / 500=0. 8mm 通過！ 豎肋計算 掛籃側模豎肋受力檢算按均布荷載q二146. 2KN/m,簡支梁式計算。 q二 M62KN/m 300mm 圖8側模豎肋受力模型 彎矩 M=qL78=146. 2X0. 32/8=l. 645KN m a 二 M/Wx=l. 645/(39. 7 X10-*) =73652 KN/m2=41. 4MPa o g二41.

17、4MPaVQ =170MPa 通過！ co =5qL7384EI=5X 146. 2X0. 37384(2. 1X1OSX198X 106) =0.0000004=0. 0004mm 撓度 f=0. 0004mm f=l / 500=0. 6mm 通過！ 側模固定桁架檢算 )3 圖8側模固定桁架示意圖 側模固定桁架靠側模采用雙14b槽鋼制作，其余由10槽鋼制作，固定桁架 內弦桿和水平加固橫桿受力而在同一平面內，側模固定桁架按照每0. 5m設置一 道，水平加固橫桿間距1. 605m 10 槽鋼:Ix=198cm1, Wx=39. 7cm3, A=12. 7cm2，單位重量 lOkg/m,型鋼 o

18、 =170MPa, E=2. lX105MPa, f=l/400o 側模固定桁架承受荷載按混凝土最大側壓力換算，即q二146.2X 【計算結果】 受壓為負，畫在X軸下方. 聖力:局部坐標系下胳單元兩歸的號力，與Y方向一致為正，畫在X釉上萬:相反為負時，畫在X釉下方. 空苗 侷部坐標采下：各單齊;兩端的空苗逆時針為7F :順時針為僮. 計算結果分析： 應力最大出現在單元8,最大應力為101MPaa =170MPa,通過！ 最大變形出現在節點10上，最大變形為f=l. 01mmf =1500/400=3. 75mm, 通過。 拉桿計算 腹板拉桿采用（p 32mm精軋螺紋鋼筋，欄桿布置間距按2.0X

19、1. 5m布置，并 采用雙螺帽擰緊。 模板承受側斥力為146. 2KN/m單根拉桿承受的荷載為：F二146.2X2.0X 1. 5=438. 6KNP =785X0. 9X3. 14X0. 016：二567. 9KN,拉桿承載力滿足要求。 主桁計算 根據節段最大重量和其他附加荷載，掛籃計算總荷載取：P二3057KN,前、 后下橫梁共同分擔梁體重量，后下橫梁通過精軋螺紋錨在己澆筑成形栓梁體中， 承受一半的碇梁體重量；前下橫梁承受另一半的碇梁體重量，通過精軋螺紋吊桿 傳遞給三角桁架，共兩付三角桁架，每付三角桁架的前掛點受力為： F=P-?2-r2=30574-2-r2=764. 25KN 診處連續

20、梁掛籃主桁架采用2根40b槽鋼對拼構成，其中分為主梁、前斜 拉梁、后斜拉梁和立柱組成，受力模型如圖10所示： 單片40b 槽鋼：Ix=18640cm Wx=932cm3, A=83cm2,單位重最 65. 2kg/m, 型鋼a =170MPa, E=2. lXIOMPa, f=l/400o 【計算結果】 受壓為負，畫在X軸下方. 翦力:局部坐標系下，各單元兩諦的轉力，與Y方向一致為正，畫在X軸上方:相反為負時，畫在X軸下方. 彎距:局部坐標系下;各單元兩靖的彎距逆時針為正;丿頁時針為負 根據計算結果分析，最大應力為105MPa,小于允許應力170MPa,滿足要求。 最大變形在3號點，1.4cm

21、,滿足掛籃設計撓度要求。 底模板計算 底板面板 圖示。 箱身底模受力檢算時，梁重按大截面不變高、不變截面檢算（偏安全），如下 1200 SO 砂鳳：8.9212 47.29V1 22 圖11底模板計算箱梁截面計算圖不 懸澆段側模、內模、端模板及支架總重最按55t考慮。施工和機具荷載按 5. OKN/m2考慮，振搗混凝土荷載按3KN/m2考慮。梁重F=47. 29X4. 25=201 to 則底模板承受的荷載 Q二（50+201） X104- （6.7X4. 25） +5+3二96. 1 KN/m2 底模板計算跨度取1=0. 3m,取1.0m計算,即計算荷載:q=96. 1 X 1=96. KN

22、/m 鋼板彈性模量E=2. lX105MPa,強度a =170Mpa,截面積：A=bh=l X 0. 006=0. 006 m:,截面慣性矩:I=bh712=lX0. 006712=1. 8X 10V,截面抵抗矩: W= bh:/6=l X 0. 00676=6 X 10V 杳建筑施匸計算手冊，按照三等跨連續梁模型計算： M=0. lqf=O. 1X96. 1X0. 3:=0. 86KN/m a =M/W=O. 86/6X 10_ =143MPao =170MPa,強度滿足要求。 截面撓度按下式計算： w =5ql7384EI=5 X96. IX 0. 37384X （2. 1X 10sX 1

23、. 8 X 10_8）=0. 27mm /0 否 E單元信息 編號 辦右點大書點 既面類型 至元類型 1 1 2 1 1：梁單元 2 23 1 1傑單元 3 34 1 1：梁單元 4 45 1 1 梁單元 竟壓為負，畫在X釉下方. 更力:局部坐標系下，各單元兩請的叫力丿與Y方向一致為正，畫在X5fi上方;相反為負時，畫在X釉下方. 窘距:局部坐標系下各單元兩誦的彎距逆時針為正:順時針為負. 計算結果分析： 單元2利單元3最大應力為SOMPa,小于型鋼許應應力17OMPa,底縱梁強度 滿足要求。 最大變形出現在節點 3,為 f=7. 2mm 單位重量 36. 8kg/m,型鋼 o =170MPa

24、, E=2. lX105MPa, f二 1 / 400。 計算模型按照簡支梁設置： M=ql78=127. 3X1. 578=35. 8KN. m 其截面強度按下式計算： o max= M/W=35. 8/366=97. 8MPaa =170Mpa： 截面撓度按下式計算： w=5ql7384EI=5X127. 3X1. 57384X (2. 1 X 10sX5130X 10_8)=l. 6mm 1500/400=3. 75mm,撓度滿足要求 前上橫梁計算 前上橫梁由雙根12m長的40b槽鋼組成，承擔5個底板前吊帶傳遞的集中 荷載，按較大受力分析，每個吊帶傳遞的力P=3057KN4-24-5 =

25、305. 7KN,前上橫 梁受力計算模型如圖13所示： 3W.7 圖13前上橫梁受力計算模型 利用好易懂機構計算軟件， 【計宜結果】 計算結果如下: 節點號X軸正向位移 Y軸正向位移 。轉角 1 0 4.4075E-3 -1.5224E-3 2 0 0 -1.5693E-3 3 0 -3.2315E-3 0 4 0 0 I.5693E-3 5 0 4.4075E-3 1.5224E-3 說明：位穆的單位昱米 Xtt/4A DN (AX4 /TT )(0. 546X103X4 /tt ) l/:=26. 4mm 選取(p 49mm (40Cr調質)連接銷，滿足要求。 吊桿計算 掛籃吊桿設計為cp

26、 32mm的精軋螺紋鋼筋，前吊桿長度按照8. 5m考慮，強度 為PSB785MPao單根精軋螺紋鋼的抗拉力為F=785X3. 14X (0.0324-2) 2X 10s=631KNo 前吊桿為5根，每根承受的荷載為Fl=3057KN4-24-5 =305. 7KN2X255KN=510KN 實際空載行走時每根行走梁（L=3.0m）設3個壓錨點，每個壓錨點為梁體豎 向張拉筋一根（p 25預應力螺紋筋），每根510KN，滿足要求。 5 0#塊托架計算 0#塊托架立柱采用cp 529mm螺旋鋼管，立柱橫橋向間距3.0m,順橋向間距 2. 0m,立柱橫向分配采用雙工字鋼40a,上部安裝單層單排不加強型

27、321貝雷片, 貝雷片跨度3. Om,間距1. Om貝雷片上部鋪設工字鋼18,腹板位置間距為0. 3m, 底板和與板位置為0. 6m 300 300 300 300 300 300 300 300 s S O1 300 300 300 300 300 300 300 300 J JllJfKf* I JllJfKf* ms 圖19 0#塊托架平而布置圖 圖19 0#塊托架平而布置圖 ms H-iat 10】 S S S I 3S J5 51 F I y w 一 102 J 1 LJ 圖20 0#塊托架立面如置圖 26 0#塊最大混凝土高度：腹板高6. 05m,底板厚0. 8m,頂板厚0. 4m

28、,麓板厚0. 5m 混凝土高 6. 05m 處：Fl=6. 05X26=157. 3KN/m2；（腹板） 混凝土高 1.2m 處:F2=l. 2X26=31. 2KN/m2;（底板） 混凝土高 0.5m 處：F3=0. 5X26=13. 0KN/m2；（翼板） 查詢路橋施工計算手冊，施工荷載：F4=2. 5KN/m, 混凝土振搗時產生 的荷載：F5=2. OKN/m,模板自重荷載：F6二2. OKN/m。 118工字鋼計算 由于腹板和底板處118匸字鋼承受力最大，所以直接驗算該處118工字鋼受 力。腹板處按照間距0.3m布置,底板和翼板處間距0.6m。 118 1字鋼上部視為密集結構布置，承擔

29、上部混凝土傳來的均布荷載，按五 等跨連續梁建立模型，計算跨度取1=1. Om,如下圖所示： 118 1：字鋼力學性能: 截而慣矩：10二 1660cm4,截而積：A=30.6cm2,截而矩：W=185mm3, 回轉半徑：i = 7. 36cm,單位重量:24. lkg/m。 計算荷載 q=(F1X0. 3+F4+F5+F6) XI. 2= (157.3X0. 3+2. 5+2. 0+2.0) X 1. 2=64. 4 KN/m -64.4-64.464.4 【計道結果】 相良為負時，畫在X軸下方 彎亞；局部坐標系下；各單元兩端的彎距逹時針為正；順時針為負. 計算結果分析: i變形： 以跨中節點

30、6最大變形為準，0. 06 mm 1000/400=2. 5mm撓度滿足規范要 求。 ii強度： 最大彎矩出現在2#和9#單元，最大彎矩值為：6. 78 KN.m, o =M/W=36800KPa=36. 8MPao =140Mpa,腹板強度滿足規范要求。 貝雷片計算 貝雷片承擔上部118工字鋼傳來的荷載，腹板處按照集中力計算，計算跨度 1=3. 0m,按三等跨連續梁建立模型，如下圖所爪： 橫向 321型貝雷片力學性能： 截而慣矩：101=250497. 2cm4,截而矩：W=3578. 5m3,允許彎矩：M =788. 2kN. m,允許應力:a =210MPa,允許剪力：Q=245KN,彈

31、性模量：E=2.1 X105 MPa,允許撓度:f=L/700o 計算荷載 F=qXl=64. 4 X 1=64. 4KN -64. 64 、卜*貧 *54. D-C4 L-664.1 C4. ) 64.” G4 ” 4_6 ! q* 通過好易懂結構分析軟件，計算結果如卞: 【計算結果】 R結構變形E 節點號 x軸正向位:移 Y軸正向位移 相反為負時，畫在X紬下方. 彎距局部坐標系下;各單元兩塢的彎距逆時針為正;順時針為負 計算結果分析： i變形： 貝雷片最大變形為：0.22 mm3000/700=4. 3mmo撓度滿足規范要求。 ii強度： 最大彎矩出現在2#和3#單元，最大彎矩值為：191

32、 KN.mVM -788.2kN.m, 彎矩滿足要求。 最大彎矩出現在2#和3#單元，最大應力值為：57.2MPao =210MPa,強 度滿足要求。 I40a工字鋼計算 工字鋼I40a力學性能： 截面慣矩：I0=21720mm4,截面積：A=86. Icm2,截而抵抗矩：W=1090mm3, 回轉半徑:i = 15. 9cm，單位重ft:67. 6kg/m 以跨中集中荷載計算，驗算2140a工字鋼強度、剛度。如0#塊托架設計圖 所示。三片貝雷片均作用于2140a工字鋼上，其中兩側分別支槨于節點上，中間 貝雷片支撐于中跨處。計算模型視1/2個0#塊重量作用于貝雷片： F= (422.34-2)

33、 一3一2X 10二351. 9KN M=l/4XFXL=0. 25X351. 9X2=175. 95 KN m o = M/W=175.954-1090X 10-64-2=80. 7MPa a =140MPa,強度滿足要求。 f=F13/48EI= (351.9X8) 4- ( 48 X 2. 1 X 108 X 21720 X 10-8 ) =1.3mm140 MPa 單根鋼管立柱的穩定承載力值： N二屮Ao =0. 818 X 130. 9 X 10-4 X 140 X 103=1499KN 單個鋼管支撐反力：R=527.9KNN=1499 KN 單根cp 529螺旋鋼管承載力滿足設計要

34、求 6臨時支墩計算 在懸臂施工過程中，存在不平衡荷載。為了抵抗施匸過程中的平衡荷載, 需要增加臨時錨固措施。本方案采用在墩頂預埋HRB335(p 32的螺紋鋼筋措施。 計算如下： 900 lZ1 圖21臨時錨固立面布置圖 60 31 圖22臨時支墩計算示意圖 Rl、R2臨時支座反力：G7為7#塊白重，G71為掛籃重：G72為不平衡重。 G7=41. 1X26=1068. 6KN, G71=550KN, G72=80KN G=G7+G71+G72=1698.6KN, a二1. 6m, b7=29m 6#、6#塊懸澆結束。 則最大不平衡情況下為7 #塊后于7#塊懸澆，采用平衡力矩法計算得： Rl=

35、 (G0/2+G1+G2+. +G6) + (G7+G71+G72)b7/a R2二(G7+G71+G72) (b7-a)/2a=(1068. 6+550+80) ( 29-1. 6)/3. 2=14544KN 現場選用HRB335p 32的螺紋帶肋鋼筋，鋼筋抗拉強度為：31ON/nun2 則需HRB335(p 32固結鋼筋(A=8. 0384cm2): n=14544/ (8. 0384 X IO4 X 310000) =59根 取抗傾覆安全系數K二1.5,則需N=24. 8kN 即單桿承載力滿足要求。 底模板計算 底模板橫跨縱向方木，承擔混凝土及施匸荷載，腹板處底板方木間距按0. Im 布

36、置，按照簡支梁建立模型計算。計算荷載取：Q = 80.8 + 6.5 = 87.3KN/ill2,取 底板長度 lm 計算，q = 87.3xl = 87.3KN/m 強度：b = =:? = 2933KN.ni W 3.75X1O-5 強度滿足要求，通過! 撓度: 384EI _5x873xOr* 384xl.OxlO7x2.81xlO7 =4.0 xl0m = 0.04nmi f = 004mmVf = 0.25mm L400400 模板撓度滿足要求，通過! 橫向方木計算 橫向分配梁為10X 10cm方木，方木橫跨在縱向分配梁之上，承擔模板傳遞 的均布荷載。腹板處跨度取1=0. 3m,按簡

37、支梁建立模型。 該處連續梁橫向分配梁采用10X 10cm方木，腹板和底板布置10X 10cm凈距 0. Im的方木,翼板布置10 X 10cm凈距為0. 3m的方木。 作用在縱梁上的均布荷載為： 腹板處:q=FXb= (26.5X3.05+11) X0. 2=18. 4KN/m 底板處：q=FXb= (26.5X1.25+11) X0. 2=8. 8KN/m 翼板處:q=FXb= (26.5X0.5+11) X0. 4=9. 7KN/m 計算荷載腹板a=18. 4KN/m,計算跨度収1=0. 3m： ql2 1 其截面撓度按下式計算: =1.7111111 1000 / 400 = 2.5nmi, 0.677 x 丄=0.677 x少江一= 100EI100 x1.1x10 X8.3X106 撓度滿足要求。 水平肋計算 水平肋采用雙10槽鋼，間距按100cm考慮。拉桿間距100cm,荷載按均布 荷載計算，計算荷載q=118. 2KN/m： Mmax = 0.1ql2 =0.1xll8.2xl2 =11.8KN.m： Qmax = 0.6ql =