1、塑性成型工藝（軋制）課程設計說明書名稱15X 2100X9000mm軋制規程設計指導教師專業小組小組成員2013年06月15日塑性成型工藝（軋制）課程設計任務書10級材料成型與控制工程專業設計小組：第12小組 成員：設計課題：中厚板軋制規程設計指導教師：張金標一、設計產品設計小組學生學號產品牌號產品規格/mm1Q23510X2000X900024510X1900X10000312CrNi3A12X1800X1000044Crl313X1700X9000L0Q23512X2100X120006458X1800X13000712CrNi3A14X2000X900084Crl312X2000X800

2、09Q2359X2050X12000104510X2300X120001112CrNi3A13X1900X12000124Crl315X2100X9000二、設計條件機組：雙機架串列式可逆機組（二眾可逆軋機粗軋，四探可逆軋機精軋）。主電機：二幅軋機主電機型號ZD250/120 ,額定功率2500 2kw,轉速 04080rpm,過載系數2.25,最大允許傳遞扭矩1. 2 2MN. m：四輪軋機主電機型號 ZD250/83,額定功率2050 2kw,轉速060120rpm,過載系數2. 5,最大允許傳遞 扭矩 0. 83 2MN. mo三、設計內容制定生產工藝及工藝制度；確定軋制方法；確定軋制道

3、次，分配道次壓下量；設 訃變形工具；計算力能參數；校核軋輕強度及主電機負荷；繪制軋輕零件圖、軋制表。四、設計時間設計時間從2013年06月03日至2013年06月14 B,為期兩周。五、設計要求每個設計小組提供6個以上設計方案，1成員完成1個設計方案的全部設計工作; 組內分析、評價各個方案的設訃結果，以最佳方案作為本組設計方案；小組提交最佳 方案的設計說明書1份，組員提交個人的設計小結（簡述方案、設計思路、計算過程 和結果評價）。材料成型教研室2013. 05. 30第一章制定生產工藝及工藝制度1.1制定生產工藝及工藝制度1.2坯料選擇1.3中厚板壓下量1.4分配各道次壓下量，計算各道次變形程

4、度，軋件尺寸及軋制道次第二章設計變形工具52.1設計二幅52.2設計四幅52.3校核咬入能力6第三章計算力能參數73.1選擇速度圖73.2 設計軋制速度（nl、n2、n3、a、b） 73.3速度圖（梯形圖）73.4計算各道次時間73.5計算各道次軋制溫度83.6計算各道次變形抗力93.7選用Sims公式計算各道次軋制力9第四章校核H4.1二餛軋機強度校核114.2四車昆軋機強度校核 114.3計算各道次軋制力矩134.5空轉力矩的確定134.6力矩圖表134.7軋幅力矩圖134.8求兩機架的等效力矩144.9校核各機架主電機容量14設計心得體會16附表一中厚板壓下規程軋制表17附圖一軋制力矩圖

5、18參考文獻19第一章制定生產工藝及工藝制度1.1制定生產工藝及工藝制度1.1.1制定生產工藝：選擇坯料一原料清理一加熱一除鱗f縱軋二道(使寬度接近成品寬度)一轉90橫 軋到底一矯直一冷卻一表面檢查一切邊一定尺一表面尺寸形狀檢查一力學性能試驗一 標記一入庫一發貨。1.1.2制定工藝制度：在保證壓縮比的條件下，坯料尺寸盡量小，加熱時出爐溫度應在1120-1300C,溫 度不要過高，以免發生過熱或過燒現象：用高壓水去除表面的氧化鐵皮；矯直時選用輕 式矯直機矯直，開始冷卻溫度一般要盡量接近縱軋溫度，軋后快冷到相變溫度以下，冷 卻速度大多選用5-10或稍高一些。切邊用圓盤式剪切機進行縱剪，然后用飛剪定

6、尺。 1. 2坯料選擇1. 2. 1選擇坯料根據生產經驗和實踐，因為連鑄坯更加節能，組織和性能好，成材率高；主要用于 生產厚度小于80mm中厚板，且口前生產中厚板選擇連鑄坯已成為主流，所以選擇連鑄 坯。1.2.2坯料尺寸的確定1.2.2. 1坯料厚度的確定：產品的厚度h二15mm,首先選取壓縮比，壓縮比山經驗值選取，我國壓縮比一般在8 以上，考慮到成材率，因此本設計壓縮比選取9,則坯料厚度H二135。1.2. 2. 2坯料長度的確定：由成品(b+Ab)坯長L,切頭尾AL二90mm,切邊 b二25mm,展寬為500700,取 展寬為 500mm,則 2 (2100+50) -500二 1650m

7、m。1.2. 2. 3坯料寬度的確定：金屬燒損系數一般為1%,山體積不變定律可得：gg%XHXBXL二(2X90 丿 X(72X25 丿 X15廬1340mm帶入數據解得： 校核成材率：94%1. 3變形量分配1.3. 1軋制方法的確定先經過二餛軋機縱軋二道，然后轉90度，橫軋到1.3.2道次壓下量的確定坯料尺寸：HXBXL二 135X1340X 1650mm,則總的 135-15二120。根據經驗值選取軋制道次n二12,制定壓 始軋制時受咬入能力限制，所以在軋制前設計一個除鱗 證咬入能力較好，并選取咬入條件較好的經驗方法。圖1逍次壓下量分配原則道次壓下量與道次關系如圖1所示。由圖1所示，各道

8、次的壓下量逐漸減小，同時 幅度也在逐漸減小，所以粗軋的圧下量較大，而精軋的壓下量較小。設定總軋制道次為 十二道次，粗軋為七道次（選取二軌可逆軋機），精軋為后五道次（選取四楹可逆軋機）。 制定壓下規程如表表1-1表1-1道次壓下量的分配道次軋制 方式機架軋件厚度h/mm軋件度寬b/mm軋件長度1/mm壓下量Ah/mm變形程度/%0除鱗高壓水1縱軋2橫軋3橫軋4橫軋二偲5橫軋6橫軋7橫軋8橫軋四餛9橫軋四轆10橫軋四轆11橫軋四餛12橫軋四餛第二章設計變形工具2. 1二輾軋機尺寸設計2. 1.1楹身長度由 L二此+a, 乂因為也尸2150mm,當 1000-2500mm 時，a=150-200mm

9、 (軋鋼機械 A。)， 取護200mm,則 Z二2200+200二2400mm2. 1. 2輕徑尺寸中厚板軋機燼2. 2-2. 8,則Z857-1090mm,取 彷880mm2. 1. 3規頸尺寸查表3-5取d/X. 75 (軋鋼機械PG 得出660mm：幅頸長度1：取d/口. 0得片660mm2. 1. 4楹頭設計因為對于中厚板軋機來說軋餛調整行程比較大，傾角在8 -12之間所以應 選擇萬 向幅頭，其各部分的尺寸關系如下：2；產重車率，中厚板軋機最大重車率5%-8%,取重車率為5%則 2；F880-880X5%236mm取 0切廠6二830mmS二(0. 25-0. 28) 0 取 S=O.

10、 25吃07. 5mma= (0. 50. 6)0 取 a=Q. 50=415mmb= (0. 15-0. 20) Di 取 b=. 20=166mmc=b=166mm2. 1. 5輕頸與輾身的過度圓角r由 r/f=O. 1-0. 12 取 r/D=0. 1 得尸0. 1 X 880mm=88mm2. 2設計四規2. 2. 1支承軌設計2.2. 1. 1翟身長度同前 Z=2400mm2. 2. 1. 2規徑尺寸D：查表(軋鋼機械)乙爐2.0得公1200mm2. 2. 1. 3規頸尺寸取 &/DA. 75 則店 1200X0. 75二900mm車昆頸長度1=/ dp. 0妙900mm2. 2.

11、1. 4輕頭設計選擇萬向幅頭，因為對于中厚板軋機來說軋幅調整行程比較大，傾角在8。-12。之間所 以選擇萬向幅頭。各部分的尺寸關系如下：DhRz-DA重車率取重車率為5%則 ZU二 1200-1200X5%二 1140mmDlDz (5-15) mm 取 DRUTO二 1130mmS二(0. 25-0. 28) D： 取 *0. 270二300mma= (0. 5-0. 6) D： 取 a=Q. 5ZZ=565mmb= (0. 15-0. 2)2 取 b二0. 20226010)取戻230mmc=Z=230mm2. 2. 1. 5翟頸與輾身的過度圓角r,=O. lA=120mm2. 2. 2工

12、作楹設計2. 2. 2. 1輕身設計同前 Z=2400mm2. 2. 2. 2輕徑尺寸根據(軋鋼機械凡)，當軋件較厚時，山于要求較大工作軌直徑，取D/Dd. 5,得0二800mm。2. 2. 2. 3軌頸尺寸取 d仏二0. 75 則 d二600mm幅頸長度：取厶/yl.O,得 600mm2. 2. 2. 4輕頸與軌身的過度圓角rx取 門二0.二8 0mm2. 2. 2. 5輕頭設計選擇萬向幅頭，選擇原因同上。各部分的尺寸關系如下所示：D/Dg-DA 重車率 重車率取5%,則律800-800 X 5%二760mmDl=Dsi- (5-15)mm 取 2畝力-10二750mmS二(0. 25-0.

13、 28) 2 取 S=0. 282吆 10mma= (0. 5-0. 6)0 取 a=0. 5ZZ=37ommb= (0. 15-0. 2) D；取 b=0. 20=15Ommc=b=150mm2. 3校核咬入能力熱軋鋼板時咬入角一般為13 -22，低速咬入可取為20，故4顯嚴2 62-8滋)二43mm, 故咬入不成問題。第一章計算力能參數3. 1選擇速度圖山于整個軋制過程中，軋件較長，所以選擇梯形圖較理想。3. 2設計軋制速度（m、m、m、a、b）LI前，可逆式中用板軋機粗軋機的軋輕咬入和拋出轉速一般在10-20rpm和15-25rpm范 圉內選擇，精軋機的軋餛咬入和拋出轉速一般在20-60

14、rpm和20-30rpm范圍內選擇。 根據經驗資料取平均加速度a=40rpm/s,平均減速度戻60rpm/s。所以在二轆軋機上軋制時，取咬入轉速nFlOrpm,氐6：（皿-電機的最大轉速）取 於=30 rpm,取 nj=20rpm在四軌軋機上軋制時，取咬入轉速広二20rpm,氐皿（葉電機的最大轉速）取 &40rpm ,取 z?j=20rpm3. 4計算各道次時間第一道：空載加速時間為切 加速軋制時間為婦 設等速軋制時間為如 減速軋制時間 為切空載減速時間為ts對于二幅軋機 空載加速時間 加速軋制時間 等速軋制時間 減速軋制時間 空載減速時間 所以純軋時間ti= n2/a=. 25st= (n=

15、 -nJ Z=(30-10)/40=0. 5sts=l/n= Xn： /2a +60L/”D+n/2b-n： X (a+b) /ab=0. 17s tf= S ns) /b= (30-20) /60=0. 17sts=ns/b2Q/60=0. 33st二二t： + ts + 盧 5+0. 17+0. 17=0. 84s如果軋件長度1W3. 5m取間隙時間匕二2. os;如果軋件長度3. 5m l8m取間隙時間t=4s 所以2. 5s其他道次的各組成時間如下表所示：表31道次ti (s)t2 (S)ts (s)ti (s)ts (s)tj (s)tz (s)t &10. 250.50. 170.

16、 170. 332.50. 8443.6720. 250. 50. 500. 170. 332. 51.1730. 250. 50. 360. 170. 332. 51.0340. 250.50. 760. 170. 332.51.43廠00. 250.51. 150. 170. 3361.8260. 250.51. 550. 170. 3362. 2270. 250. 52.430. 170. 3363.1080.50.52.610. 330. 3363. 4450. 5690.50.53. 250. 330. 3364.08100.50. 53. 640. 330. 3344.47110.

17、50.54. 100. 330. 3344.93120.50.54.660. 330. 3345.493. 5計算各道次軋制溫度為了確定各道次軋制溫度，必須求出逐道的溫度降。高溫時軋件溫度降可以按輻射熱計 算，而認為對流和傳導所損失的熱量大致可與變形功所轉化的熱量相抵消。山于輻射熱 所引起的溫度降在熱軋板、帶材時，可用以下公式近似計算：41=12. 9XZ/hX (T./WOOV2該道次的軋制時間與上道次間隙時間之和前一道的絕對溫度，K方一軋出厚度根據經驗，雙機架中厚板軋機軋制材料為Q235的鋼板時，其粗軋開軋溫度為1200C, 精軋的開軋溫度為1080Co所以第一道溫降為：tt=12. 9X

18、Z/hX (X/1000/ =12. 9X0. 84/80X (1200+273) /1000 =lC精軋開軋溫度為1080C則tpl2.9XZ/hX(Tt/1000/ =12. 9X9. 44/15 X (1080+273) /1000 =27C所以第8道軋后軋件溫度為：1080C-27C=1053C所有道次軋制溫度如下表所示: 表3-2道次1:：4567101112Z (s)0. 843. 673. 533. 934. 328. 229. 109. 4410. 0810. 478.939. 49溫度.(V)120011991166116011521136111410801049101498

19、59543. 6計算各道次變形抗力軋件在二幅軋機上軋制時平均軋制速度為：呱/60=3. 14X880X30/60=1382mm./s （n 為穩定軋制速度） 軋件在四轆軋機上軋制時平均軋制速度為：片Dn：/6O=3. 14X800X40/60=1675mm./s （n 為穩定軋制速度） 故平均變形程度：E=2V/（H-bh）Xy!/R 所以色吃XI. 382/ （100+80） X V20/440 =3. 3由包和匕查圖17-3 （金屬塑性加工學）得: 乍60如 再由產20嗨修正系數K=Q. 98 所以變形抗力 sn=Ko s2=0. 98 X 60=58. SMPa其他道次變形抗力如下表所示

20、：表3-3道次123456789101112S3.33.74. 14.84.84.87. 111.48.56.77.38.0e202020.3121.5717.515. 152528. 5713.337. 698.339. 09T1200119911661160115211361114108010491014985954O sr58.860.861. 762.765. 171.0101.：J113.992.779.897.2103.83. 7選用Sims公式計算各道次軋制力求第一道軋制力 因為變形抗力K=l. 155osT所以Kf. 155X58. 8=67. 91沏方接觸弧長 7=V/?Ah

21、 =440x20 4mmMf440/80二5. 5查曲線5-24求外摩擦影響系數n 由5與3,查得n z.，F0. 8又因為為無張力軋制 所以張力影響系數2-“二1.0求外端影響 f 由l/h=l. 175,因為在軋制薄板時計算平均單位壓力可取力_。尸1.0, 即不考慮外端的影響。由軋制力計算公式P= n = XnXr XKXbXl則P:=n 2Xn 0 Xn XKt Xb2 X“0. 8X1.0X1.0X67.914X1.600X0. 094=8. 17MN同理其它道次軋制力如下表所示：表3-4道次123456789101112軋制力P (MN)8.179.4413. 111510.910.

22、220.319.98.65.3646.9第四周校核4. 1二輾軋機強度校核山上面計算知二餛軋機最大軋制力P=P：=7. M4N4.1.1求輕身的彎曲力矩也此FPg(L+l/4b/8)L輾身長度，2輕頸長度，1軋件長度則 Msh=P (L +1/4b/8) =7. 7/X (2. 3+0. 45) /4一2. 15/8二2. 99MN*m4.1.2求幅頸的彎曲力矩必Mj=P 1/4=7. 2X0. 45/4=0. 8MN-m4.1.3求軌身的彎曲應力o命二 Msk/(O. Ilf )=2. 99/ (0. 1X0. 863) =47Mpa4.1.4求輾頸的彎曲應力JOj=Mj/ (0. Id)

23、=0. 8/ (0. 1X0. 58) =64. 3Mpa4.1.5求軌頸的扭轉力矩網Mn=P3所以餛身安全符合要求；5/。盧700/64. 3=10. 893所以軌頸安全符合要求5/。尸700/66. 8=10. 483 所以安全4. 2四軌軋機強度校核選工作輾材質為鑄鐵；支撐眾材料選合金鍛鋼； 由上面計算知四幅軋機最大軋制力幾$5. 43MN4. 2. 1支撐輕強度校核4.2.1.1 輾身Msk=P(Ll/4L/8). 43 X ； (2300+600)/4-2300/81=2. 38MNm則 o 甘 (0. 1D：)=2. 38/(0. IX 9403) =28. llMpa因為686/

24、28. 11=24. 43所以輕身安全；4. 2. 1. 2 輾頸MJ：=P/4X1. 43/4X0. 6二0. 81MNm則。汩 (0. Id： ) =0. 81/(0. 1X0. 7s) =23. 75Mpa因為5/。滬686/23.75二28.893所以幅身安全；4.2.1.3輾頭無校核內容4. 2. 2工作輾強度校核4. 2. 2. 1 輕身曲于有支承車昆承受彎曲力矩，故工作醍只考慮扭轉力矩。在軋制過程中前后張力差 不大，工作幅轆身不需要校核。4. 2. 2. 2 輾頸必齊、/RZh 二0. 14MN-m4最大軋制力時的壓下量t 滬此/ (0. 2d： ) =16. 15Mpa;o =

25、7080Mpa;4. 2. 2. 3 輕頭K由圖7-21查得K=l. 19加凋礙=493. 2mma 二&Xi=a/2= 150mmS二130mmb=l. 5S=195mmx=0. 5(bo2b/3) sin a +xi=175. 4o 亍60MKx/(bo-2b/3) bs:=l 1. fpa o =7080;滿足要求4. 2. 2. 4接觸應力訃算o* 884. 19MPa因為支承幅表面硬度Hs二40、50 o =2100Mpa t =640Mpa所以驗算通過。4. 3計算各道次軋制力矩M2P(p /?Ah =2P(pl式中：0力臂系數，一般取0. 4-0.6,這里取0.5 ,一接觸弧長所

26、以走二2X0.5X88.4X2. 13=0. 19MNm其他各道次計算值見表4.4附加摩擦力矩確定4.4. 1軋幅軸承中的附加摩擦力矩就汙切込d軋餛幅頸直徑；軋幅軸承摩擦系數；滾動軸承f=O. 003;摩擦軸承f=O. 01 Q. 02;對于二車昆：=2. 13X0. 003X0. 5=0. OO32MNm;其他各道次計算公式相同，其結果見表；對于四轆:仏二pfd ( De/Ds)d四眾軋機匸作槻直徑520mm;D=四輾軋機支承輾直徑1000mm;也=5 439X0. 01X0. 7X520/1000=0. 019加, 其他各道次計算值見表傳動機構中的摩擦力矩血二(1/ -1)(唸0 傳動機構

27、的效率 為0. 85，一傳動比取0. 1第道次 血=(1/0. 85-1)(188. 3+3. 19) /I二0. 338MN m其他各道次計算值見表4.4.2附加摩擦力矩的汁算 二幅：監一軋餛軸承中的附加摩擦力矩血一傳動機構中的摩擦力矩第道次 血二3. 19/1+33. 79二36. 98KN m四轆：心仁 D Jirj D支+ (1/r)-1) M:/i第八道次底二0. 604MNm其他各道次計算值見表4.5電動機額定力矩的計算二轆軋機主電機額定力矩計算M =955 /nK1 二9550X2500X2/80二596. 9KN m四幅軋機主電機額定力矩計算M =955/ 二9550X2050

28、X2/100二391. 6KN m分別為二楹軋機和四親軋機主電機的額定功率二幅軋機和四幅軋機主電機所選用的轉速4.6空轉力矩的確定因為=(0. 030. 06) 覽一電動機額定扭矩，05M所以二幅以二0. 05妒29. 85KN*m四幅以二0. 05必習9 5&Nm4.7動力矩的計算動力矩的計算公式必=aGlf/375 (加速軋制)Md =bGlf/375 (減速軋制)a b為加速度；G為轉動部分的重量；D轉動部分的慣性直徑查得 GD為 15X105N id加速軋制期的動力矩Ma =160KNm減速軋制期的動力矩孔二240KNm4. 8各道次各階段的傳動力矩計算根據軋制圖表速度圖汁算各道次的輸

29、出力矩；繪制力矩圖；4. 8. 1穩定軋制時期動力矩的計算Mn=M:/iMx第一道次穩定軋制時的動力矩為Mn二255. 13KNm其他各道次計算值見表4. 8. 2加速軋制時的傳動力矩訃算Mn二戀=/血+血嘰第一道次加速軋制時的傳動力矩為Mn二188. 3/1+36. 98+29. 85+160=415. 13KNm 其他各道次計算值見表4. 8. 3減速軋制時的傳動力矩計算Mn二此/血+必-Md匕第一道次減速軋制時的傳動力矩為Mn二188. 3/1+36. 98+29. 83-240二-18. 66KNm 其他各道次計算值見表4. 8. 4空轉加速期腸?三也力履29. 85+160二 189

30、. 85KN m 其他各道次計算值見表4. 8. 5空轉等速期M=Mk4. 8. 6 空轉減速期 Mn二址一85-240二-210. 15KN m4. 9力矩圖表所以其他道次的軋制力矩，附加摩擦力矩，空轉力矩列表如下: 表6-2道次123406789101112M： (MN-m)0. 770. 791.001.050. 600. 481. 120. 980. 240. 110. 130. 140.4310. 4980. 6920. 7920. 5760. 5391.0720. 9550.4130. 2540. 3070. 3310. 0240. 0260. 0340. 0370. 0240.

31、0200. 0440. 0390.0130. 0070. 0070. 009麗(0m)0.4550. 5240. 7260. 8290. 6000. 5591. 1160. 9940. 4260. 2610.3140. 340M (Jm)0. 0720. 0720. 0720. 0720. 0720. 0720. 0720. 050. 050. 050. 050. 05軋制力矩圖見附圖一。4.軋幅力矩圖在各個期間內轉動的總力矩為：加速軋制期 畑+孔,不考慮動力矩，貝9必畝我子胚+於0.77+ 0.455 +0. 072=1. 297MX-m等速軋制期MS=M,=1. 297 MN*m減速軋制期

32、 Mf=曰.297 MN*m空載加速期 Mi=必七加我二0. 072 MN-m空載減速期胎我一甌我二0.072 MXm其它道次的各期間總力矩如下表所示表6-3道次12345678910il120. 0720. 0720. 0720. 0720. 0720. 0720. 0720. 050. 050. 050. 050. 05胚(MNf)1.2971.3861.79S1.9511.2721. 1112. 3082. 2040.7160. 4210. 4940. 530Ms1.2971. 3861.7981.9511. 2721. 1112. 3082. 2040.7160. 4210. 4940

33、. 5301.2971.3861.79S1.9511.2721. 1112. 3082. 2040. 7160. 4210. 4940. 530Ms0. 0720. 0720. 0720. 0720. 0720. 0720. 0720. 050. 050. 050. 050. 054. 10校核各個機架主電機容量4. 10. 1求兩機架的等效力矩等效力矩的計算叭進|嚴式中.If _等效力無莊一軋制時間內各段純軋時間的總和r t:軋制周期內各段間隙時間的總和各段軋制時間所對應的力矩必;一各段間隙時間所對應的空轉力矩二幅軋制主電機前等效力矩最大的為第8道次%產0. 5X826. 372+0. 33

34、X426. 372+666. 373X 1. 44+0. 5X189. 952+210. 153X0. 33+ 29. 853X11. 17/(2. 26+12)二275. 64KN m四幅軋制主電機前7道次中等效力矩最大的為第7道次Mj=MjUsS=219. SKN m校核電動機溫升條件血;心血 所以主電機不會過熱，滿足生產要求4. 10. 2.校核電動機的過載條件監-軋制周期內最大力矩心-過載系數 胎電動機額定力矩二餛軋制電動機心=2. 25 ; 二530. 55KNmK風產2. 25X591. 9二 1331. 8KN m530. 55KN m1331.8KN m四幅軋制電動機 反=2.

35、 5 ;.監二276. 91KXm忑妒2. 5X391.6=979KN m276. 91KN m979KN m4. 10. 3.電動機功率的計算公式為 N=(0. 105冏/)/rjN電動機轉速0 電動的到軋機的傳動效率 為0.83二幅軋機電動機功率 n二80r/min rj =0. 85 監二275. 64KN mN=0. 105X275. 64X80/0. 85=2315kw2500X2kw（額定功率）四幅軋機電動機功率n=100r/min rj二0. 85 必$219. 08KNmN=0. 105X219. 08X100/0. 85=2706. 3kw2050X2kw（額定功率）設計心得體會經過這次中厚板壓下規程課程設計，我進一步了解了中母板壓下規程的設計過程，使 得在書本和課堂上學到的知識能與實踐相結合，加強了我的中厚板壓下規程設計知識， 我對中厚板壓下規程設計工藝產生更濃厚的興趣，使個人的中厚板壓下規程設計工藝的 能力得到綜合運用，做到設計理論論據充分，設計方案力求合理。增強對中厚板壓下規 程設計工藝的獨立工作能力，以嚴謹的科學態度和正確的設計思想完成設計