1、 上海深水港東海大橋工程 1、 編制依據： （1) 洋山深水港(一期工程）東海大橋工程（VI標）施工承包合同 東海大橋工程樁基及承臺施工圖設計(3） 港口工程樁基規范(JTJ25498)（4) 港口工程質量檢驗評定標準（JTJ22198）（5） 公路全球定位系統(GPS)測量規范（JTJ/T06698）(6) 水運工程混凝土施工規范（JTJ268)(7) 水運工程混凝土質量控制標準（JTJ26996)（8） 海港工程混凝土結構防腐蝕技術規范(JTJ2752000)（9） 港口工程預應力混凝土大直徑管樁設計及施工規程（JTJ261-97）(10) 先張法預應力混凝土管樁(DBJT22198）（1

2、1) 預應力混凝土大管樁制作及沉樁質量檢驗評定標準（JTJ24289)(12） 公路工程檢驗評定標準（JTJ07198）（13） 工程橋涵施工技術規范(JTJ0452000)2、 編制說明上海深水港(一期工程）東海大橋VI標工程的施工組織設計已由中港項目部統一編制，上報中港總公司審批，呈報業主、監理。本施工組織設計是在上述施工組織設計基礎上編制完成的。因圖紙尚未出齊，承臺砼數量、工程材料數量等為暫列或估算。基樁和承臺數量中不包括通航孔的邊墩。3、 工程概況3.1 地理位置東海大橋起始于上海市南匯區的蘆潮港，至浙江省嵊泗縣崎嶇列島的小洋山島止，其中跨海段為從蘆潮港新大堤至大烏龜山，長約25km。

3、3。2 工程范圍第VI標段工程為跨海段里程從K3+002至K27+389非通航孔沉樁及承臺工程。第VI標段承臺頂面以上部分：50m跨屬于第I標，59m、60m跨屬于第標,70m跨屬于第標段.第VI標段工程由中港總公司承包，一、三航負責實施.一航承擔非通航孔的PM9296,PM186246，PM280287,PM329354, PM 360-399，475-484墩。三航承擔非通航孔的PM91，PM97185,PM247279，PM288328，PM 354360，PM399439墩。3.3 業主、設計及監理單位本工程業主單位為上海市深水港工程建設指揮部大橋分指揮部，設計單位為上海市政設計研究院

4、、中交第三航務工程勘察設計院、中鐵大橋勘測設計院，監理單位為大橋工程建設監理公司。3.4 工程結構及數量非通航孔橋墩為高樁承臺結構.橋墩分低、中、高三種，低墩承臺為分離式圓形小承臺，中、高墩為整體式大承臺。圓形小承臺直徑有10m和11m兩種，其下部基樁為1200mmPHC砼管樁（PM90PM109 )和1500mm鋼管樁，整體式大承臺平面尺寸大部分為27.8510。2m,少數大承臺平面尺寸為（28。8530。35)10.2m和27.8512.2m.承臺高度(不含封底砼)有3.0m和3.5m兩種。承臺底標高:PM90PM106為0。00m，PM107以后均為+1。00m。第VI標段工程共施打12

5、00PHC砼管樁431根，1500鋼管樁5321根，施工分離式承臺516個，整體式承臺96個。承臺砼(含樁芯）總量330602m3，其中套箱預制砼32441m3，現澆砼29816m3.一航項目部承擔的具體工程數量見表1、表2。 一航項目部工程數量匯總表（基樁） 表1序號位 置規 格 型 號數量備注1PM92961200PHC樁90根2PM186246PM280287PM329-399PM 475-4841500鋼管樁2250根總 計2340根- 20 - 一航項目部工程數量匯總表(承臺) 表2承臺類型承臺結構尺寸（m）基樁及 根數承臺底標高（m）承臺個數預制套箱砼現澆封底砼現澆樁芯砼現澆承臺砼

6、砼量總計單個（m3)合計（m3）單個（m3)合計（m3)單個(m3）合計(m3）單個(m3）合計（m3)預制（m3）現澆（m3）分離式承臺10 h 3.0 PHC樁9根0.01042。7 427。0 47.4 474。0 124.2 1242.0 198.5 1985。0 427.0 3701.0 10 h 3。5 鋼管樁7根+1。09248.1 4425.2 45.6 4195。2 71.4 6568。8 225。7 20764。4 4425.2 31528。4 11 h 3.5 鋼管樁8根+1。08855。9 4919。2 56。6 4980.8 81。6 7180.8 277。6 244

7、28.8 4919。2 36590.4 4整體式承臺27.85x10。2x3.5鋼管樁16根+1.0687.1 522。6 225。3 1351.8 161.6 969。6 765。6 4593.6 522.6 6915。0 27.85x10。2x3。5鋼管樁18根+1.01287.1 1045。2 221。7 2660。4 181.8 2181.6 760.1 9121。2 1045。2 13963。2 27.85x10.2x3.5鋼管樁20根+1.0687.1 522。6 218。2 1309。2 202.0 1212.0 754。8 4528。8 522。6 7050。0 27。85x1

8、2。2x3。5鋼管樁20根+1。0190.090。0 240。0 240.0 202。0 202.0 900.0 900.0 90.0 1342。0 28。85x10。2x3。5鋼管樁22根+1。0289.5179。0 222.0 444。0 222.2 444。4 792。5 1585。0 179.0 2473.4 29.35x10。2x3。5鋼管樁22根+1.0291。0182。0 226.0 452。0 222。2 444。4 809。0 1618.0 182.0 2514。4 29.85x10.2x3.5鋼管樁22根+1。0292。5185.0 230。0 460。0 222。2 44

9、4。4 825。5 1651。0 185.0 2555.4 30.35x10。2x3。5鋼管樁22根+1。0294。0188.0 234。0 468。0 222.2 444。4 842.0 1684。0 188。0 2596。4 合 計22312686 17035 21334 72860 12686 111230 說明：1、預制砼12686m3,其中小承臺套箱砼9771m3，大承臺套箱砼2914m3； 現澆砼111230m3，其中小承臺現澆砼71820m3，大承臺現澆砼39410m3。 2、由于設計圖紙未出齊,以上砼量為估算。3.5 自然條件3。5.1氣象擬建橋區屬亞熱帶海洋性季風氣候，位于北

10、亞熱帶南緣，東亞季風盛行區，全年偏北和偏東南風盛行;受季風影響，擬建橋區冬冷夏熱，四季分明，降水充沛，氣候變化復雜，根據上海市氣象局上海沿海地區與附近海區氣象條件評價的有關資料，擬建橋區年平均氣溫為15.316.1C，年平均降水量為1053。9mm，霧日相對集中在春季35月份，雷暴主要集中在夏秋季節（68月），每年511月份本區可能受到熱帶氣旋影響，其中79月為熱帶氣旋活動最頻繁季節。3。5.2 水文條件(1） 潮位橋區潮汐特征值及不同重現期潮位如表3、表4所示.（2) 潮流跨海大橋海域漲落潮流大致相當，實測資料如表5所示. 橋區潮汐特征值表 表3 站位潮汐特征值蘆潮港站(1978年1994年

11、）小洋山測站（1997。82001.12）平均海平面(m）0。230。18平均高潮位(m）1.861.52平均低潮位（m)-1。341.23最大潮差（m)5。145.03平均潮差(m）3。202。75平均漲潮歷時5小時26分5小時51分平均落潮歷時7小時6小時34分 工程海區不同重現期高低潮位表 表420年50年100年200年蘆潮港站高潮位3。603。683.733。89低潮位-2.80-2。98-3。03-3.13大戢山站高潮位3.423.583。703.80低潮位2。64-2。74-2。81-2。89小洋山高潮位3。35(觀音山）站低潮位2.83 橋區漲落潮流實測資料 表5項 目數 值1

12、最大漲潮流速185231cm/s流向252284度2最大落潮流速202241cm/s流向89119度3垂線平均最大漲潮流速151192cm/s流向257292度4垂線平均最大落潮流速150180cm/s流向88105度(3） 波浪對大橋影響最大的NEN（NE)、ENE（E)、SE（ESEM SSE）三向設計波浪要素，其外界波高以大戢山海洋站多年測波資料的統計為依據。根據大戢山海洋站19782001年（24年)實測波浪資料，采用P-III曲線計算得大戢山不同重現期設計波浪要素詳見表6。 大戢山重現期設計波浪要素表 表6項 目H (m）H1（m)H4（m)H13（m）T(S)L （m）C (m/s

13、）波向重現期NNE（NE)100年4.629.768。446。948。2397.511.8550年4.118.847。616.227.7688.611.4220年3。457.576。495.277。176.110.72ENE(E）100年2。315.234.453.588.710612.250年2。144。894。153.338。09311。720年1.924。413。742。997。17610。7SE(ESE、SSE)100年2。686.025.134.146。66610。850年2.465.554。723.806。3619.720年2.154.904。163。345。8529.0根據波浪場

14、數值計算模型，由邊界波高推算得大橋工程區水域計算K3K28處NNE（NE) 、ENE(E)、SE(ESEM SSE）向三個方位各設計水位狀況下，重現期分別為20、50、100年一遇設計波要素，橋區主要計算點設計波要素見表7、表8、表9。 橋區重現期高水位（3.73m)設計波要素表 表7波要素重現期波向計算點水深（m）H1%（m)H4（m）H5(m)H13%（m）H(m）T（S)L （m）C (m/s)100年一遇NNE(NE）K413.10。890.750。720。600.378.2381。29。6K1513。86。465。635.474。723。168。2382。610。04K2616.15

15、。895。074.924.202.758。2386.910。56ENE(E）K413。14。323.713。603.061.998。7087。110。02K1513。83。212.732。652.231。438.7088。810.21K2616.12.952.502。422。031.298.7093。710.77SE（ESE、SSE)K413。14.694。043。923.342。186.6059.89。07K1513。83.382.882。792。351。516。6060.69.19K2616.13.653。103。012.531。626.6062。89。5150年 一遇NNE（NE）K41

16、3。10.860.720.700.580。367.7675.19。68K1513。86。195。385.234。503。007。7676.49.85K2616.15.955。134。984.252。297.7680.110。32ENE(E）K413。13。793。243。142。661。728.0078.29.78K1513。83.112。652。572.161。388。0079.69.95K2616.12.802。372.291。921。228.0083.610。45SE（ESE、SSE）K413.14。393.773.663.112.026.355.88.86K1513。82.932.49

17、2。412.031.296.356.58。96K2616.13.923。343.242。731。756。358。29。24 橋區重現期高水位（3.62m）設計波要素表 表8波要素重現期波向計算點水深（m)H1(m)H4（m）H5(m)H13(m）H（m)T（S）L (m）C (m/s）100年一遇 NNE（NE）K413.00.850.720.700.580。368.2367.98.25K1513.76。445.615.464.713。158。2382.410.02K2616.05。614.834.693.992。618。2386.810。54ENE(E）K413.03。973.453.302

18、.801.818。7086.99。99K1513。72.912。472。392.011.288。7088。610.18K2616。02。872。392.321。941.238.7093.510.75SE(ESE、SSE)K413.04。373。763。653.102。026.659.79.05K1513。74。053.473。362。851.846。660.59.17K2616。03.803.243。132.641。696.662.79.50SSWK413.03.924。353。252。751.786。4157。89。0K1513。74.063.473.362。841.836。5461。09。

19、3K2616.04。123.513.402.871。846。5963.09.6WSWK413。03。713。173。072。601。686。1754。18.8K1513.73。913.343.242.741.776。3857.69.0K2616.04。103。513.402.871.856.5961.79。4WNWK413.0/K1513.73。733。203。102。621。695。9951.68.6K2616.04。033.453.342。831.836.3056.38.9 50年 一遇NNE（NE）K413。00.860.720.700。580.367。7674。99。66K1513。7

20、6.185.385.234.493。007.7676.29.82K2616。05.624。844。704.002。617.7679。910。30ENE(E)K413。03。693.163。062.531.678.078。09.75K1513.73。112.652。572.161.388。079。49。99K2616.02.722。312.231。871。198.083。410.43SE（ESE、SSE）K413。04.383。773.663.112。036。3055.78。84K1513.73。312。822.732.301。476.3056.48.95K2616。04。073。473.372

21、.841。826.3058.29.23SSWK413.03。472。962.872。421。556.2555。608。90K1513.73.553。032.932。471。586。3257.779.14K2616。03。292.802。712。271。455。9953。788。98WSWK413。03.442。932。842。401。546.0752。698.68K1513。73。643。113。012.541。636.2956。348.96K2616。03。803。243.142。651。706.4860。119.28WNWK413.0/K1513.73.462。962。872.421.56

22、5.8850.10852K2616。03.773。223.122。641.706。2255。19 橋區設計高水位設計波要素表 表9波要素重現期波向計算點水深（m)H1%(m）H4（m）H5（m)H13%(m)H（m）T（S)L (m）C (m/s)100年一遇 NNE（NE）K411。90。730.620。60。490.318.2378。49.53K1512。66.185.385。234。513.018。2381.69.91K2614.95.234.54。373。722。438。2384。810。3ENE（E)K411.93.593.082.982.531。648.7849。66K1512.6

23、3。322.842.752。321.498.785。99。87K2614。92.682。272.21.841.178.791.310。49SE（ESE、SSE）K411.93.93。355。232。761.796.658.38.83K1512.63.52。992。92。451。586。659。28.97K2614。93。462.942。852。401.546.661。89。36SSWK411。93.783.243.142。661.726.2554.88。8K1512.63。943。373。262。761。786。4258。59.1K2614.94.033.443。332。811。816。496

24、0。99。4WSWK411.93。713。173。072.601.686.1754。18。8K1512。63。773。233。132。651。716.2555.08。8K2614.93.983.403.302.791。806。4759。29。23。5.3 地質條件本區域地質共分成12層，這里從上至下列舉出17各土層的名稱及主要特征：層為灰色淤泥:海底淤積物，土質極軟，無機構,含少量腐植物，局部夾較多薄層粉砂,其中多處以粉土為主，飽和、流塑狀、高壓縮性。1層為黃灰色砂質粉土：含云母及少量貝殼屑，夾薄層粘性土，局部為粘質粉土。中密狀，中壓縮性.為灰色淤泥質粉質粘土：含少量黑色有機質及腐植物，夾粉砂

25、，飽和、流塑狀、高壓縮性。層為灰色淤泥質粘土：夾少量黑色有機質、貝殼碎片及腐植物，夾少量薄層粉砂.飽和、流塑狀態、高壓縮性。1層為灰色粘土：含有機質、腐植物、鈣結核，夾少量薄層粉砂。飽和、流軟塑狀，中高壓縮性.41層為灰綠色粉質粘土：含氧化鐵斑點，夾粉土。飽和、軟塑狀，中壓縮性。42層為灰綠色砂質粉土:含氧化鐵斑點，夾粘性土.中密密實、中壓縮性.層為暗綠黃色粉質粘土：含氧化鐵斑點,局部夾粉土、粘土較多.飽和、軟塑-硬塑,中壓縮性.11層為黃色砂質粉土：含氧化鐵斑點。土質不均,夾少量粘性土，局部為粉砂或粘質粉土。很濕、中密、中壓縮性。12層為黃色粉砂：含氧化鐵斑點、云母。局部為砂質粉土或細砂。濕

26、、中密密實,中低壓縮性。標準貫入擊數一般在3050擊。2層為灰黃灰色粉細砂：含氧化鐵斑點。局部為砂質粉土或粉砂,偶夾薄層粘性土。濕、中密密實、中低壓縮性。標準貫入擊數一般大于50擊.2t層為灰色粉質粘土、砂質粉土互層：土質不均、具薄層理,含少量腐植物，主要以透鏡體狀分布。飽和、軟塑狀態、中壓縮性。12、2層分布穩定，埋深適中，厚度大，密實狀，土質好，是本工程理想的樁基持力層。本工程典型地質剖面和基樁沉入深度情況如圖1所示（以I97孔和PM209墩樁為例)：圖1 工程地質典型剖面圖4、工程特點東海大橋作為目前國內第一座、世界上也屈指可數、長達25km的跨海大橋工程，技術復雜、規模空前。從施工角度

27、來看，本工程具有如下特點。4.1 工程量大、工期超常緊迫第VI標段工程共有PHC樁和鋼管樁5240根，承臺584個。每個承臺的水上施工，包括從夾樁、截鑿樁頭、到套箱安裝、鋼筋綁扎、砼澆筑等20多道工序。而連同打樁在內總工期僅兩年多的時間，任務十分艱巨，工期超常緊迫。據有關資料,該海域每個月的平均有效工作日為15個，而這15個有效工作日是由若干個分散的時間組成的， 施工船舶的起錨、下錨、移船、駐位等無疑將占去相當多的時間。而具體到某一個工作日來說,也并不是24小時均可作業，還要受到潮汐漲落、水流流速等客觀條件的限制，而且很多作業只能在白天進行，這些都將大大影響工作效率。因此如何千方百計地減少水上

28、施工工序和工作量，如何根據天氣預報科學地安排施工，做好船舶進入及撤離的調度工作，如何不斷總結經驗，優化施工工藝是擺在我們面前的重大課題。4。2 施工條件惡劣，安全極為突出 本工程樁基和承臺工程全部為遠離岸線的無掩護外海施工，嚴格講應屬于海洋工程。施工船舶駐位作業,錨纜均需從相鄰承臺之間穿過,施工現場海況惡劣，風大、浪高、流急，施工區又為臺風影響區，這些工況條件不僅給施工帶來了極大困難，而且工程結構的安全、船機設備的安全和人員的安全都是十分突出的問題。4。3工程質量要求高本工程設計基準期100年，質量要求高，施工技術復雜，港灣工程施工中的許多傳統工藝不能直接應用于此，加大了施工的難度。4。4施工

29、戰線長，投入的設備多，管理難度很大第VI標段工程施工戰線長達25km，施工分5個作業面打樁，分二十幾個工作面施工承臺,上百個承臺將同時作業,兩個局所投入的各種工程船舶包括打樁船、多功能船、起重船、砼拌和船、裝運構件材料的駁船、交通船、起錨艇、拖輪等將多達百余艘，相互干擾難以避免，避風起錨此起彼伏，施工管理難度之大可想而知.4。5對工程的認識逐步深入包括施工單位、設計單位、監理單位和指揮部在內的所有參建人員,對本工程的認識,對本工程所處自然條件的認識， 對本工程設計必須充分考慮施工可行性問題的認識，對于大工程必須有大投入和充分的前期準備的認識，都需要有一個逐步深入的過程。 4。6沒有專用碼頭和避

30、風錨地本工程沒有專用的施工碼頭和避風錨地，數以萬噸計的工程材料、施工用料的裝船，數以千計的施工人員上下船，百余條施工船舶的防臺避風，都將十分困難,不僅會對施工效率,工程進度形成很大的制約，而且非常不利于施工船舶及施工人員的安全。5、 施工流程砼套箱運輸砼套箱預制5.1 分離式承臺(PHC樁）施工流程 PHC樁沉樁施工測量，切樁、去防腐焊導向限位板、拆除上部圍囹平臺牽固上下圍囹搭設上部平臺安裝砼套箱樁間加固安封孔板澆封底砼砼養護綁負彎矩筋切吊桿、拆除扁擔梁樁芯吸泥澆注樁芯砼安頂部側模板安樁芯鋼筋籠綁、焊第一層鋼筋、墩柱預埋鋼筋澆注第一層砼砼鑿毛綁第二層鋼筋、埋設墩柱預埋件砼養護支預留坑模板澆注第

31、二層砼拆預留坑模板拆頂部側模板砼養護拆除下部圍囹17砼套箱運輸砼套箱預制5。2 分離式承臺（鋼管樁）施工流程 鋼管樁沉樁施工測量，切樁、去防腐焊導向限位板、拆除上部圍囹平臺牽固上下圍囹搭設上部平臺安裝砼套箱樁間加固安封孔板澆封底砼砼養護綁負彎矩筋切吊桿、拆除扁擔梁安樁芯鋼筋籠安頂部側模板綁、焊第一層鋼筋、墩柱鋼筋澆注樁芯砼澆注第一層砼砼養護綁第二層鋼筋、埋設墩柱預埋件支預留坑模板砼鑿毛澆注第二層砼砼養護拆頂部側模板拆除下部圍囹拆預留坑模板185。3 整體式承臺施工流程（砼套箱方案)鋼管樁沉樁施工臨時牽固圍囹、搭設平臺測量、切樁深水圍囹牽固限位板、拆除臨時牽固圍囹切吊桿、去防腐澆注第一層砼砼 養

32、 護綁、焊第一層鋼筋、墩柱筋 拆除扁擔梁樁間加固、安裝封孔板澆注封底砼水上安裝砼套箱砼 養 護砼套箱預制砼套箱運輸砼鑿毛、安裝樁芯鋼筋籠、澆注樁芯砼支預留坑模板、澆注第二層砼砼 養 護綁第二層鋼筋、埋設墩柱預埋件拆除預留坑模板拆除下層圍囹19 上海深水港東海大橋工程 中港第一航務工程局第一工程公司6、 施工方法6.1施工測量控制本工程遠離岸線,常規的測量儀器和方法，基本上已不適用,為本工程研制的“海上GPS打樁定位系統”平面定位及高程控制的精度通過初步測試已達到厘米級，能夠滿足本工程測量定位的精度要求。本工程測量控制,在前期近岸段采用以GPS測量定位技術與常規測量相結合的方法，以后則以GPS定

33、位為主。6。1。1 施工測量控制網 首級施工測量控制網首級施工測量控制網已由業主委托有資質的專業測量隊伍布置,控制網點布設在大橋的南北兩岸，系統一致，海域無控制點.控制網點可作為工程施工定位的起算點和起算方向，既可在視線可及的范圍內作為常規測量方式（包括全站儀、經緯儀、水準儀測量等)的起算點和方向，也可在視線不可及的施工區域內用作GPS定位的參考站點。首級施工測量控制網是三維高精度控制網，用其作為工程的三維放樣起算數據。工程所采用的坐標系統： 平面坐標:北京54坐標,東經122中央子午線，高斯正形投影直角坐標系。高程系統：國家85高程基準。精度要求:平面坐標，固定誤差8mm 比例誤差1ppm；

34、高程基準，符合三等水準誤差。 首級控制網的加密及GPS參考站的設置 本工程跨海區域達30km,首級施工控制網在蘆潮港側和小洋山側，共有5個測量基點，兩地之間無控制點.就GPS定位來說，施工區域距最近的參考臺站的距離將大于15km（最佳作用距離為10km），這會使GPS在RTK(實時動態相位差分模式）測量方式下的工作穩定性和精度受到影響。因此,擬在海上3個試樁平臺上建造3個測量平臺，作為首級施工控制網的加密點。 加密點以首級網為起算數據，采用與首級控制網同等的觀測要求和數據處理方案進行觀測和數據處理，確保加密點控制網與首級網坐標系統的統一和測設精度。 GPS測量定位系統參數轉換GPS測量定位是一

35、種較新的工程測量定位方式,在我國的工程建設中得到了較為廣泛的應用。采用GPS測量定位，具有不受天氣條件及通視條件限制的優點,且方便快捷，相對精度高。因此，在工程各標段的施工中，必將有多家單位采用GPS測量定位方式。而GPS儀器輸出的原始坐標為WGS84坐標（即東經、北緯坐標）和大地高程,只有通過七參數的轉換，GPS儀器才能夠輸出我們工程所需要的北京54坐標和國家85高程；這就涉及到七參數的選用問題。由于計算七參數所選用的計算軟件和所用計算參數的不同，會造成七參數有微小的差異,如果各標段采用自行計算的七參數進行測量定位,勢必造成測量系統的不一致，因此整個工程的各個標段采用統一的七參數是保證整個工

36、程測量系統一致不可或缺的條件。 GPS控制網的施測 根據選定的控制點和水準點進行聯測，形成GPS控制網。采用4至6臺雙頻GPS接收機，在衛星幾何強度良好的條件下(截止角度不小于15度，衛星數不少于4顆且GDOP8），同步觀測不小于1小時。觀測時做好必要的測站記錄,記錄內容包括點名、點號、觀測日期、觀測起止時間、觀測儀器和天線高。6.1。2 打樁測量定位方式 測量定位方式的選擇主要依據工程內容和所處的地理位置而定，本工程遠離岸邊，故打樁定位擬選用GPS方式。在打樁施工初期承臺距岸邊1000m以內時,用常規測量方式進行校核,以檢驗GPS的精度，以后大量的打樁施工，均采用“海上GPS打樁定位系統”實

37、現。 用兩臺GPS流動站及兩臺傾角傳感器實時監控船體的位置、方向和姿態，另外利用兩臺漫反射式激光測距儀和樁架傾角傳感器實時校正基樁的位置，與設計標高處基樁設計坐標進行比較，在計算機屏幕上給出打樁船的移動方向和移動量。據以指揮打樁船調整錨纜移動船位，直至樁位偏差達到允許范圍,開始下樁。 樁頂標高由安裝在樁架上的“高程監測系統實時測定,同時配合由 “錘擊計數器” 所記錄的打樁時的錘擊數,進行打樁貫入度的計算，并反映在系統計算機屏幕上。打樁結束后，系統能自動打印出“打樁記錄表。6。1.3 GPS沉樁定位測量操作要點及注意事項 操作要點 熟悉工程圖紙、樁位數據、樁船特性，做到心中有數。 掌握設備功能，

38、做到操作自如。 定位前，應仔細核對樁位參數，做到萬無一失。 開工前，首先打開電腦系統、GPS、測距儀、攝像機. 定位時,注意操作界面上定位框中顯示的定位模式(RTK Fixed，TEK Float，Stand alone）和定位框的顯示顏色，只有在定位框顯示白色RTK Fixed的時候，才能進行打樁定位。 樁基本正位后，選擇“樁位校正”進行精確定位，此時一定要注意測距儀是否正常工作,否則會產生樁位的較大偏差. 界面上顯示的“樁頂標高”數據是由RTK Fixed的GPS測量高程，通過“高程監測系統”推算出來的，貫入度由樁下沉量和錘擊數計算而得，可作為貫入度控制的依據. 每根樁都必須使用“打印記錄

39、和“生成報表”功能。 收工時，必須按正常的操作程序關閉電腦、GPS、測距儀、攝像機等系統設備，防止雨水及海浪損壞設備，并切斷電源，確保安全. 每條船必須配備工作日志，每班人員必須做好詳盡的記錄，以備查考。 注意事項 嚴格按照正常的操作程序開、關系統，不要硬關機； 如遇設備故障，應及時通知項目部派專人修理,嚴禁擅自拆卸設備。 當打每墩第一根樁而無法用岸上全站儀校核時,事先在打樁船上測放兩個點，并計算出船正位下樁狀態下這兩點的理論坐標值.實際打第一根樁時，定位后，用GPS背包測出這兩點的坐標,據以推算出樁位坐標，若樁位偏差滿足要求，則可下樁。 測量定位過程中必須隨時注意“高程監測系統”各部件的狀態

40、，當出現異常現象時，要及時上報。 使用“樁位校正”功能時，必須注意測距儀的工作狀態。6.1。4承臺施工測量控制由于承臺工程施工采用砼套箱工藝，故承臺施工測量關鍵在于測放已打好樁的樁頂標高控制線和在套箱的支承樁上測放鋼扁擔的安裝位置線。測量主要靠流動的GPS接收站（GPS背包）來完成。6。2 打樁施工6.2.1打樁船投入和總體安排本工程擬投入2條打樁船，即打樁15#船和經過改造的打樁8#船。每個區域段的橋墩原則上為單向依次推進退船施打。分離式承臺的橋墩先打東側B承臺，后打西側A承臺。對于每個小承臺或每個大承臺的樁亦退船從東向西施打，即打樁船正對漲潮流方向一次拋錨駐位施打完一個橋墩的基樁。6。2。

41、2 沉樁工藝流程 打樁船駐位裝樁方駁駐位畫樁刻度捆樁吊樁移船就位立樁入龍口關閉下背板戴替打調整龍口斜度測量定位樁自沉微調偏位解開吊索壓錘打開背板錘擊沉樁打樁記錄停止錘擊起吊錘和替打測樁偏位.6.2。3 樁的運輸樁的運輸使用1500t3000t的駁船，駁船上配備符合要求的錨設施.兩條打樁船配備兩艘駁船。PHC樁在預制廠出運碼頭裝駁,落駁時,樁身兩側墊楔形木塊，并對樁進行加固，加固方法是采用鋼絲繩加緊張器將樁捆牢在甲板上。鋼管樁在江南造船廠等地加工后由出運碼頭裝駁，裝船時，樁身兩側墊楔形木塊，再用鋼絲繩及緊張器將樁固定在運樁駁甲板上.運樁駁將PHC樁和鋼樁運至現場后按要求下錨駐位。6.2.4 打樁

42、船錨纜布設打樁的船機設備主要包括打樁船、方駁、拖輪、拋錨船、交通艇等，由于是外海作業，所有船舶必須具備在本工程區域的作業和適航條件。施工前對所有船舶的錨車、錨纜進行檢驗以滿足要求。在打樁船進入施工現場前與港監等有關部門聯系并獲得確認，以便對一些如海底光纜等設施采取相應的保護措施。在海底光纜區打樁采取拋設錨墜子方法。打樁船拋全方位錨，樁船東西向朝東停泊。即打樁船正對漲潮流方向一次拋錨駐位，施打完一個橋墩的基樁.沉樁作業現場平面布置見附圖4。6.2.5 沉樁施工操作技術要點、打樁船吊樁前要認真核對樁的規格型號,檢查樁身的外觀質量。、PHC樁吊樁采用四點吊，并設立樁鋼絲扣。如圖20.05L0。29L

43、0.33L0。21L0。12L圖2 PHC樁吊點布置圖鋼管樁采用三點吊，并設立樁鋼絲扣。如圖3所示： 2m 0.23L 0。12L 0。36L 0.29L圖3 鋼管樁吊點布置圖 為防止PHC樁沉樁過程中替打下端入水后錘擊水壓力過大,擬將替打適當加長，并在距樁頂1m處樁身兩側開兩個6cm孔.考慮到本工程區域流速及風浪較大，沉樁盡量選擇流速風浪較小的時候進行，原則上流速大于2m/s、風速大于6級、波浪H1/101.2m或T6s時停止沉樁。為適應遠離岸線開敞海域條件下沉樁，應安排專人收聽氣象預報，以便及時轉移避風。開錘前應檢查錘、替打與樁是否在同一軸線上，避免偏心錘擊，造成樁頂碎裂。自沉、壓錘、開錘

44、過程中不得移船校正樁位避免造成斷樁。 打樁時若樁發生抖動，應暫停錘擊待樁身穩定后方能繼續錘擊. 沉樁過程中隨時注意檢查樁錘、替打和樁架龍口,發現問題及時處理。 做好沉樁記錄。6.2。6 樁錘的選擇與沉樁停錘標準 （1）樁錘的選擇本工程原基樁設計以PHC樁為主，選用定型產品D100-13柴油錘施打.后來絕大多數基樁改為1500鋼管樁,入土深度增加10m以上,用D100錘打至設計標高較為困難，且施工效率低，為此，施工單位購置了國內試生產的D1253柴油錘,用于本工程鋼管樁上施打，效果較好。D10013和D125-3錘的主要技術性能見表10。 D10013和D1253柴油錘主要技術參數 表10型號D

45、100-13 D1253上活塞重(Kg）1000012500錘重（Kg)2036024320下活塞外徑（mm）820910錘總高度（mm）73857783每次打擊能量（Nm）333540213860417000打擊次數（次/分）36453645作用于樁最大爆炸力(KN)26003600適宜施打的最大樁重（Kg）4000050000（2）PHC樁停錘標準PHC樁沉樁以標高控制為主，當樁端達不到設計標高時應用貫入度作為校核.在采用D100錘型開三擋錘擊的情況下，沉樁停錘標準為:當樁尖標高高于設計值在00。5m之間且最后貫入度4mm時可以停錘,在0.51.0m之間且最后貫入度2mm時可以停錘。當最后

46、10cm的平均貫入度2mm，樁尖距設計標高超過1m但不超過2m時，再打50擊，平均貫入度仍2mm，可以停錘。當最后10cm的平均貫入度10mm，該樁基應進行高應變動力檢測.（3） 鋼管樁停錘標準所有鋼管樁沉樁均以標高控制為主，當樁端達不到設計標高時，應用貫入度作為校核;沉樁施工采用D-100錘開四檔錘擊：當沉樁至設計標高：如最后10cm的平均貫入度8mm時,可以停錘；如最后10cm的平均貫入度8mm時，該樁應進行高應變動測,并將動測結果及時通報設計，同時應暫停后續沉樁。當沉樁未至設計標高:如最后10cm的平均貫入度2mm，距離設計標高0。5m時,可以停錘;如最后10cm的平均貫入度2mm，距離

47、設計標高0.5m，且1.5m,總錘擊數不少于4000擊時，可以停錘；如最后10cm的平均貫入度2mm，距離設計標高1。5m,而總錘擊數已達4000擊時,及時與設計聯系，同時應暫停后續沉樁。沉樁施工如采用D-125錘擊四檔錘擊：當沉樁至設計標高：如最后10cm的平均貫入度12mm時, 可以停錘；如最后10cm的平均貫入度12mm時， 該樁應進行高應變動測，并將動測結果及時通報設計，同時應暫停后續沉樁.當沉樁未至設計標高：如最后10cm的平均貫入度4mm， 距離設計標高0。5m時，可以停錘；如最后10cm的平均貫入度4mm，距離設計標高0。5m，且1.5m，總錘擊數不少于3000擊時，可以停錘;如最后10cm的平均貫入度4mm，距離設計標高1.5m，而總錘擊數已達3000擊時，及時與設計聯系，同時應暫停后續沉樁.考慮GPS標高測量受水位變化的影響,當沉樁至設計標高時，樁頂標高允許偏差為+200mm，-0.00mm（不包括沉樁未至設計標高而符合上述停錘標準的樁基）。6.2.7 沉樁質量標準沉樁的質量檢驗評定標準見表11 表11檢驗項目種類設計