買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 700 水平軋機壓下系統 的 設計 摘要 隨著近年世界經濟的飛速發展，市場對鋼鐵的需求量也越來越大，對質量的要求也不斷的提高。因此，我們對鋼坯軋機進行相應的設計，以降低成本，提高效率、產量和質量來滿足生產及客戶的要求。本篇論文中，首先論述了鋼坯軋機的背景與發展狀況，以及未來的發展趨勢，并根據當前實際情況，考慮經濟性和效率性等相關因素，對相關設備做了合理選用。然后對本次設計的 700水平軋機的壓下系統進行了相應的設計。該軋機用于連鑄連軋生產線，生產成品鋼坯，采用了雙輥驅動、閉式機架，壓下裝置等機構；壓下系統的組成主要 包括壓下螺絲、壓下螺母、壓下電機、減速機、聯軸器等結構。在設計中，首先，確定壓下螺絲的外徑、壓下螺母的外徑及高度。然后，根據壓下螺絲的傳動力矩求出壓下電機的功率。根據壓下電機的功率和轉數選擇壓下電機的類型和型號。最后，蝸輪蝸桿的設計及蝸桿軸的強度校核。判斷危險截面，并且繪制彎扭矩圖。接下的設計內容還有軸承的壽命計算、潤滑、環保及經濟性分析等內容。 關鍵詞 ： 700水平軋機 ； 壓下系統 ； 壓下電機 ； 軋輥 ； 減速機 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 f 00 of of I to to In of it of as as in I to do a 00 of of In of of we to of we to of of to of 700 文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 目錄 摘要 I 緒論 1 計的選題背景 1 軋機國內外研究現狀及發展趨勢 1 軋機的國內外研究現狀及成果 1 軋機的發展前景和可能的改造方案 2 軋機的研究內容及方法 3 4 下系統的傳動裝置 4 下電動機類型的選擇 5 速器類型的選擇 5 軸器的選擇 5 下螺絲和壓下螺母 6 下螺絲 6 下螺母的選擇 6 7 均單位壓力 7 算總軋制力 9 制力矩的計算 10 4 壓下裝置的設計及計算 12 下螺絲的設計計算 12 下螺絲螺紋外徑的確定 12 下螺絲的強度校核 12 下螺絲端部形狀的選擇 13 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 下螺絲傳動力矩的計算 13 下電機的選擇 15 下電機功率的 計算 15 下電機的選擇 16 壓下螺母的結構尺寸設計 16 下螺母高度 16 下螺母的外徑 17 下螺母材料的選用 18 蝸輪與蝸桿的設計 18 輪的設計 18 輪的校核 21 平衡計算 22 24 桿軸的強度校核 24 桿所受載荷的計算 24 桿軸支點受力分析 24 桿軸上力矩的計算 26 26 確校核的疲勞強度 28 承的壽命計算 34 承的選擇 35 命計算 35 的強度校核 37 的選擇 37 聯結強度的計算 38 39 輪蝸桿的潤滑 39 滑油的選擇 39 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 滑油給油方法及油量 39 承的潤滑 40 7. 環保與經濟性分析 41 備的環保性分析 41 備的可靠性 41 備的經濟性分析 43 結束語 45 致謝 46 參考文獻 47 買文檔就送您 紙全套 ， Q 號交流 401339828 或 11970985 1 緒論 計的選題背景 初軋機在軋鋼生產中的作用是開坯，隨著連鑄技術的發展，初軋機的作用隨之下降，但初軋機不能被淘汰，軋制某些特 殊用途的鋼材，由于連鑄坯有缺陷，故必須采用模鑄，初軋機開坯。在連鑄技術成熟之前，煉鋼生產出來的鋼水只能鑄成鋼錠。由于鋼錠澆注、形狀只能是方形斷面，并且是上大下小的幾何體。這種幾何體不可能同時適用于板材軋制、型材軋制和管坯軋制，在這三種鋼材軋制廠和煉鋼廠之間需要有一個中間環節，將鋼錠按軋材廠的要求軋成板坯軋成板坯、型材坯或管坯。這種軋鋼鋼錠開坯的生產工序就叫做初軋。 按老式的鋼鐵生產體系布局，一個大型鋼鐵聯合企業，應該是板材、型材和 管材 都能生產，當一個或幾個煉鋼廠的鋼錠分別供應板材廠、型材廠和管材廠時，初軋廠 是整個咽喉，一旦咽喉不暢，后果是可想而知的。由此何以可以說明在老式的鋼鐵生產體系初軋的地位是非常重要的。按新式的鋼鐵生產體系，鋼鐵生產應分成板材系統、型材系統和管材系統、沒有必要在一個大型鋼鐵聯合企業同時生產板材、型材、和管材。而連鑄技術成熟以后，由于各工業先進國家的連鑄比已經逐步達到 95%以上，有些國家甚至達到了 100%。我國在 20 世紀末，連鑄比已經達到了 80%以上，應該說，傳統的的初軋開坯生產方式即將成為歷史。目前，鋼鐵生產所用的坯料巨大部分都已是連鑄坯，即用連鑄板坯、方坯和矩形坯、異形坯、管坯等供給成 品軋機，成品軋機再軋制成各種型材，板材和管材等。 處在目前我國新老交替的鋼鐵生產體系中， 初軋機在軋鋼生產中的作用仍無法替代，初軋機仍具有著十分重要的作用 1。 軋機國內外研究現狀及發展趨勢 軋機的國內外研究現狀及成果 初軋的發展已有 140 多年的歷史，到 20 世紀 60 年代后期，在技術上有了進一步的發展。在大型化方面，初軋機的水平輥直徑由 900 1150加到 1300 1500電機容量從 4000 6000大到 9000 14000錠重量由 10 20t。加 大到 40買文檔就送您 紙全套 ， Q 號交流 401339828 或 11970985 50t(最大有預留到。 70t 的 )；在機電設備、自動控制、鋼坯精整等方面都有較大的發展；生產能力可達 500 600 萬 t/a。自從出現高速高產的帶鋼熱連軋機和寬厚板軋機以來，方一板坯初軋機及板坯初軋機發展較快。與此同時，由于連鑄技術的逐步完善，連鑄鋼坯在成坯率及能耗方面比初軋鋼坯顯示出極大的優越性，逐漸取代了由鋼錠經初軋開坯生產的初軋坯。此后，世界各國都在大力發展連鑄技術，初軋生產已僅限于加工連鑄尚不能生產的鋼種或改用大連鑄坯作原料進行初軋生產。今后，初軋生產主要用于在難以提供連鑄坯的情況、鋼錠的開坯 以及對連鑄大鋼坯的改軋。 我國初軋機大部分為單機架，適用于大鋼錠，軋制大坯他們可以為下游的熱寬帶鋼軋機、軌梁軋機、大型軋機、大直徑無縫鋼管軋機等供應坯料。如果為小型軋機供坯，往往還需要二次開坯。在前述開坯機中，個別為雙機架后者是帶鋼坯連軋機，可以為中小型軋機、線材軋機、削無縫鋼管軋機等供坯，有的也可以少量直接軋制成品鋼材。 軋機的發展前景和可能的改造方案 目前連鑄可以提供大方坯、小方坯、異性坯、板坯和無縫管坯，并涵蓋碳鋼及大部分的合金鋼。用初軋機供坯的方式已趨于淘汰。但是對于以下情況，初軋機還 是有保留和使用價值的。例如： （ 1） 1000上初軋機采用連鑄 要用于成品軋機套數多、所需坯料尺寸規格多的情況。工業先進國家，很多企業是采用這樣的工藝路線，并且多采用熱裝，節省了能源。這樣做的好處是： 充分 發揮連鑄收得率高、質量好的優點，連鑄可以只 鍛造 一種固定的斷面的大方坯，容易 組織 生產，作業率高，而且有可以實現對下游長鋼廠靈活供坯。其缺點是兩 火 成材。 對有些特殊鋼種，坯料斷面大可以更有效地保證產品質量，例如輪胎鋼簾線對坯料的要求極嚴。為保證質量，適用連鑄大方坯，開坯后進行清理檢查 ，再軋成材對提高產品的合格率有明顯的優越性。這時采用連鑄 （ 2）改造為棒材軋機。在原初軋機后 增設 一組緊式連軋機組，可一火生產棒材。此 改造方案主要適用于較小規模的初軋機。緊湊式機架間距小，占地距離短，設備請、投資少，比較適用于老車間的改造。例如：再原初軋機后爭設一套 550湊式軋機，可以生產 60-90 的圓鋼。 以上兩種情況的改造設想僅僅是從技術上的可行性上考慮，實際上初軋機的改造更買文檔就送您 紙全套 ， Q 號交流 401339828 或 11970985 重要的還應該考慮市場的可行性。我國鋼材生產的總形勢是生產能力遠大于市場需求。故軋機實行 改造的前景還是困難重重。 軋 機 的研究內容及方法 初軋機的生產研究內容是：初軋生產工藝主要包括鋼錠加熱、軋制和精整。鋼錠脫模后，在熱狀態下送往初軋廠的均熱爐跨。鋼錠裝入均熱爐，將鋼錠加熱到接近 1200 ，然后送到初軋機前的受料輥道上。經輸入輥道和工作輥道送至初軋機軋制。鋼錠在初軋機上要軋制多個道次，每軋一道后，用壓下裝置調整孔型高度，軋輥逆轉，再軋下一道次，鋼錠低速咬入，然后軋輥加速進行軋制，最后又減速將其低速拋出。 初軋機的設計方法主要以下幾點： 1. 設計方案的確定及論證； 2. 壓下系統參數的 計算與電機選擇并校核，減速器與聯軸器選擇計算等； 3. 主要零部件強度計算；重點蝸輪蝸桿、壓下絲杠螺母強度計算與校核等 4. 其它如潤滑、密封、安裝及設備可靠性與經濟性評價 裝配圖 1 張、部件裝配圖 2 張、零件圖 3 張，其中手繪圖 1 張，折成 6張以上）； 6. 編制設計說明書； 買文檔就送您 紙全套 ， Q 號交流 401339828 或 11970985 由于此課題為初軋機的壓下系統設計，故采用快速壓下裝置，其特點為軋輥調節距離大、調節速度快、調節精度不高，如初軋機、板坯軋機、中厚板軋機、及萬能等軋機。在這些類型的軋機上由于上滾的調整距離大、壓下十分頻 繁，因此，要求有高的壓下 強度以免影響軋制生產率，以及在軋材厚度公差要求不嚴的情況下。所以采用快速電動壓下裝置是必要的 1。 本設計方案的壓下系統通常是由電動機、 減速 器、聯軸器、壓下螺絲、壓下螺母等部分組成。其原理方案設計如圖 示。 1 2 3 4桿部分 5桿減速器 圖 下機構簡圖 采用單電機帶動，電機通過離合接手與 蝸輪 蝸桿減速器相連接，減速器出來的兩個軸通過離合接手與 蝸輪 蝸桿副的蝸桿相連接，通過 蝸輪 的轉動帶動壓下螺絲，從而實現壓下螺絲的壓下功能。 下系統的傳動裝置 壓下機構按軋鋼機的類型、軋件的軋制精度要求 ,以及生產率高低要求又可分為 :手動、電動、電 動壓下機構一般多用于不經常進行調節的、軋制精度要求不太嚴格的 ,以及軋制精度要求不高的中、小型型鋼、線材和小型熱軋板帶軋機上 ,通常這些軋機是在軋輥相互位置不變的情況下進行工作的。電動壓下機構主要用于壓下螺絲的移動速度超過 s 的初軋機、板帶軋機及中厚板軋機上 ,以及移動速度小于 s 的薄板帶軋機上。前者 是出于生產率的要求 ,而后者是由于壓下精度的要買文檔就送您 紙全套 ， Q 號交流 401339828 或 11970985 求。 本設計采用電動壓下裝置，電動壓下裝置按壓下速度又可以分為快速壓下裝置和板帶軋機壓下裝置兩大類。因為 700 水平軋機為初軋機，所以上輥調節距離大，調節速度快，精度不高的軋機。因此本設計采用的是快速壓下裝置。 下電動機類型的選擇 電動機分為直流電動機和交流電動機兩大類。交流電機與直流電機的主要區別是，交流電機利用的是電磁感應原理，而直流電機是主磁極建立起恒定不便的磁場，轉子繞組通人電流，電機就會轉動。直流電機是電機的主要類型之一。一臺直流電機即可作為發電機使用，也可作為電動機使用，用作直流發電機可以得到直流電源，而作為直流電動機，它的調速范圍寬廣，調速特性平滑、過載能力較強，熱動和制動轉矩較大。 而我們的初軋機壓下裝置對于速度的調節要求較高，正反轉和啟制動頻繁為了滿足實際生產要求，要選擇直流電機。 速器類型的選擇 初軋機調動壓下裝置減速機傳動形式是主要有 蝸輪 蝸桿傳動、圓柱齒輪傳動和圓柱齒輪 動等三種類型。這里采用蝸輪蝸桿減速機，因為蝸輪蝸桿減速機在外廓尺寸不大的情況下，可以獲得大的傳動比，工作平穩，噪聲較小，但效率較低。它的最主要的 特點是：一是在傳遞中可以改變 90 度方向；二是自鎖。其他齒輪減速機雖然傳遞效率高，但是傳動比較小，不能滿足快速壓下的要求。由于初軋機要求快速壓下，所以這里采用 蝸輪 蝸桿減速器。 軸器的選擇 聯軸器是將兩軸軸向聯接起來并傳遞扭矩及運動的部件并具有一定的補償兩軸偏移的能力，為了減少機械傳動系統的振動、降低沖擊尖峰載荷，聯軸器還應具有一定的緩沖減震性能，聯軸器有時也兼有過載安全保護作用。在近代軋鋼機或大型軋鋼機的傳動系統中，采用的是齒輪聯軸器，因為齒輪聯軸器結構簡單、緊湊、制造容易并且有很高的精度，摩擦 損失小，能傳遞很大的扭矩 ，有良好的補償性能和一定程度的彈性，在高速傳動時仍安全可靠等特點，所以本設計采用齒輪聯軸器 2。 買文檔就送您 紙全套 ， Q 號交流 401339828 或 11970985 下螺絲和壓下螺母 下螺絲 壓下螺絲的螺紋分為鋸齒形的螺紋和 梯形 螺紋兩種，鋸齒形螺紋主要用于快速壓下裝置，而梯形螺紋主要用于軋制力較大的軋機上， 700 軋機是初軋機的熱連軋機組，要求軋制力不大，所以這里選用鋸齒形的螺紋即可滿足要求。 （ 1）帶有花鍵的尾部形狀。該種形式常用于上輥調節距離不大的軋機上。如薄的 板帶及中小型型鋼和 線材軋機。 （ 2）鑲有青銅 滑板 的方形尾部形狀。它主要用于上軋輥調節距離大的初軋機、板坯軋機及厚板等大型軋機上。 700 水平軋機為初軋機的連軋機組，因此選用鑲有青銅 滑板 的方形尾部形狀。 下螺母的選擇 一般壓下螺母均承受巨大的軋制力，因此壓下螺母是軋鋼機機座中重量較大的易損零件。因此壓下螺母要選用高 強度 的無錫青銅，如 材料。為了節省青銅材料，今年來在大型軋機上 廣泛 適用組合式螺母。加箍的螺母比較經濟。在初軋機及中厚板軋機上的使用情況證明，其工作 性能不亞于整體鑄青銅螺母。所以本設計選擇材料為無錫青銅 雙鑲套螺母 3。買文檔就送您 紙全套 ， Q 號交流 401339828 或 11970985 設計參數： 軋制材料： 20# 軋輥轉速： 軋件寬度：0 121b 1 113b 1 121h 成品規格： 120 120 軋制溫度： t 采用雙輥軋制。 均單位壓力 700 水平軋機用于軋制成 120 120初軋方坯，屬于型鋼軋機。在型鋼軋機軋制的過程中，軋件被迫寬展，同時又限制軋件的寬展，產生側向壓縮和較大的摩擦力。由于孔型的限制，變形區內金屬變形不均勻，因而在異型孔軋制時，應力狀態很復雜，一般采用愛克隆德公式計算。 根據 參考文獻 3， 公式 2克隆德公式計算單位壓力： m k （ 式中： m考慮外摩擦對單位壓力的影響系數； k軋制材料再去靜壓縮時的變形阻力 , 軋件粘性系數 , 2kg s/； 變形系數 , 確定影響系數 m ： 根據公式 0 1 0 1011 . 6 ( ) 1 . 2 ( )R h h h （ 買文檔就送您 紙全套 ， Q 號交流 401339828 或 11970985 式中： 摩擦系數； 本設計軋輥材料為鑄鋼， 故 1 0 0 5 t ， 軋制溫度 t=10000C , 代入得 。 01,軋制前后軋件的高度； R軋輥半徑； R=350 將已知數代入（ 得： m=變形阻力 k 的確定 利用 ( 1 4 0 . 0 1 ) 1 . 4 ( ) ( ) 0 . 3 ( ) 9 . 8k t c M n C r （ 式中： ()c 碳的質量分數； ()錳的質量分數； ()鉻的質量分數； t軋制溫度； 本設計的軋制材料為 #20 ，含碳量為 含錳為 取含碳量為 含錳為 代入 公式 （ k=軋件的粘度系數 0 . 0 1 ( 1 4 0 . 0 1 ) （ 式中： c考慮軋制速度對 的影響 軋制速度： 60 =s 軋制速度 與 c 對應值如下： 買文檔就送您 紙全套 ， Q 號交流 401339828 或 11970985 表 制速度 系數 c 軋制速度 v/(m(鞍鋼一煉鋼廠連軋作業區 )知軋輥最大移行速度 : m a x 1 . 0 9 3 m m / ； 故壓下螺絲 的最大轉數為 : m a 0 1 . 0 9 3 2 . 0 5 r p t （ 1i第一級 蝸輪 副傳動比，1i= 2i第二級 蝸輪 副傳動比，2i=14； 2 4 . 5 1 4 3 4 3i 總電機轉數 ; n 2 . 0 5 3 4 3 7 0 3 . 1 5 r p 將已知數代入（公式 得： 買文檔就送您 紙全套 ， Q 號交流 401339828 或 11970985 1 8 5 . 4 4 7 0 3 . 1 50 . 0 7 3 K 5 0 9 5 5 0 3 4 3 0 . 5 4 5 8i 所以壓下電機的總功率為 2 0 . 0 7 3 0 . 1 4 6 K 總 取電機的安全系數為 2，則 2 0 . 1 4 6 0 . 2 9 2 K 額 下電機的選擇 由參考文獻 6， 表 22根據電機的功率及額定轉數選用型號為 機，其額定轉數 0 r m ,額定功率為 ，電樞電流 ，勵磁功率 315,重量為 72 由此，選用的電機滿足要求。 壓下螺母的結構尺寸設計 當壓下螺絲的外徑 d 、螺距 t 及螺紋形狀確定后，壓下螺母的 d 、螺距 t 和螺紋形狀確定了，因此，要確定壓下螺母的高度 H 以及外徑 D。 下螺母高度 H 的確定 由于壓下螺母的材質通常選用青銅， 對于這種材料其薄弱環節是擠壓強度比較低，因此，壓下螺母高度 H 應按螺紋的擠壓強度來確定。其擠壓強度條件如下： 12214 ( 2 ) d d （ 式中： p 螺紋受力面上的單位擠壓應力（ 2N/； 1P軸頸上（壓下螺絲）的最大壓力（ N ）； Z 壓下螺母中的螺紋圈數； d 壓下螺絲的螺紋外徑（ ； 1d壓下螺絲的螺紋內徑（ ； 壓下螺母與螺絲的內徑之差（ ； 買文檔就送您 紙全套 ， Q 號交流 401339828 或 11970985 p 壓下螺母的許用單位壓力（ 2N/； 通常 H 可預選： ( 1 . 2 2 ) ( 1 . 2 2 ) 2 4 0 ( 2 8 8 4 8 0 ) 根據 實際需要選取 H=400又因為 H ；所以 400 1 2 . 532HZ t 。 一般對于青銅 6 0 8 0 M ； 將已知條件代入 公式 （ 得 12214 ( 2 ) d d =224 6 6 6 8 2 3 . 5 M 5 2 4 0 ( 1 8 4 . 4 6 3 2 7 . 5 3 ) p 驗算所選用的 螺母 的高度 H 滿足擠壓強度要 求。 下螺母的外徑 D 的確定 作用在壓下螺絲上的軋制力通過壓下螺母與機架上橫梁中的 螺母 孔的接觸面傳給了機架。因此，壓下螺母的外徑應按其接觸面的擠壓強度來確定它的外徑。 即 12214 （ 式中： p 壓下螺母接觸面上的單位壓力 ( 2N/； 1P壓下螺母上的最大作用力 (N ); D 壓下螺母的外徑 (； 1D壓下螺絲通過的機架上橫梁孔的直徑 (； p 壓下螺母材料的許用擠壓應力。一般對青銅 6 0 8 0 M ; 對于壓下螺母外徑 D 的確定可由下面經驗公式確定： (1 1 ； （ ( 1 . 5 1 . 8 ) ( 1 . 5 1 . 8 ) 2 4 0 ( 3 6 0 4 3 2 ) 取 400D 將已知數代入到 公式 （ 得 : 3224 6 6 6 8 1 0 6 7 M p( 4 0 0 1 9 2 )p p因此，壓下螺母 D 的選取滿足擠壓強度要求。 買文檔就送您 紙全套 ， Q 號交流 401339828 或 11970985 下螺母材料的選用 壓下螺母的承受著巨大的軋制力，因此，要選用強度高的無錫青銅 下螺母的形似選用雙鑲套螺母 【 1】 。 蝸輪 與蝸桿的設計 輪 的設計 B/推薦，采用漸開線蝸 桿（ 輪 材料 考慮到蝸桿傳遞功率不大，旋轉速度中等，因此，可選用蝸桿材料為 45#鋼， 雖然 蝸輪滑動 速度不大。效率要求也不是太高，但考慮到 蝸輪 和壓下螺母是一體的，因此 蝸輪 選用材料 。 計應按 蝸輪 面次面接觸疲勞強度進行設計。 根據閉式蝸桿傳動的設計準則，先按齒面接觸疲勞強度進行設計，再校核齒根彎曲疲勞強度。 由參考文獻 6， 公式 11動中心距： 23 2() T （ （ 1） 確定作用在 蝸輪 上的轉矩2229 . 5 5 1 0pT n 61 1 29 . 5 5 1 0 （ 式中： p 輸入蝸桿的功率，（ ； 蝸輪 蝸桿的傳動效率； 1n蝸桿軸的轉數，（ ）； 12i蝸輪 蝸桿傳動比； 按1Z=2,效率 算，再有前面已知數據代入 公式 （ ： 買文檔就送您 紙全套 ， Q 號交流 401339828 或 11970985 6 2229 . 5 5 1 0pT n 61 1 29 . 5 5 1 0 6 1 . 4 0 . 7 39 . 5 5 1 0 8 6 0 / 3 4 3 63 . 8 9 1 0 N m m （ 2） 確定載荷系數 K 因為壓下裝置是不 “帶鋼 ”，載荷穩定，取載荷分布不 均勻 系數 K=1； 由于載荷分布不均勻、沖擊小、啟動次數中等、啟動載荷較大、所以，根據參 考文獻 7， 表 11，選取使用系數 由于轉數不高、沖擊不大，根據參考文獻 7， 圖 10，選取動載荷系數 . 所以載荷系數 1 . 1 5 1 1 . 0 5 1 . 2 1 K K （ （ 3） 確定彈性影響系數根據參考文獻 7,表 10知160M 。 （ 4） 確定接觸系數 Z先假設蝸桿分度圓直徑1a 之比為 1 ，從 參考文獻 7， 圖 11可查得 。 （ 5） 確定許用接觸應力 H根據 蝸輪 材料為鑄鋁鐵青銅（ ，由于最大滑行速度 m2 ，所以根據參考文獻 7， 表 11： 蝸輪 的許用接觸應力： 2 3 0 M 。 取 蝸輪 壽命為 10000 小時，那么應力循環次數 260 hN j n L （ 8606 0 1 1 0 0 0 0343 0 買文檔就送您 紙全套 ， Q 號交流 401339828 或 11970985 壽命系數 78 1078 0 則許用接觸應力 : H H N 30 ( （ 6） 計算中心距 ,由 公式 ( : 623 1 6 0 2 . 91 . 2 1 3 . 8 9 1 0 ( )2 9 2 . 1a 中心距 360，因為傳動比 14i ，取模數 20m ，蝸桿分度圓直徑1 160d 這時 1 160 0 4360，從參考文獻 7， 圖 11可查得接觸系數 ,所以 ，因此上述結果可用。 4蝸桿與 蝸輪 的主要參數與幾何尺寸 （ 1）蝸桿主要尺寸參數 軸向齒距： 2 0 6 2 . 8 3 m 直徑系數： 8 齒根圓直徑： 1 1 1 12 2 ( * )a f ad d h d h m c 1 6 0 2 ( 1 2 0 0 . 2 5 2 0 ) 110 齒頂圓直徑： 1 1 1 12 2 *f a ad d h d h m 1 6 0 2 1 2 0 200 分度圓導程角 : 1q 2 4 . 0 3 6 2 1 4 1 8 3 5 蝸桿軸向齒厚： 12a m