第一章工程概況和建筑設計

一、建筑概況

1、設計題目：晨光旅館

2、建筑面積：6048m2

3、建筑總高度：22.50m（室外地坪算起）

4、建筑層數：六層

5、構造類型：框架構造

二、工程概況：

該旅館為六層鋼筋框架構造體系，建筑面積約6048m②，建筑物平面為長方形。走廊

寬度2.4%原則層高3.6m,室內外高差0.60m,其他軸網尺寸等詳見平面簡圖。

圖1框架平面柱網布置

三、建筑造型

根據設計原則，本設計采用“一”字型構造體系。這種構造體系符合簡樸、對稱、

規則的原則。

四、平面布置

本設計在平面上力爭平面對稱，對稱平面易于保證質量中心與剛度中心重疊，防止

構造在水平力作用下扭轉C

五、立面設計

立面設計時首先應推敲各部分總日勺比例關系，考慮建筑物整體的幾種方面的統一，

相鄰立面的連接與協調，然后著重分析各立面上墻面的處理、門窗的調整和安排，最終

對入口、門廊等深入進行處理。

節奏韻律和虛實對比，是使建筑立面高于體現力H勺重要設計手法，在建筑立面上，

相似構件或門窗作有規律的反復和變化，給人們在視覺上得到類似音樂詩歌中節奏韻律

H勺效果。立面的節奏感在門窗的排列組合、墻面H勺構件劃分中體現得比較突出,

六、剖面設計

剖面設計重要分析建筑物各部分應有的高度，建筑層數、建筑空間日勺組合運用，以

及建筑剖面中的構造、構造關系，建筑物的平面和剖面是緊密聯絡的。

在本設計中，層高均為3.6m,電梯布置在建筑物中部，消防疏散用樓布置在建筑物

兩端，消防疏散用樓、電梯間均出屋面。

七、垂直交通設計

本工程重要垂直交通工具是電梯，對電梯的選用及其在建筑物中日勺合理布置，將使

公共建筑的使用愈加合理，舒適，同步還能提高工作效率。

本設計中電梯布置在建筑平面的中部。除了設置兩部電梯外，還設置了兩部防煙樓

梯于建筑物日勺一端。這樣的布置可使建筑物內任意點至樓、電梯出口日勺距離均不不小于

30m,滿足高層建筑的防火規定。

八、防火設計

1.耐火等級

本工程屬二類建筑（高度不超過50m的公共建筑），其耐火等級不能低于二級。

2.防火設計要點

總平面布局中的消防問題

選址應在交通便捷處，根據都市規劃確定H勺場地位置應有以便的道路通過，規定既

靠近干道，便于高層建筑中人群日勺集散，又便于消防時交通組織和疏散。

應設環形車道，多層建筑周圍應設寬度不不不小于3.5m的環形車道，可以部分運

用交通道路，以便消防車能靠近高層主體，能在消防時有足夠口勺流線。

六、建筑細部設計

1、建筑熱工設計應做到因地制宜，保證室內基本的熱環境規定，發揮投資的經濟

效益。

2、建筑體型設計應有助于減少空調與采暖日勺冷熱負荷，做好建筑圍護構造日勺保溫

和隔熱，以利節能。

3、采暖地區的保溫隔熱原則應符合現行的《民用建筑節能設計原則》日勺規定。

4、室內應盡量運用天然采光。

5、客房之間日勺送風和排風管道采用消聲處理措施。

6、為滿足防火和安全疏散規定，設有兩部樓梯和兩部電梯。

7、客房內的布置與裝修以清新自然為主，衛生間的地面鋪有防滑地板磚，墻面貼

瓷就。

七、工程做法

1、屋面做法：

防水層：二氈三油或三氈四油

結合層：冷底子油熱馬蹄脂二道

保溫層：水泥石保溫層(200mm厚)

找平層：20mm厚1：3水泥砂漿

構造層：120mm厚鋼筋碎屋面板

板底抹灰：粉底15mm厚

2、樓面做法：鋪地磚樓地面：

120mm現澆碎板

粉底(或吊頂)15mni厚

八、參照資料

《總圖制圖原則》(GB50103-2023)

《房屋建筑制圖統一原則》(GBJ50001-2023)

《建筑構造制圖原則》(GBJ50105-2023)

《多層民用建筑設計防火規范》(GB50045-95)

《民用建筑設計通則》(JGJ37-87)

第二章構造設計

第一節框架構造日勺設計

旅館為六層鋼筋框架構造體系，建筑面積約6040n?,建筑物平面為一字形。底層

層高3.9m,其他層為3.6m,室內外高差0.60m,因畢業設計未給定±0.000標高所對應

絕對標高，框架平面柱網布置下圖所示：

一、設計資料

1、氣象條件

當地區基本風壓0.40KN/nf,基本雪壓0.35KN/0V

2、抗震烈度：8度第一組，設計基當地震加速度值0.02g

3、工程地質條件

建筑地點冰凍深度0.8M；

室外地面至地面如下8米范圍內輕亞粘土層；

建筑場地類別：I類場地土；

地下穩定水位居地坪-4M如下，地下水無侵蝕性；

二、材料

梁、柱、板統一采用混凝土強度等級為C30,縱筋采用HPB335,箍筋采用HPB235,

板筋采用HPB235級鋼筋。

框架構造填充墻材料采用加氣混凝土砌塊，容重8KN/m\

三、設計根據

1、《建筑地基基礎設計規范》GB50007—2023

2、《建筑構造荷載規范》GB50009—2023

3、《混凝土構造設計規范》GB500010—2023

4、《建筑抗震設計規范》GB5OOO11—2023

5、《混凝土設計規范理解與應用》北京：中國建筑工業出版社2023

6、《混凝土構造設計規范算例》中國建筑工業出版社2023

7、《房屋構造畢業設計指南》

第二節框架構造設計計算

一、梁柱面、梁跨度及柱高確實定

樓蓋及屋蓋均采用現澆鋼筋混凝土構造，樓板厚度取120mm.梁截面高度按梁度

H勺1/12-1/8估算，由此估算的梁截面尺寸見表1,表中還給出了各層梁，柱和板H勺混凝

土強度等級。其設計強度：C3o"=14.3M“-2=143%.恤-2)

1.梁的截面：梁編號見圖2

其中：Li：bXh=3()()mmX700mm

L2：bXh=300mmX700mm

L3：bXh=300mmX700mm

L4：bXh=300mmX700mm

L5：bXh—300rnniX650rnni

L6：bXh=300mmX650mm

圖2框架梁編號

2.梁的計算跨度

如圖2?3所示，框架梁的計算跨度以上柱柱形心線為準，由于建筑軸線與墻重疊,

故建筑軸線與構造計算跨度不一樣。

圖3梁U勺計算跨度

3.柱截面確實定

由已知條件查表可知該框架構造Fl勺抗震等級為二級，其軸壓比限值[4/=0.8,各層

日勺重力荷載代表值近似取14kN-m-2o

由式A—[得各層柱截面面積為：

對于邊柱：

N=用為』=1.3X8X2.7X14X6=2358.72(kN)

A.>N/u,/=2358.72XIO3/O.8X14.3=206181.82(mm2)

得出柱截面為500X500

對于內柱：

N=%/=1.2X8X6.3X14X6=5080.32(kN)

A,.>N/〃,/=5()8().32X103/().8X14.3=444083.92(mm2)

得出柱截面為700X700

因此：取柱一層bXh=700mmX700mm；二層bXh=650mmX650mm；三、四、

五、六層bXh=600mmX600mm

基礎選用柱下鋼筋混凝土條形基礎，基礎埋深2.1%基礎高1.5n)o框架構造計

算簡圖如圖1所示，取頂層柱的I形心線作為框架柱日勺軸線；梁軸線取至板底，2-6層柱高

即層高取3.6nl.底層柱高度從基礎頂面算至一層樓底即底層柱高從基礎頂面算至二層樓

面，基頂標高根據地質條件、室內外高差，定為一1.20噸一層樓面標高為4.200m,故

底層柱高為5.400m。

二、載荷計算

1屋面及樓面的永久荷載原則值

屋面（不上人）

30厚細石混凝土保護層22XO.O3=O.66AN?〃Z-2

三氈四油防水層0.妹N2

20厚水泥砂漿找平層20x0.02=0.4AN?一

150厚水泥蛭石保溫層5xO.15=O.75ZNm-2

100厚鋼筋混凝土板25x0.1=2.5ZN"2

V型輕鋼龍骨吊頂0.25.kN-m

合計4.96kN-m~2

1-5層樓面荷載：

厚瓷磚地面0.55kNm-2

100厚鋼筋混凝土板25x0.1=2.5kN"

V型輕鋼龍骨吊車0.25kN5々

合計3.3。kN

2屋面及樓面可變荷載原則值

不上人屋面均布活荷載原則值0.5kNm-2

樓面活荷載原則值25kN-m”

屋面雪荷載原則值sk="Ro=10x0.3=0.3kN-m~

3梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算

梁，柱可根據截面尺寸，材料容重及粉刷等計算長度上日勺重力荷載；對墻，窗，門

等可計算單位面積上日勺重力荷載。詳細過程略，計算成果見表1。

表1梁、柱重力荷載原則值

層構件b/h/r/Pg/IJtnnGJkNkN

次mmkN,kN?ni~x

邊橫梁0.30.70251.055.5134.6016405.76

中橫梁0.30.70251.055.5136.58286.68

12529.17

次梁0.250.60251.053.9385.224491.46

縱梁0.30.65251.055.1197.3361345.27

柱0.70.7251.1013.4755.4322328.48

邊橫梁0.30.70251.055.5134.67516410.17

中橫梁0.30.70251.055.5136.558288.88

2次梁0.250.60251.053.9385.224491.462545

縱梁0.30.65251.055.1197.35361354.49

柱0.650.65251.1011.6183.6321338.39

邊橫梁0.30.70251.055.5134.7516418.99

3中橫梁0.30.70251.055.5136.68291.09

次梁0.250.60251.053.9385.224491.462565.24

6縱梁0.30.65251.055.1197.4361363.70

柱0.60.6251.109.9003.6321140.48

注1)表中夕為考慮梁柱的粉刷層重力荷致而對其重力荷載H勺增大系數：g表達單位長度構件重力荷裁：n為構

件數量

注2)長度取凈長，柱長度取層高

2

外墻為250mm厚砌塊,外墻面貼瓷磚(0.5kN-m-)內墻面為20mm厚抹灰,則外

墻單位墻面重力荷載為：0.5+0.25xl5+17x0.02=6.84ZMnC2

內墻為200mm厚砌塊，兩側均為20mm厚抹灰，則內墻單位墻面重力荷載為：

0.2xl5+17x0.02x2=3.682N?m1

木門單位面積重力荷載為0.2ZN.,〃-2；鋁合金窗單位面積重力荷載為0.4kN/m2。

4重力荷載代表值

集中于各樓層標高處的重力荷載代表值G,為計算單元范圍內各層樓面上的重力荷

載代表值及上.下各半層的墻柱等重量，計算。時，各可變荷載的組合值按表1.16的規

定采用，屋面上H勺可變荷或均取雪荷載。詳細計算過程略，計算成果見圖2

?Go=8428.6KN

?Go=9325.8KN

?G5=9325.8KN

?Gs=9325.8KN

?Go=9325.8KN

?Gi=10615.6KN

圖5重力荷載代表值

三框架側移剛度計算

1橫向框架側移剛度計算

橫向側移剛度計算措施如下。橫梁線剛度。計算過程見表2,柱線剛度［計算過程見表2.

表2橫梁線剛度

類層次hxh/

耳I。EJJl1.5EJ/12.0EcIc/l

(nvnxm/n)4(mm)

別(N?mnf?)(mm)(N?mm)(N-mtn)(N?mm)

邊13.()xlO4300x7003.125x10"54(X)4.76xlO107.14x10'°9.52xlO10

橫

3.()xl()454(X)10

梁2-6300x7003.125x10"4.76x10'°7.14x10'°9.52xlO

中13.0xlO4300x7000.56xlO972003.57xlO105.36xlO107.14x10'0

橫

2?63.0xlO4300x7000.56xlO972003.57xlO105.36x10'07.14x10'°

梁

表3柱線剛度i,計算表

層次兒/EJbxh1J"JI

(mm)(N-tnm~2)(mmxmm)(nun4)(Nmm)

154003.0xlO4700X7002.0xlO10l.llxlO11

236003.()xlO4650X6501.49x10'°1.24x10"

3?636003.0xlO4600X6001.08xIO109.0xIO10

柱H勺側移剛度D值按下式計算Dy詈，/為柱附側移剛度修正系數，可由表3

所列公式計算。根據梁、柱線剛度比工日勺不一樣，柱分為中框架中柱和邊柱，邊框架中

柱和邊柱以及樓梯間柱等c現以第2層B-3柱日勺側移剛度計算為例，闡明計算過程，其

他柱日勺計算過程略，計算成果見表4飛

第2層B-2柱及其與其相連日勺梁日勺相對線剛度如圖3所示，圖中數據取自表3和4,

由表2.2可得梁柱線剛度比［為

73.2x2+3.48x2…

-2x4.73-.1.63.48

%=上二=。.414.73

2+141L63.J8

八12。八〃12X4.73X10'°cssrc,

D=ac-y-=0.41x-----------------=31380.72N-nun

"3300~94梁的相對線剛度

表4中框架柱側移剛度D值（N?nun）

層次邊柱(10)中柱(10)ZD

kMikac%

10.580.4210356.160.850.4711589.04390082.08

2~60.740.2714072.731.070.3518242.42564993.9

表5邊框架柱側移剛度D值(N?mm)

層次A-l,A-10z?

k見Ak區%

10.440.399616.440.640.4310602.7440438.36

2~60.550.2211466.670.800.2915115.1553163.64

表6樓梯間框架柱側移剛度D值(N?mm)

層次C-4C-5D-4D-5ED

kJ%k%%

10.420.3817389.300.130.2913486.5861749.76

2?60.470.1920559.780.140.077311.8655743.28

將上述不一樣狀況下同層框架柱側移剛度相加，即得框架各層層間側移剛度￡

見下表7

表7框架各層層間側移剛度

層次123456

440520.44618157.54618157.54618157.54618157.54618157.54

由表7可見工。/工鼻二。-72>0.7,故該框架為規則框架。

由于縱向框架側移比橫向縱向框架小，故不用驗算縱向框架側移剛度。

四橫向水平荷載作用下框架構造的內力和側移計算

1.橫向水平地震作用下框架構造的內力和側移計算

(1)橫向自振周期計算

構造頂點的假想側移由式％=￡G?,Su)j=￡(△〃)計算。

k=ik=ik=ik

計算過程見下表8

表8構造頂點的假想側移

層次GJkN小NP,Dj(N.iwri)△從/nun4/mtn

68428.68428.6618157.5413.64346.95

59325.817754.4618157.5428.72333.31

49325.827080.2618157.5443.81304.59

39325.836406618157.5450.89260.78

29325.845731.8618157.5473.982C1.89

110615.65634704440520.44127.91127.91

按式I=1.7%向計算基本周期，其中叼的量綱為m,取涔=0.7則

7；=1.7x0.7x70.34695=0.70s

(2)水平地震作用及樓層地震剪力計算

由于本設計方案中構造高度不超過40m,質量和剛度沿高度分布較均勻，變形以剪

切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。構造總水平地震作用原則值按式

Gg=O-85￡G計算即：

G?=O.85ZG,

=0.85x(13668.73+11190.03X4+8115.45)=0.85X56347.4=47895.29kN

a=(Zk)o9?=(")。9x().()8=0.048345

'7；07Q

FEK=afie(/=0.048345x47895.29=2315.5(UN

ISL4T\=1.4x0.4=0.56＜工=0.79s,因此應考慮頂部附加水平地震作用。頂部附

力口地震系數，按0.087；+0.01(表1.19)計算，即2=0.C8+0.7+0.01=0.066

△線=0.066x2315.5=152.823

GiHi

各質點的水平地震作用按式耳=r^(1-^)際=5%

J=I

將上述2和FEK代入可得耳=2162.68”

ZG"

;=|

詳細過程見表10。各樓層地震剪力按式匕二次乙，成果見表9中

hi

表9各質點橫向水平地震作用及樓層地展剪力計算表

層Hj/mGJkNGHJkNmGRFJkNV./kN

凡

次EG

621.98428.6184586.340.246532.02532.02

518.69325.8173459.880.231499.581031.6

415.39325.8142684.740.190410.911442.51

312.09325.8111909.60.149322.241764.75

28.79325.881134.460.108233.571998.32

15.410615.657324.240.076164.362162.68

各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖4

圖5樓層地震剪力

（3）水平地震作用下的位移驗算

水平地震作用下框架構造的層間位移△處和頂點位移處分別按式（△與）二一^

沙

>='ij

和式u=t（A〃）",計算過程見表11。表中還計算了各層的層間彈性位移角夕產&。

*=i

表11橫向水平地震作用下的位移驗算

層VJkN>Pi/N-mm△〃,/nvn//./nmrhjmm

'九

次

6532.02618157.540.8615.8533001/3837

51031.6618157.541.6714.9933001/1976

41442.51618157.542.3313.3233001/1416

31764.75618157.542.8510.9933001/1158

21998.32618157.543.238.1433001/1022

12162.68440520.444.914.9154001/1100

由表11可見，最大層間彈性位移角發生在第2層，其值為1/825<1/550,滿足

的規定,其中［△〃/川=1/550。

（4）水平地震作用下框架內力計算

以平面圖中②軸線橫向框架內力計算為例，闡明計算措施，其他框架內力計算略。

框架柱端剪力及彎矩分別按式匕.=&和此=%?）斯十￡,其中與取自表5,Z2

ZK

j=i

取自表8,層間剪力取自表11。各柱反彎點高度比y按式y=+y+%+為確定，其

中），“由表查得。本計算中底層柱需考慮修正值為，第2層柱需考慮修正值,和力,其他

柱均無修正。詳細過程及成果見卜.表12

表12各層柱端剪力及彎矩計算

層丸Z”邊柱中柱

次/mIkNN?min

2K,ky%：A"D”匕2ky

63.3532.02618157.5414072.7312.110.740.3011.9927.9718242.4215.701.070.3618.6531.16

53.31031.6618157.5414072.7323.480.740.4030.99<6.4918242.4230.441.070.4545.2055.25

43.31442.51618157.5414072.7332.840.740.4245.5262.8618242.4242.571.070.1664.6275.86

33.31764.75618157.5414072.7310.180.740.4559.6772.9318242.4252.081.070.5085.9385.93

23.31998.32618157.5414072.7345.490.740.5075.0675.0618242.4258.971.070.5C97.3097.30

15.42162.68440520.4410356.1651.480.580.72197.6763.1411589.0156.890.850.65199.68107.52

讓?力中vtft綱為4M，，，，vfil爆為“N

梁端彎矩，剪力及柱軸力分雙按式，引二工二村幾+此；'），M；=/r（Mk+MQ和K=M；：M$和式

lb+lhlh+lb*

N,工MM）計算。其中梁線剛度取自表3,詳細過程見表13。

EA

表13梁端彎矩、剪力及柱軸力才算

邊梁中懂梁柱軸力

層次/匕M'bM；/匕邊柱N中柱N

627.9721.345.49.139.829.822.19.35-9.13-0.22

558.4850.625.420.2023.2723.272.122.16-29.33-2.18

493.8582.935.432.7438.1338.132.136.31-62.07-5.75

3118.45103.135.441.0347.4247.422.145.16-103.1-9.88

2134.73125.515.448.1957.7257.722.154.97-151.29-16.66

1138.2140.305.451.5764.5264.522.161.45-202.86-26.54

注：1）柱軸力中的京9表達拉力.當為左趣時,左例兩根柱為拉力，時應的右偏兩根柱為壓力.

2）表中M取位為KN.?i,VMj單位為kN,N啊*位為kN,1的單位為m?

水平地震作用下框架日勺彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖5所示。

21.34

27.9731.16-9-13/MA|9.35

27.979.82LI\l/1x1/7

-9.13-0.22

4

586/46.495062^55.25_ZKI_19-42個I22.16

U1J

58.4823.217x1/

23.27

-29.33-2.18

82.93/

DCQ762.8675.8632.74個|4[36。31

/。?O(67.12

93.8538.13

-62.07-5.75

72.93103.13,85.934L03小不"5.16

UTxl?/

51.81108.97L

118.4547.42

-103.1一9.88

75.06125.5L

97.3048?19―54.97

133.XI2

134.7357.72

廣-151.29-16.66

/

63.14140.30_X61.45

107.5251.57個|

22.66nxk

'2U2.45L1J1J

138.2

62.52

■-202.86-26.54

JOA?JLO

)()C

圖6左地震作用下框架彎矩，梁端剪力及柱軸力圖

五橫向風荷載作用下框架內力和側移計算

（1）風荷載原則值

風荷載原則值按式?=￡/，〃二例）?；撅L壓。0=。由《荷載規范》第

7.3節查得0.8（迎風面）和4=-0.5（背風面）cb類地區，H/B=21.9/64.8=0.338,

且高度不超過30M故不考慮風振系數影響，取fz=l.0同步將基本風壓Wo乘以增大系數

1.05即可滿足規定。

?、谳S線橫向框架，其負或寬度為7.8m,由式得沿房屋高度H勺分布風荷載原則值為：

q=7.2x0.55優氏/、=4.158昆〃、〃二

根據各樓層標高處H勺高度修，由表1.11查取從，代入上式可得各樓層標高處H勺q(z),

見下表14；q(z)沿房屋高度日勺分布見圖6(a)

表14沿房屋高度分布風荷載原則值

層次HJmHJH凡瓦%(z)/kN'%(z)/ZN?〃尸

621.91.001.261.04.1912.619

518.60.8491.221.03.4452.153

415.30.6991.151.02.6741.671

312.00.5481.051.01.9141.961

28.70.3971.031.01.3600.85

15.40.2471.011.00.8300.519

)4.191

—>2,6191805—

、

5Z

、3.445、、、

Z2.15318.38

..2.674

1.671

、1.914

1226-

/1.196

)

_X711----乂

/0.85"

..0.830

,0.519418

7/

>

>

LN

或次7刃7切74

nrRADCBA

(a)風荷載沿房屋高度F1勺分布(單彳立:kN，/)(b)等效節點、集中風荷載(單位:kN)

圖7框架上的風荷載

《荷載規范》規定，對于高度不小于30m且高寬比不小于1.5的房屋構造，應采用

風振系數凡來考慮風壓脈動的影響。本設計中房屋高度H=21.8m<30m,且H/B=l.35<1.5,

風壓脈動的影響較小。因比，該房屋無需考慮風壓脈動的影響。

框架構造分析呵，應按靜力等效原理將圖6(a)的分布風荷載轉化為節點集中荷載，

如圖6(b)所示，集中荷載產的計算過程如下：

F.=(0.830+0.519)x3.3X』+(1.360-0.830+0.85-0.519)x33xlxi+

223

1?

(0.830+0.519)x3.3x-xj=11.74^

用二(1.360+0.85+0.830+0.519)x3.3xg+(l.914—1.671+1.196—0.85)x3.3xgx；+

(1.360-0.830+0.85-0.519)x3.3xlx|=17.49AN

居二(1.914+1.196+1.360+0.85)x3.3xg+(2.674—1.914+1.671—1.196)x3xgxg+

(l.914-1.360+1.196-0.85)x3.3x|x|=18.98A:/V

=(2.674+1.671+1.914+1.196)x3.3xl+[(3.445-2.674)+(2.153-1.671)1x2.8x1x1+

223

12

[(2.674-1.914)+(1.671-1.196)]x3.3x-x-=20.72kN

23

月=(3.445+2.153+2.674+1.671)x3.3x-+(2.674-3.445+2.619-2.153)x3.3x1x1+

223

(3.445-2.674+2.153一1.671)x3.3x；x一=23.19ZN

4=(2.674+2.619+3.445+2.153)x3.3x(+(0-4.191+0-2.619)x3.3xgxg+

(4.191—3.445+2.619—2.153)x3.3x；x§=19.23攵N

(2)風荷載作用下的水平位移驗算.

根據圖6(b)所示H勺水平荷載由式匕=￡匕計算層間剪力匕，然后根據表5求出

/=1

②軸線框架日勺層間側移剛度，再按式和"=￡；(△〃)人?計算各層H勺相對側移和

1=1

絕對側移。計算過程見表15

表15風荷載作用下框架層間剪力及便I移計算

層次123456

FJkN40187.3112.2614.2618.3818.05

VJkN74.4470.2662.9550.6936.4318.05

>D/N，nun43890.464630.364630.364630.364630.364630.3

△%/mm1.701.090.970.790.560.28

Uj/nun1.702.793.764.545.15.38

Aw,//?,.1/31481/20231/30961/40441/50321/12700

由表15可見，風荷載作用下框架的I最大層間位移角為1/2661遠不不小于1/550,滿

足規范規定。

(3)風荷載作用下框架構造內力計算.

風荷載作用下框架構造內力計算過程與水平地震作用下日勺相似。以②軸為例。

表16風荷載作用下各層柱端剪力及彎矩計算

邊柱中柱

層匕z4/

次/m/kNN?mtn~x

A監kyMV%匕2ky

63.318.0564630.314072.733.930.740.303.899.0818242.425.091.070.366.0510.75

53.336.4364630.314072.737.930.740.4010.4615.7018242.4210.281.070.4515.2718.66

43.350.6964630.314072.7311.040.740.4215.3021.1318242.4214.311.070.4621.7225.50

33.362.9564630.314072.7313.70.740.4520.3424.8718242.4217.771.070.5029.3229.32

23.370.2664630.314072.7315.300.740.5025.2525.2518242.4219.831.070.5032.7232.72

15.174.4443890.410356.1617.560.580.7268.2726.5511589.0419.150.850.6567.2236.19

注：表中M量綱為kN,〃?,v量綱為kN。

表17風荷載作用下梁端彎矩，剪力及柱軸力計算

邊梁中橫梁柱軸力

層M；,M；/%M；/匕邊柱N中柱N

次

69.087.365.43.043.393.392.13.23-3.04-0.19

519.5916.935.46.767.787.782.17.41-9.8-0.84

431.5927.935.411.0212.8412.842.112.23-20.82-2.05

340.1734.965.413.9116.0816.082.115.31-34.73-5.75