4范制訂、修訂計劃的通知》(建標(biāo)[2011]17號)的要求，規(guī)程4設(shè)計基本規(guī)定；5錨固連接內(nèi)力計算；6承載能力極限狀態(tài)計1增加了化學(xué)錨栓的產(chǎn)品性能、檢驗(yàn)方法、施工工藝等本規(guī)程中以黑體字標(biāo)志的條文為強(qiáng)制性條文，必須嚴(yán)格5本規(guī)程主編單位：中國建筑科學(xué)研究院本規(guī)程參編單位：國家建筑工程質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心慧魚(太倉)建筑錨栓有限公司喜利得(中國)商貿(mào)有限公司本規(guī)程主要起草人員：徐福泉王為凱李東彬代偉明本規(guī)程主要審查人員：沙志國尤天直白生翔鄧宗才李景芳林松濤王文棟楊建江楊曉明楊志張建榮61總則 12術(shù)語和符號 22.1術(shù)語 22.2符號 33材料 7 7 7 83.4植筋材料 4.1錨栓選用 4.2植筋 5錨固連接內(nèi)力計算 5.1一般規(guī)定 21 25 6承載能力極限狀態(tài)計算 316.1機(jī)械錨栓 316.2化學(xué)錨栓 7.1錨栓 617.2植筋 7 8.1一般規(guī)定 64 9錨固施工與驗(yàn)收 9.1一般規(guī)定 68 9.3擴(kuò)底型錨栓施工 729.5植筋施工 74 75附錄A常用錨栓類型及破壞模式 附錄B混凝土用化學(xué)錨栓檢驗(yàn)方法 附錄C錨固承載力現(xiàn)場檢驗(yàn)方法及評定標(biāo)準(zhǔn) 附錄D后錨固工程質(zhì)量檢查記錄表 本規(guī)程用詞說明 引用標(biāo)準(zhǔn)名錄 8 1 2 2 3 7 73.2MechanicalAnchor 73.3AdhesiveAnch 8 4BasicRequirement 4.1DeterminationofAnchors 4.2Post-installedRebar 4.3PrinciplesforDesignofPost-installedFastenin 5StaticAnalysisofAnchorages 21 5.3ShearLoadActingonAnchorGroup 25 6.1MechanicalAnchorSystem 47 7DetailingRequirements 61 629 64 658.3DetailingRequir 68 68 72 74 75AppendixAAnchorTypesandFailureModes AppendixBTestingMethodsforAdhesiveA 96 ExplanationofWordinginThisSpecification ListofQuotedStandards 122.1.2后錨固post-installedfastening2.1.8植筋post-installedrebar32.1.10群錨anchorgroup2.1.13短期溫度short錨栓正常使用期間數(shù)周或數(shù)月內(nèi)保持恒定或近似恒定的軸向力；4Nh——群錨中拉力最大錨栓的拉力設(shè)計值；混凝土邊緣破壞受前承載力標(biāo)準(zhǔn)值；2.2.3幾何特征值5c———不發(fā)生安裝造成的混凝土劈裂破壞的錨栓邊距最Smin——-不發(fā)生安裝造成的混凝土劈裂Yo———673.1.3基材混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C20,且不得高于C60;于C30。拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fstk及屈強(qiáng)比fk/fsk確定，相應(yīng)的力學(xué)性能指標(biāo)8fyk或fs,0.2k(N/mm2)83.2.4奧氏體不銹鋼錨栓的性能等級應(yīng)按所用鋼材的極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fsu及屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fk確定，相應(yīng)的力學(xué)性能指標(biāo)應(yīng)按表3.2.4采用。值fsk(N/mm2)伸長值δ3.2.5錨栓螺桿的彈性模量E,可取為2.0×105N/mm2。3.3.1化學(xué)錨栓性能應(yīng)通過螺桿和錨固膠的匹配性試驗(yàn)確定，3.3.2化學(xué)錨栓的螺桿可為普通全牙螺桿和特殊倒錐形螺桿，程附錄A分類。3.3.3化學(xué)錨栓螺桿的材質(zhì)和性能等級應(yīng)符合本規(guī)程第3.2.3條、第3.2.4條和第3.2.5條的要求。3.3.4化學(xué)錨栓的錨固膠應(yīng)根據(jù)使用對象和現(xiàn)場條件選用管裝式或機(jī)械注入式。機(jī)械注入式錨固膠性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)錨固膠應(yīng)為改性環(huán)氧樹脂類或改性乙烯基酯類材料。93.3.5第6、7、8和10項(xiàng)試驗(yàn)的參照試驗(yàn)時，應(yīng)采用最大和最序號值(N/mm2)寬度1中的基本02開裂混凝土中的基本抗拉30最小續(xù)表3.3.5序號值(N/mm2)寬度4最小邊、間距0—最小以最小邊、間距安裝50干燥混凝土中a≥0.80,潮濕和有明水混凝土中a≥0.7560.1~中間值70中間值≥0.90,位移增長率趨近于零80中間值≥0.90,位移增長率趨近于零90最小短期最高溫度承載力與長期最高溫度承載力之比不小于0.800中間值3.3.6普通化學(xué)錨栓發(fā)生其他破壞模式時應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)3.3.7特殊倒錐形化學(xué)錨栓的性能應(yīng)按附錄B的規(guī)定進(jìn)行檢1適用于開裂混凝土的特殊倒錐形化學(xué)錨栓應(yīng)滿足表2適用于不開裂混凝土的特殊倒錐形化學(xué)錨栓應(yīng)滿足表第5和10項(xiàng)試驗(yàn)的參照試驗(yàn)時，應(yīng)采用最大埋深；當(dāng)基本抗拉于10%。1不開裂混凝土中的基本抗拉性能0N≤0.15;鋼材破壞；Ni,>fykAs,2開裂混凝上中的基本抗拉性能30最小和40——最小以最小邊、間距安裝錨栓不造成裂縫5y≥0.70,n≤0.20,下燥混凝上中a≥0.80,潮濕或有明水的混凝土中a≥6最小70最小80最小90最小載力與長期最高溫度承載力之比不小于0.800.5Tist溫度不應(yīng)高于50℃;處于特殊環(huán)境的混凝土結(jié)構(gòu)采用化學(xué)錨栓符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼膠粘劑性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)工程用錨固膠》不應(yīng)高于50℃;處于特殊環(huán)境的混凝土結(jié)構(gòu)采用植筋時，除應(yīng)受拉、邊緣受剪和拉剪復(fù)合受力復(fù)合受力≤8度適用不適用適用不適用適用不適用適用適用不適用適用不適用適用受力(抗震設(shè)防烈度≤8度)受力(抗震設(shè)防烈度≤8度)非生命線扭矩控制適用不適用適用不適用適用適用適用適用不適用適用注：1表中受壓是指錨板受壓，錨栓本身不承受壓力；2適用于開裂混凝土的錨栓是指滿足開裂混凝土及裂縫反復(fù)開合下錨固性能要求的錨栓。4.1.2金屬錨栓應(yīng)采取和使用環(huán)境類別相適應(yīng)的防腐措施。碳用不銹鋼材質(zhì)的錨栓，含氯離子的環(huán)境中應(yīng)使用高抗腐不銹鋼。不同環(huán)境條件下適用的錨栓材質(zhì)類別可按表4.1.2選用。4.2.1承重構(gòu)件的植筋錨固應(yīng)在計算和構(gòu)造上防止混凝土破壞計算模式根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》4.2.3植筋的錨固膠性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)工程用錨固膠》JG/T340的有關(guān)規(guī)定。安全等級為一級的后錨固連接植筋時應(yīng)采用A級膠，安全等級為二級的后錨固連接植筋時可采用B級膠和無機(jī)類膠。4.3.1本規(guī)程采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計方法，采4.3.2后錨固連接設(shè)計所采用的設(shè)計使用年限應(yīng)與被連接結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限一致，并不宜小于30年。對化學(xué)錨栓和植筋，第一次檢查時間不應(yīng)遲于10年。4.3.3根據(jù)錨固連接破壞后果的嚴(yán)重程度，混凝土結(jié)構(gòu)后錨固連接設(shè)計應(yīng)按表4.3.3的規(guī)定確定相應(yīng)的安全等級，且不應(yīng)低于重要的錨固一般的錨固4.3.4后錨固連接設(shè)計應(yīng)考慮被連接結(jié)構(gòu)的類型、受力狀況、4.3.5后錨固連接承載力應(yīng)采用下列設(shè)計表達(dá)式進(jìn)行驗(yàn)算：有地震作用組合y?S≤Ra級，應(yīng)分別取不小于1.2、1.1,且不應(yīng)小于被連接結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)；對地震設(shè)計狀況應(yīng)取1.0;k———地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按本規(guī)程第4.3.9條取用；公式(4.3.5-1)中的y?S,在本規(guī)程各章中用內(nèi)力設(shè)計值4.3.6群錨應(yīng)使用同種類型、同種規(guī)格的錨栓。群錨中錨栓的1錨栓中心距混凝土基材邊緣距離c不小于10h且不小于60d時，群錨可采用圖4.3.6-1所示的布置方式；2錨栓中心距混凝土基材邊緣距離c小于10he或小于60d,當(dāng)群錨僅受拉時，可采用圖4.3.6-1所示的布置方式；當(dāng)群錨受剪時，可采用圖4.3.6-2所示的布置方式。圖4.3.6-1無邊距效應(yīng)或群錨受拉時錨栓布置方式4.3.7素混凝土構(gòu)件及低配筋率構(gòu)件的后錨固連接應(yīng)按錨栓進(jìn)行設(shè)計，其錨固區(qū)基材應(yīng)按本規(guī)程第5.1.3條的規(guī)定判定為不開4.3.8后錨固連接設(shè)計，應(yīng)根據(jù)被連接結(jié)構(gòu)類型、錨固連接受力性質(zhì)及錨栓類型的不同，對其破壞模式進(jìn)行控制。受拉、邊緣栓錨固連接，不應(yīng)發(fā)生整體拔出破壞或錨桿穿出破壞；植筋連接，不應(yīng)發(fā)生混凝土基材破壞及沿膠筋界面和膠混界面的破壞。后錨固連接的破壞模式可按本規(guī)程附錄A分類。4.3.9抗震設(shè)計時，地震作用下錨固承載力降低系數(shù)k應(yīng)根據(jù)錨栓產(chǎn)品的認(rèn)證報告確定；無認(rèn)證報告時，可按表4.3.9采用。受力性質(zhì)—4.3.10混凝土結(jié)構(gòu)后錨固連接承載力分項(xiàng)系數(shù)yr,應(yīng)根據(jù)錨固連接破壞類型及被連接結(jié)構(gòu)類型的不同按表4.3.10采用。12345674.3.11當(dāng)后錨固連接受到約束、變形、溫度等間接作用產(chǎn)生的4.3.12處在室外條件的被連接鋼構(gòu)件，其錨板的錨固方式應(yīng)使變幅不應(yīng)大于100N/mm2。4.3.13后錨固連接的防火等級不應(yīng)低于被連接結(jié)構(gòu)的防火等4.3.14外露的后錨固連接，應(yīng)有可靠的防腐措施。錨栓防腐蝕的材性指標(biāo)可按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》壓為負(fù)；當(dāng)活荷載有利時，在荷載組合中不應(yīng)OR———5.1.4錨板厚度應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017進(jìn)行設(shè)計，且不宜小于錨栓彎錨板的厚度尚宜大于錨栓間距的1/8;外圍錨栓孔至錨板邊緣的距離不應(yīng)小于2倍錨栓孔直徑和20mm。5.1.5錨栓連接的內(nèi)力應(yīng)按本規(guī)程第5.2節(jié)～第5.4節(jié)的規(guī)定5.2.1軸心拉力作用下，群錨各錨栓所承受的拉力設(shè)計值應(yīng)按N——總拉力設(shè)計值(N);k?——錨栓受力不均勻系數(shù)，取為1.1。5.2.2軸心拉力與彎矩共同作用下(圖5.2.2),彈性分析時，1當(dāng)滿足公式(5.2.2-1)的條件時，應(yīng)按公式(5.2.2-2)2當(dāng)不滿足公式(5.2.2-1)的條件時，應(yīng)按下式計算：Nh——群錨中拉力最大錨栓的拉力設(shè)計值(N);yi—錨栓1至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離(mm);yi—錨栓i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離(mm軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離5.2.3部分錨栓受拉時，群錨受拉區(qū)總拉力設(shè)計值NE應(yīng)按下5.2.4受拉錨栓合力點(diǎn)相對于群錨受拉錨栓重心的偏心距應(yīng)1第一種情況的群錨單向偏心受拉(圖5.2.4-1):2第二種情況的群錨單向偏心受拉(圖5.2.4-2):N———錨栓列2的拉力設(shè)計值(N);承受剪力(圖5.3.1-1)進(jìn)行設(shè)計；圖5.3.1-1鋼材破壞或混凝土剪撬破壞時，分錨栓承受剪力(圖5.3.1-2)進(jìn)行設(shè)計；剪力方向平行于基材圖5.3.1-2剪力方向垂直于圖5.3.1-3剪力方向平行于5.3.2剪力方向有長槽孔時，該處錨栓不應(yīng)承擔(dān)剪力(圖圖5.3.3剪切荷載示意 (a)作用在群錨工的剪切荷載示意(b)分配到各錨栓工的剪力示意5.3.5群錨在扭矩設(shè)計值T作用下，各錨栓的剪力設(shè)計值應(yīng)按下列公式計算(圖5.3.5):圖5.3.5扭矩作用下錨栓受剪示意5.3.6群錨在剪力設(shè)計值V和扭矩設(shè)計值T共同作用下(圖V,=√(v.x+V.x)2+(Vy,y+V!,y)2(5.3合力值。當(dāng)錨栓剪力V,作用方向背離混凝土邊緣時(圖可不參與計算(圖5.3.8-1、圖5.3.8-2、圖5.3.8-3)。VV5.4基材附加內(nèi)力計算5.4.1后錨固基材設(shè)計時，應(yīng)考慮后錨固節(jié)點(diǎn)傳遞的荷載及錨栓在基材中產(chǎn)生的劈裂力對基材的不利影響。5.4.2后錨固節(jié)點(diǎn)傳遞給基材的剪力設(shè)計值Vd5.4.3后錨固混凝土基材設(shè)計時，錨栓在基材中產(chǎn)生的劈裂力位移控制式膨脹型錨栓Fsp,k=1.0NskFsp,k=0.5Nk5.4.4滿足下列條件之一時，可不考慮劈裂力對基材的影響：2錨栓傳遞的拉力標(biāo)準(zhǔn)值Nk小于10kN;3對于墻板構(gòu)件，錨栓傳遞的拉力標(biāo)準(zhǔn)值N不大于30kN載計算所得縱向鋼筋面積的60%。6承載能力極限狀態(tài)計算1單一錨栓2群錨式中：Nd—單一錨栓拉力設(shè)計值(N);N——群錨中拉力最大錨栓的拉力設(shè)計值(N);N&——群錨受拉區(qū)總拉力設(shè)計值(N);6.1.2機(jī)械錨栓鋼材破壞受拉承載力設(shè)計值NRd,g應(yīng)按下列公式規(guī)程表4.3.10采用；6.1.3混凝土錐體破壞受拉承載力設(shè)計值NRd,c應(yīng)按下列公式NRk,c——-單根錨栓受拉時，混凝土理想錐體破載力標(biāo)準(zhǔn)值(N)。YRe,N混凝土錐體破壞受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，按本規(guī)程表4.3.10采用。fcu,k不小于45N/mm2且不大于60N/mm2時，應(yīng)乘以降低系數(shù)0.95。錨栓有效錨固深度(mm)。對于膨脹型錨栓及擴(kuò)底型錨栓，為膨脹錐體與孔壁最大擠壓點(diǎn)的A.,N—-單根錨栓受拉且無間距、邊距影響時，混凝土理想錐體破壞投影面面積(mm2),按本規(guī)程第6.1.4條的規(guī)定計算。Ac,N—-單根錨栓或群錨受拉時，混凝土實(shí)際錐體破壞投影面面積(mm2),按本規(guī)程第6.1.5條的規(guī)ψs,N—-邊距c對受拉承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.6條的規(guī)定計算。力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.7條的規(guī)定計算。程第6.1.8條的規(guī)定計算。(圖6.1.4)應(yīng)按下式計算：(mm),應(yīng)取為3h。6.1.5單根錨栓或群錨受拉時，混凝土實(shí)際錐體破壞投影面面積A.,N,應(yīng)根據(jù)錨栓排列布置情況的不同，分別按下列公式計算：圖6.1.5-1單栓受拉、靠近構(gòu)件邊緣時的計算面積示意圖6.1.5-2雙栓受拉，垂直于構(gòu)件邊緣時的計算面積示意Ac,n=(c?+0.5sc,n)(s?Ac,n=(c?+s?+0.5sa,n)(c?+s?+0圖6.1.5-3雙栓受拉、平行于構(gòu)件圖6.1.5-4四栓受拉，位于構(gòu)件角部的計算面積示意C?———(mm),應(yīng)取為1.5hf。6.1.10錨栓安裝過程中不產(chǎn)生劈裂破壞的最小邊距cm、最小間距si及基材最小厚度hmm,應(yīng)根據(jù)錨栓產(chǎn)品的認(rèn)證報告確定；無認(rèn)證報告時，在符合相應(yīng)產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)及本規(guī)程有關(guān)規(guī)定情況下，1hmn取為2h,且hmn不小于100mm;6.1.11當(dāng)滿足下列條件之一時，可不考慮荷載條件下的劈裂裂破壞的臨界邊距，應(yīng)根據(jù)錨栓產(chǎn)品的認(rèn)證報告確定；無認(rèn)證報告時，在符合相應(yīng)產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)及本規(guī)程有關(guān)規(guī)定情況下，擴(kuò)底型錨栓可取為2h,膨脹型錨栓可取為3h。2采用適用于開裂混凝土的錨栓，按照開裂混凝土計算承載力，且考慮劈裂力時基材裂縫寬度不大于0.3mm。6.1.12當(dāng)不滿足本規(guī)程第6.1.11條規(guī)定時，混凝土劈裂破壞NRk,p———YRp———程表4.3.10采用。,p——構(gòu)件厚度h對劈裂破壞受拉承載力的影響系數(shù)。2群錨Vg——群錨總剪力設(shè)計值(N);式(6.1.14-2)或公式(6.1.14-3)、公式(6.1.14-4)計算確定；對于群錨，錨栓鋼材斷后伸長率不大于8%時，VRk,s應(yīng)乘以0.8的降低4.3.10采用。式中：fyk——錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm2),按本規(guī)程表3.2.3和表3.2.4采用；2有杠桿臂的拉、剪復(fù)合受力，VRk,s應(yīng)取按下列公土基面上時(圖6.1.14-1a),l。取為l;無壓緊時am——被連接件約束系數(shù)；無約束時(圖6.1.14-2a),am取為1;完全約束時(圖6.1.14-2b),am取為2;Nd—單根錨栓拉力設(shè)計值(N)。6.1.15錨栓邊距c不大于10h或c不大于60d時，混凝表4.3.10采用；破壞受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值(N),按本規(guī)程6.1.16A.,v——-單根錨栓受剪，在無平行剪力方向的邊界影響、緣破壞在側(cè)向的投影面面積(mm2),按本規(guī)程第6.1.17條的規(guī)定計算；側(cè)向的投影面面積(mm2),按本規(guī)程第6.1.18程第6.1.19條的規(guī)定計算；h,v——邊距與厚度比c?/h對受剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.20條的規(guī)定計算；6.1.21條的規(guī)定計算；Jc.v—荷載偏心ey對群錨受剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.22條的規(guī)定計算；第6.1.23條的規(guī)定取用。6.1.16單根錨栓垂直于構(gòu)件邊緣受剪時，混凝土理想邊緣破壞的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值VRk,應(yīng)根據(jù)錨栓產(chǎn)品的認(rèn)證報告確定；無不小于45N/mm2且不大于60N/mm2時，應(yīng)乘以降低系數(shù)0.95;he——錨栓有效錨固深度(mm),對于膨脹型錨栓及擴(kuò)底l?不大于8d,對有多個套筒的錨栓，l以認(rèn)證測試數(shù)據(jù)為準(zhǔn)，無認(rèn)證數(shù)據(jù)時，Z?取基材表面至第一個套筒端部的長度(圖6.1.16)。46.1.17在無平行剪力方向的邊界影響、構(gòu)件厚度影響或相鄰錨6.1.18單根錨栓或群錨受剪時，混凝土實(shí)際邊緣破壞在側(cè)向的時(圖6.1.18-2)圖6.1.18-3四栓受剪，位于構(gòu)件角部示意6.1.22荷載偏心對群錨受剪承載力的3邊緣配有直徑d不小于12mm縱筋及間距不大于100mm計值，并應(yīng)取兩者中的較小值作為群錨的邊緣受剪承載力設(shè)6.1.25滿足下列條件，計算錨栓邊s,v和A,v值(圖6.1.25),c′?應(yīng)按式c?=max(c?,1/1.5,C?.2/1.5,h/1.5,s?,m計算(圖6.1.26):程表4.3.10采用；k取為2.0。6.1.27混凝土剪撬破壞，群錨在剪力和扭矩作用下，各錨栓所受剪力方向相反時(圖6.1.27-1),應(yīng)分別驗(yàn)算單根錨栓剪撬破按照本規(guī)程第6.1.26條的規(guī)定，計算單根錨栓混凝土錐體破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值NRk,時，單根錨栓混凝土實(shí)際錐體破壞1雙栓，位于構(gòu)件角部，且c?不大于ca,N、c?不大于Ae,N,1=(0.5s,n+s?/2)·(0.5sa,Ac,N,2=(c?+s?/2)·(0.5sa,n+c?)(Ac,N,1=(0.5s,n+s?/2)·(0.5sc,n+C?———方向2的邊距(mm);s?—-方向1的間距(mm);為1.5h;為3h。Ⅲ拉剪復(fù)合受力承載力計算對于群錨，應(yīng)分別用Nh、V,代替Nd和VNd≤NRd,sNd≤NRd,pNsd≤NRd,cNd≤NRd,p2群錨N≤NRd,sN≤NRd,pN&≤NRd.cN?≤NRd.pN&——群錨受拉區(qū)總拉力設(shè)計值(N);NRd,s—錨栓鋼材破壞受拉承載力設(shè)計值(N);6.2.2普通化學(xué)錨栓承受長期荷載作用，發(fā)生混合破壞時，其1單一錨栓Nsd.≤0.55NRk,p/YRp2群錨Ns,I≤0.55NRk,p/YRpNd——在長期荷載作用下，群錨中拉力最大錨栓的拉力設(shè)計值(N);準(zhǔn)值(N),按本規(guī)程第6.2.4條計算；YRp——混合破壞受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，按本規(guī)程表4.3.10采用。6.2.3化學(xué)錨栓發(fā)生鋼材破壞受拉承載力設(shè)計值NRd,s應(yīng)按本規(guī)程第6.1.2條的規(guī)定進(jìn)行計算；化學(xué)錨栓發(fā)生混凝土錐體破壞受拉承載力設(shè)計值NRd.c應(yīng)按本規(guī)程第6.1.3條～第6.1.9條的規(guī)6.2.4普通化學(xué)錨栓發(fā)生混合破壞時，其受拉承載力設(shè)計值Nk,p—-無間距、邊距影響時，單個錨栓的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值(N);YRp——混合破壞受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，按本規(guī)程表4.3.10采用；TRk—-粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm2),按本規(guī)程第6.2.5Ap,n——無間距、邊距影響時，單根錨栓受拉混凝土理想錐體破壞投影面面積(mm2),按本規(guī)程第6.2.6條的規(guī)定計算；Ap,n—單根錨栓或群錨受拉混凝土實(shí)際錐體破壞投影面面積(mm2),按本規(guī)程第6.2.7條的規(guī)定6.2.8條的規(guī)定計算；規(guī)程第6.2.9條的規(guī)定計算；程第6.2.10條的規(guī)定計算；力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.2.11條的規(guī)定1基材混凝土強(qiáng)度等級不低于C25,等效養(yǎng)護(hù)齡期不小于TRk.cr下列公式計算(圖6.2.6):每根錨栓達(dá)到受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界間距值(N/mm2),按本規(guī)程第6.2.5條取用。6.2.7單根錨栓或群錨受拉，混凝土實(shí)際錐體破壞投影面面積Ap,n=(c?+s?+0.5sa,np)(c?+s?+C?———n——群錨錨栓數(shù)量；TRk——k應(yīng)取為3.2。 圖6.2.12有多個邊緣影響的群錨示意6.2.13錨栓安裝過程中不產(chǎn)生劈裂破壞的最小邊距Cmin、最小無認(rèn)證報告時，在符合相應(yīng)產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)及本規(guī)程有關(guān)規(guī)定情況下，6.2.14當(dāng)滿足下列條件之一時，可不考慮荷載條件下的劈裂土劈裂破壞的臨界邊距，取為2h;2采用適用于開裂混凝土的錨栓，按照開裂混凝土計算承載力，且考慮劈裂力時基材裂縫寬度不大于0.3mm。6.2.15不滿足本規(guī)程第6.2.14條規(guī)定時，應(yīng)按下列公式計算規(guī)程公式(6.1.3-2)計算。Ao,N、A,N及相關(guān)6.2.18當(dāng)化學(xué)錨栓邊距c不大于10he或c不大于60d時，混凝表4.3.10采用；壞受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值(N),按本規(guī)程第6.2.19破壞在側(cè)向的投影面面積(mm2),按本規(guī)程第面面積(mm2),按本規(guī)程第6.1.18條的規(guī)定4s.v邊距比c?/c?對受剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.19條的規(guī)定計算；h,v—邊距與厚度比c?/h對受剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.20條的規(guī)定計算；a,v——剪力角度對受剪承載力的影響系數(shù)6.1.21條的規(guī)定計算；本規(guī)程第6.1.22條的規(guī)定計算；第6.1.23條的規(guī)定取用。6.2.19單根錨栓垂直于構(gòu)件邊緣受剪時，混凝土理想邊緣破壞的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值VRk,c應(yīng)根據(jù)錨栓產(chǎn)品的認(rèn)證報告確定；無對于不開裂混凝土6.2.20位于構(gòu)件角部的群錨，應(yīng)分別計算兩個邊緣的受剪承載力設(shè)計值，并應(yīng)取兩者中的較小值作為群錨的邊緣受剪承受剪承載力時，應(yīng)分別用c1代替相應(yīng)s,v和h,v值(圖6.2.21),c?應(yīng)按式(6.2.21)計算。2平行于剪力作用方向的錨栓邊c?=max(c?.1/1.5,c2.2/1.5,h/1.5,s2,ma規(guī)程第6.1.26條和第6.1.27條的規(guī)定進(jìn)行計算。對于普通化學(xué)錨栓，應(yīng)根據(jù)其混合破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值(6.1.26-1)與(6.1.26-2)分別計算混凝土剪撬破壞受剪承載力設(shè)計值，并應(yīng)取二者的較小值作為普通化學(xué)錨栓混凝土Ⅲ拉剪復(fù)合受力承載力計算度等級不高于C30時，對6度區(qū)及7度區(qū)I、Ⅱ類場地，應(yīng)取1.1;對7度區(qū)Ⅲ、IV類場地及8度區(qū)，應(yīng)取1.25;當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級高于C30時，應(yīng)取1.0。構(gòu)件表面的最小距離c不大于5d時，按表6.3.2植筋表面至構(gòu)件表面的最小距離c(mm)直徑d(mm)668或10間距s(mm)注：在植筋錨固深度范圍內(nèi)橫向鋼筋間距s大于100mm時，應(yīng)進(jìn)行加固。設(shè)計值fa可按表6.3.3規(guī)定值取于C30,且使用快固型膠粘劑時，表中的fa值應(yīng)乘以0.8的折構(gòu)件接長時，宜取1.15;當(dāng)為其他構(gòu)件時，宜取1.0;ψ——使用環(huán)境的溫度影響系數(shù)。當(dāng)溫度T不大于50℃時，應(yīng)取1.0;當(dāng)溫度T大于50℃時，應(yīng)采用耐6.3.5植筋錨固長度不滿足本1對于膨脹型錨栓和擴(kuò)底型錨栓，h不應(yīng)小于2hd,且h2對于化學(xué)錨栓，h不應(yīng)小于h+2d?,且h應(yīng)大于最小邊距c7.1.4承重結(jié)構(gòu)用的錨栓，其公稱直徑不應(yīng)小于12mm,錨固深度he不應(yīng)小于60mm。7.1.6錨板孔徑df應(yīng)滿足表7.1.6的要求。錨栓d或dnom(mm)68錨板孔徑dr(mm)79最大間隙[△](mm)1122222222337.1.7化學(xué)錨栓的最小錨固深度應(yīng)滿足表7.1.7的要求。化學(xué)錨栓直徑d(mm)最小錨固深度(mm)7.2.1植筋的最小錨固長度lmi,對受拉鋼筋，應(yīng)取0.3ls、10d和100mm三者之間的最大值；對受壓鋼筋，應(yīng)取0.6l?、10d和100mm三者之間的最大值；對懸挑構(gòu)件尚應(yīng)乘以1.5的修正系hmin≥la+2D鉆孔直徑D(mm)8鉆孔直徑D(mm)100mm。當(dāng)植筋與混凝土邊緣之間有垂直于植筋方向的橫向鋼筋，且橫向鋼筋配筋量不小于φ8@100或其等量截面積，植筋錨固深度范圍內(nèi)橫向鋼筋不少于2根時，植筋與邊緣的最小距離可適當(dāng)減少，但不應(yīng)小于50mm。植筋間距不應(yīng)小于5d。d為鋼筋8.1.1后錨固技術(shù)適用于設(shè)防烈度8度及8度以下地區(qū)以鋼筋后錨固技術(shù)時宜采用植筋；設(shè)防烈度不高于8度(0.2g)的建1抗拉錨固系數(shù)α不應(yīng)小于0.80,滑移系數(shù)γ不應(yīng)小于0.70,抗拉承載力變異系數(shù)不應(yīng)大于0.30;8.1.7錨栓螺桿及植筋鋼筋的抗拉強(qiáng)度實(shí)測值與屈服強(qiáng)度實(shí)測值的比值不應(yīng)小于1.25;屈服強(qiáng)度實(shí)測值與屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的比值不應(yīng)大于1.3,且在最大拉力下的總伸長率實(shí)測值不應(yīng)小8.1.8抗震設(shè)計的錨栓，除應(yīng)符合本規(guī)程第7章有關(guān)規(guī)定外，8.1.11后錨固連接抗震驗(yàn)算時，混凝土基材應(yīng)按開裂混凝土8.2.1錨固連接地震作用內(nèi)力計算應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011進(jìn)行；地震作用下錨固連接承載力的計算應(yīng)根據(jù)本規(guī)程第4.3.5條考慮錨固承載力降低系數(shù)。8.2.2后錨固連接控制為錨栓鋼材受拉延性破壞時，應(yīng)滿足下1單個錨栓群錨2錨栓應(yīng)具有不小于8d的延性伸長段(圖8.2.2)并應(yīng)采3當(dāng)錨栓采用非全螺紋螺桿且螺紋部分未采用鐓粗等工藝增強(qiáng)時，螺桿極限抗拉強(qiáng)度應(yīng)大于屈服強(qiáng)度的1.3倍；采用鐓粗8.2.3后錨固連接控制為連接構(gòu)件延性破壞時，應(yīng)滿足下式面、實(shí)配鋼筋和材料強(qiáng)度設(shè)計值計算的承載力設(shè)8.3.1抗震錨固連接錨栓的最小有效錨固相對深度宜滿足表64758665768776鋼筋直徑不應(yīng)小于8mm。錨固連接根據(jù)本規(guī)程第4.3.3條判定為重要的錨固時，鋼筋間距不應(yīng)大于100mm;一般的錨固時，錨栓：應(yīng)從每批產(chǎn)品中抽取5%且不應(yīng)少于10套樣品，檢每5000個為一個檢驗(yàn)批，不足5000個按一個檢驗(yàn)批程第3.2.3條、第3.2.4條和第3.2.5條的要求。當(dāng)許值，且最大間隙不大于本規(guī)程表7.1.9.1.8施工單位應(yīng)對錨固材料的運(yùn)輸、儲存與使用進(jìn)行專門分別采用預(yù)插式安裝(圖9.2.1a)、貫穿式安裝(圖9.2.1b)或離開基面的安裝(圖9.2.1c)。9.2.3錨孔應(yīng)按照設(shè)計位置進(jìn)行定位，不滿足設(shè)計要求時，應(yīng)9.2.4膨脹型錨栓鉆孔質(zhì)量及其直徑允許偏差應(yīng)滿足表9.2.4-1、表9.2.4-2的要求。檢查項(xiàng)目允許偏差1錨孔深度(mm)02士2%3錨孔位置(mm)允許偏差允許偏差0000009.2.5膨脹型錨栓應(yīng)按照設(shè)計和產(chǎn)品說明書的規(guī)定進(jìn)行安裝，表9.2.5錨固質(zhì)量要求允許偏差000分別采用預(yù)插式安裝(圖9.2.1a)、貫穿式安裝(圖9.2.1b)或離開基面的安裝(圖9.2.1c)。3自擴(kuò)底型錨栓擴(kuò)底的控制應(yīng)以專用工具上的控制線為求，無明確要求時，基材表面溫度不應(yīng)低于15℃;化學(xué)錨栓的鉆孔孔徑(mm)2除產(chǎn)品試驗(yàn)報告及產(chǎn)品說明書有規(guī)定外，錨孔應(yīng)保持允許偏差允許偏差0000允許偏差10203連接節(jié)點(diǎn)09.5.3植筋鉆孔的清孔、膠粘劑配制和植筋應(yīng)符合本規(guī)程第9.4.4條～第9.4.7條的規(guī)定。9.5.5植筋的錨固深度允許偏差距離不應(yīng)小于20d,且不應(yīng)小于200mm,同時應(yīng)用水浸漬多層書等，其中應(yīng)有主要組成及性能指標(biāo)、生產(chǎn)日期、產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)查擴(kuò)孔部分的直徑和深度；自擴(kuò)底錨栓還應(yīng)檢查鋼筒位置控檢查項(xiàng)目1本規(guī)程第9.2.4條、且不少于5個2本規(guī)程第9.3.2游標(biāo)卡尺、專用34A.1常用錨栓類型A.1.1機(jī)械錨栓是指利用錨栓與錨孔之間的摩擦作用或鎖鍵作A.1.2膨脹型錨栓是指利用膨脹件擠壓錨孔孔壁形成錨固作用的錨栓(圖A.1.2-1、圖A.1.2-2)。(a)套筒式(殼式)(b)膨脹片式(光桿式)圖A.1.2-1扭矩控制式膨脹型錨栓示意A.1.3擴(kuò)底型錨栓是指通過錨孔底部擴(kuò)孔與錨栓膨脹件之間的分為模擴(kuò)底普通錨栓和自擴(kuò)底專用錨栓(圖A.1.3)。A.1.4化學(xué)錨栓是指由金屬螺桿和錨固膠組成，通過錨固膠形圖A.1.2-2位移控制式膨脹型錨栓示意圖A.1.3擴(kuò)底型錨栓示意過錨固膠與倒錐形螺桿之間滑移可形成類似于機(jī)械錨栓的膨A.1.5植筋是指以專用的有機(jī)或無機(jī)膠粘劑將帶肋鋼筋或全螺紋螺桿種植于混凝土基材中的一種后錨固連接方法(圖圖A.1.5植筋示意A.2后錨固連接破壞模式A.2.1錨栓鋼材破壞是指錨栓或植筋鋼材被拉斷、剪壞或復(fù)合圖A.2.1錨固鋼材破壞示意A.2.2混凝土錐體破壞是指錨栓受拉時混凝土基材形成以錨栓為中心的倒錐體破壞形式(圖A.2.2)。土錐體及深部粘結(jié)拔出的組合破壞形式(圖A.2.3)。圖A.2.2混凝土錐體受拉破壞示意圖A.2.3混合型受拉破壞示意A.2.4混凝土邊緣破壞是指基材邊緣受剪時形成以錨栓軸為頂點(diǎn)的混凝土楔形體破壞形式(圖A.2.4)。V一O圖A.2.4混凝土邊緣楔形體受剪破壞示意A.2.5剪撬破壞是指中心受剪時基材混凝土沿反方向被錨栓撬線或若干錨栓軸線連線的開裂破壞形式(圖A.2.6)。A.2.7拔出破壞是指拉力作用下錨栓整體從錨孔中被拉出的破壞形式(圖A.2.7)。A.2.8穿出破壞是指拉力作用下錨栓膨脹錐從套筒中被拉出而膨脹套筒仍留在錨孔中的破壞形式(圖A.2.8)。A.2.9膠筋界面破壞是指普通化學(xué)錨栓受拉時，沿錨固膠與螺桿界面的拔出破壞形式(圖A.2.9)。A.2.10膠混界面破壞是指普通化學(xué)錨栓受拉時，沿錨固膠與混凝土孔壁界面的拔出破壞形式(圖A.2.10)。圖A.2.7機(jī)械錨栓拔出破壞示意圖A.2.9普通化學(xué)錨栓膠筋界面破壞示意圖A.2.8機(jī)械錨栓穿出破壞示意圖A.2.10普通化學(xué)錨栓膠混界面破壞示意B.1.1螺桿材料的試驗(yàn)方法應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《混凝土用膨脹型、擴(kuò)孔型建筑錨栓》JG160的規(guī)定。束抗拉試驗(yàn)。非約束抗拉試驗(yàn)的試驗(yàn)方法應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)1約束抗拉試驗(yàn)可采用圖B.1.2的試驗(yàn)裝置；裂縫寬度、試驗(yàn)型式及錨栓埋深等參數(shù)應(yīng)符合本規(guī)程第3.3.5書規(guī)定多個埋深時，應(yīng)符合本規(guī)程第3.3.5條、第3.3.7條的B.1.5化學(xué)錨栓抗拉錨固性能試驗(yàn)的試件數(shù)量應(yīng)按表B.1.5-1表B.1.5-1普通化學(xué)錨栓的試驗(yàn)數(shù)量試驗(yàn)項(xiàng)目Sml1不開裂混凝土中的555555552555555355545555555試驗(yàn)項(xiàng)目Sml65557585 955表B.1.5-2特殊倒錐形化學(xué)錨栓的試驗(yàn)數(shù)量試驗(yàn)項(xiàng)目Sm1不開裂混凝土中的555555555525555555555355555455555565575859—5—5B.1.6基本抗拉性能試驗(yàn)應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《混凝土用膨脹4滿足以下要求時，可認(rèn)為錨固區(qū)域的混凝土為水飽和1)應(yīng)在混凝土基材中鉆孔到規(guī)定的深度，鉆孔直徑可度為24℃時，試驗(yàn)時基材溫度應(yīng)為(21±3)℃,恒定拉力荷載B.1.12凍融試驗(yàn)應(yīng)采用C60不開裂抗凍融混凝土進(jìn)行約2試塊上表面的水深不應(yīng)小于12mm,其他暴露的表面應(yīng)3對錨栓施加的恒定荷載應(yīng)取0.44NRk,p,NRk,p為C60不4試件應(yīng)進(jìn)行50次凍融循環(huán)，循環(huán)結(jié)束后，應(yīng)在(21±1)應(yīng)在1h內(nèi)將試驗(yàn)箱的溫度升至(20±2)℃并應(yīng)保持該溫度7h;2)應(yīng)在2h內(nèi)將試驗(yàn)箱的溫度降至(-20±2)℃并應(yīng)保持該溫度14h;3)凍融循環(huán)中斷時，試塊應(yīng)儲存在(-20±2)℃溫度下。表3.3.5和表3.3.7中第10項(xiàng)的要求。壓試驗(yàn)(圖B.1.17),試驗(yàn)應(yīng)符合下列規(guī)定：2錨栓應(yīng)采用M12的全螺紋錨栓并按照產(chǎn)品說明書的要求在混凝土試件中心軸線位置安裝。當(dāng)最小標(biāo)稱直徑大于M12時，應(yīng)采用最小標(biāo)稱直徑的錨栓。安裝時鉆頭直徑應(yīng)取現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)3沖壓試驗(yàn)時切片厚度應(yīng)為(30士3)mm,切片應(yīng)垂直4沖壓試驗(yàn)前，應(yīng)分別將不少于10個切片暴露在溫度為為(13.2±0.2)的堿性液體中，暴露時間應(yīng)為2000h。式(B.2.1)將實(shí)測混凝土抗壓強(qiáng)度下的承載力試驗(yàn)值換算為混凝土強(qiáng)度等級為C25時的承載力值；試件破壞狀態(tài)為拔出破壞B.2.2對于普通化學(xué)錨栓，應(yīng)采用粘結(jié)強(qiáng)度進(jìn)行錨固性能檢驗(yàn)。基本抗拉性能試驗(yàn)第i個試件的粘結(jié)強(qiáng)度應(yīng)按照公式(B.2.2-1)計算，其他試驗(yàn)第i個試件的粘結(jié)強(qiáng)度應(yīng)按照公式(B.2.2-2)計算。i個試件的粘結(jié)強(qiáng)度(N/mm2);NRu,;——基本抗拉性能試驗(yàn)時，第i個試件按照本規(guī)程第B.2.1條換算為C25混凝土下的抗拉承載力破壞NRu,;—第i個試件按照本規(guī)程第B.2.1條換算為C25混he—-普通化學(xué)錨栓有效錨固深度(mm)。B.2.3抗拉和抗剪承載力平均值、變異系數(shù)和標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《混凝土用膨脹型、擴(kuò)孔型建筑錨栓》JG160定計算；粘結(jié)強(qiáng)度的平均值、變異系數(shù)和標(biāo)準(zhǔn)值可根據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《混凝土用膨脹型、擴(kuò)孔型建筑錨栓》JG160的規(guī)定B.2.4特殊倒錐形化學(xué)錨栓的滑移系數(shù)可按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《混凝土用膨脹型、擴(kuò)孔型建筑錨栓》JG160的規(guī)定計算，對于本規(guī)程表3.3.7的7、8兩項(xiàng)試驗(yàn)，滑移系數(shù)應(yīng)按本規(guī)程第B.2.5式中：Nu,adh——普通化學(xué)錨栓抗拉性能試驗(yàn)時的滑移荷載(N),按本規(guī)程第B.2.6條取用；NR,——基本抗拉性能試驗(yàn)的拔出破壞承載力標(biāo)準(zhǔn)值(N),當(dāng)普通化學(xué)錨栓的基本抗拉性能試驗(yàn)為約束抗拉時，應(yīng)將試驗(yàn)結(jié)果乘以0.7的降低B.2.6普通化學(xué)錨栓的滑移荷載Na應(yīng)取對應(yīng)于荷載-位移曲線上的斜率顯著變化處的荷載值(圖B.2.6a);荷載-位移曲線1應(yīng)在荷載-位移曲線圖上繪制一條通過(0,0)且斜率為0.3Nu/1.50o.3的直線，該直線和荷載-位移曲線的交點(diǎn)對應(yīng)的荷2δo.3不大于0.05mm時，應(yīng)在荷載-位移曲線圖上繪制一條通過(0.3N,δo.3)且斜率為0.3N?/1.5(δo.6—δo.3)的直線，該直線和荷載-位移曲線的交點(diǎn)對應(yīng)的荷載即為Nu,adh(圖B.2.6c);3荷載-位移曲線的峰值出現(xiàn)在該直線的左側(cè)且峰值荷載高NN位移Nul-k-kB.2.7抗拉錨固系數(shù)α應(yīng)按下式計算。α=NRu,m/NRu,mNRu,m——相同條件下基本抗拉性能試驗(yàn)的抗拉承載力平均值(N)。對于本規(guī)程表3.3.7的7、8兩項(xiàng)試驗(yàn)，NRu,m為參照試驗(yàn)的承載力平均值，參照試驗(yàn)的混凝土強(qiáng)度、裂縫寬度、安裝扭矩和試驗(yàn)型式應(yīng)分別與這兩項(xiàng)試驗(yàn)相同；對于抗震性能試驗(yàn)的抗拉承載力平均值，當(dāng)普通化學(xué)錨栓的基本抗拉性能試驗(yàn)為約束抗拉時，應(yīng)將試驗(yàn)結(jié)果乘以0.7的降低系數(shù)。B.2.8化學(xué)錨栓耐久性試驗(yàn)時，應(yīng)分別計算正常條件及腐蝕環(huán)境下的錨固膠粘結(jié)強(qiáng)度平均值。錨固膠的粘結(jié)強(qiáng)度應(yīng)按下式C.1.1本方法適用于混凝土結(jié)構(gòu)后錨固工程質(zhì)C.1.2后錨固工程質(zhì)量應(yīng)按錨固件抗拔承載力的現(xiàn)場抽樣檢驗(yàn)C.1.3后錨固件應(yīng)進(jìn)行抗拔承載力現(xiàn)場非破損檢驗(yàn)，滿足下列C.1.4受現(xiàn)場條件限制無