目錄TOC\o"1-3"\h\z\u301751.工程概況 1152502.編制依據 355393.腳手架形式選用 4278114.外墻腳手架材料規格 4174055.腳手架搭設要求 5176836.腳手架的勞動力安排 660997.腳手架搭設施工方法 669677.1腳手架搭設流程及要求 6258687.2地基處理 6303957.3立桿 6293377.4縱向水平桿 7125307.5橫向水平桿 8209877.6腳手板的設置 8176197.7連墻件 9276207.8剪刀撐 10132017.9施工梯 10130217.10塔樓巨柱腳手架搭設 11192448.腳手架撤除平安技術措施 12133369.質量保證措施 131804110.平安保證措施 131634311.平安事故應急救援預案 141495512.腳手架計算書 142817712.1配樓32米腳手架計算書 14887212.1.1計算參數: 141055712.1.2大橫桿的計算: 151219712.1.3小橫桿的計算: 161917812.1.4扣件抗滑力的計算: 171919212.1.5腳手架荷載標準值: 181079612.1.6立桿的穩定性計算: 192353012.1.7最大搭設高度的計算: 212056012.1.8連墻件的計算: 211207512.1.9立桿的地基承載力計算: 22503212.2巨柱腳手架計算書 2288912.2.1計算參數: 231507012.2.2大橫桿的計算: 23923812.2.3小橫桿的計算: 24368912.2.4扣件抗滑力的計算: 26843312.2.5立桿的穩定性計算: 262726812.2.6立桿的地基承載力計算: 282693812.3結構樓板受力復核 283225112.4附件 29工程概況北地塊建設用地面積為19831.48，內容包括塔樓及配樓。塔樓位于基地東南角，為一類超高層建筑，63層，高度為283.915m，建筑面積為230764.98；配樓為一類高層建筑，6層，高度42m〔結構頂標高為31.8m〕，建筑面積32533.29；塔樓及配樓下為通體4層地下室，建筑面積66696.76，塔樓根底埋深22.5m，配樓根底埋深20.5m。北地塊總建筑面積為329995.03。塔樓地下室頂板標高為-0.100m，標準層為4.2m，外框有20根巨柱〔圖1〕，層高分為：4.2m、3.6m、5.55m、4.3m、4.8m、4.3m、7.8m；塔樓外框局部樓層存在變截面〔圖2〕，變截面處樓層板與局部巨柱距離較遠，局部巨柱周圍樓層板過窄。腳手架搭設位置：核心筒：地面標高-1.000m至16.650m圍繞核心筒內外四周搭設雙排腳手架，腳手架高度為18m；地面標高16.650m至29.250m核心筒內外四周搭設雙排腳手架，腳手架高度為14m。〔圖3〕巨柱：表一巨柱腳手架搭設概況樓層位置腳手架高度備注F01-F04軸線(T6-T8，TC)；(T8，TC-TE)5根巨柱12.7m其余15根巨柱18m標準層20根巨柱3.8mF09，F23，F37，F51軸線(T6-T8，TC)；(T8，TC-TE)5根軸線(T3，TC-TH)；(T3-T5，TH)5根7.4m圖1.2〔b〕示意〔線外十根巨柱〕F16，F30，F44軸線(T6-T8，TH)；(T8，TF-TH)5根軸線(T3，TC-TE)；(T3-T5，TC)5根7.4m圖1.2〔c〕示意〔線外十根巨柱〕其它樓層20根根據樓層高度取值，分別為：5.4m，3.8m圖1塔樓標準平面圖(a)(b)(c)圖2塔樓外框變截面圖3塔樓核心筒腳手架搭設示意圖配樓范圍內地下室頂板為-0.100m，配樓周圍地下室頂板為-1.500m，局部區域頂板標高為-0.9m；配樓土建結構六層〔頂層鋼結構局部不在本方案內〕，一至五層配樓外觀無較大變化〔圖4〕，六層局部區域向里縮進〔圖5〕，層高分為：6m、5.05m、4.95m。腳手架搭設位置：沿配樓周圈搭設腳手架，腳手架高度32.6m，局部收進位置見圖7。圖4配樓〔一至五層〕平面圖圖5配樓〔六層〕平面圖圖6配樓腳手架示意圖圖7配樓6層變截面處腳手架搭設編制依據?建筑施工計算手冊?江正榮著中國建筑工業出版社；?建筑施工手冊?第四版中國建筑工業出版社；?鋼結構設計標準?GB50017-2003中國建筑工業出版社；?建筑結構荷載標準?GB50009-2021；?建筑施工腳手架實用手冊〔含垂直運輸設施〕?中國建筑工業出版社；?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準?JGJ130-2021中國建筑工業出版社；?建筑施工平安檢查標準?JGJ59－2021；?建筑施工高處作業平安技術標準?〔JGJ80-91〕。腳手架形式選用采用雙排落地扣件式雙立鋼管腳手架，腳手架搭設數據如下：立桿橫距，Lb=1.05m、立桿縱距1.5m、立桿步距h=1.8m。連墻件采用預埋鋼管硬拉結，間距為三步三跨，連墻件無法設置時采取搭設45°拋撐措施，搭設拋撐位置需提前確定，以便預埋拋撐搭接桿件。鋼管腳手架封閉施工，四周滿掛密目式平安網，起到確保周邊平安、減少施工灰塵外揚和美化施工環境的作用。外墻腳手架材料規格1、鋼管：選用外徑48mm，壁厚3.5mm，鋼材強度等級Q235-A的鋼管，鋼管外表應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部?鋼管腳手架扣件?GB15831-2006的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求前方可在施工中使用。3、平安網采用密目式平安網，網目應滿足2000目／100cm2，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的平安網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及有平安監督管理部門發放的準用證。4、連墻件采用φ48×3.5鋼管剛性連接，其材質應符合現行國家標準?碳素鋼結構?〔GB/T700〕中Q235A鋼的要求。5、底座：每根立桿底部均設置底座及墊板。6、腳手板：竹笆板。腳手架搭設要求結合本工程結構形式與現場實際情況，本著平安、經濟、合理的原那么進行，該腳手架為施工操作腳手架。〔2〕雙排腳手架立桿縱距La=1.5m，橫距Lb=1.05m，步距H=1.8m內立桿距建筑物外圍結構面0.4m。縱向水平桿設置在立桿內側，小橫桿置于縱向水平桿之下，小橫桿間距不大于1.5m，伸出里排縱向水平桿距離為300mm，伸出外排縱向水平桿距離為150mm。外排腳手架，每步距中設兩根防護欄桿，外圍滿掛密目平安網〔圖8〕。圖8扣件式鋼管腳手架各桿件位置1―外立桿；2―內立桿；3―橫向水平桿；4―縱向水平桿；5―欄桿；6―擋腳板；7―直角扣件；8―旋轉扣件；9―連墻件；10―橫向斜撐；11―主立桿；12―副立桿；13―拋撐；14―剪刀撐；15―墊板；16―縱向掃地桿；17―橫向掃地桿；配樓施工高度大于24m，因此，外架應滿設剪刀撐，剪刀撐斜桿與地面傾角為45°～60°之間。〔4〕雙管立桿高度24.00m，24m以上區域采用單立桿，雙管立桿副立桿鋼管長度不應小于6m，立桿必須采用對接方式搭設。〔5〕雙排腳手架拐角處及中間每隔6跨設置一道橫向斜撐，橫向斜撐在同一節間，由底至頂呈八字型連續布置。〔6〕連墻件從底層第一步縱向水平桿處開始設置，按兩步三跨設置，設置位置應靠近腳手架桿件的節點處，與結構的連接應牢固。〔7〕在作業層外架上滿設置一道竹笆板，隨作業層上升；首層及每隔三層〔且不大于12m高〕滿鋪一層竹笆板上蓋密目平安網作水平硬防護，并設置平安網、180mm高擋腳板及防護欄桿。腳手架的勞動力安排1．為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和腳手架的工程量，確定本工程腳手架搭設人員需要15～20人，均持有上崗作業證書。2．建立由工程經理、施工員、平安員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3．腳手架的搭設和撤除，均應有工程技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。腳手架搭設施工方法腳手架搭設流程及要求落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實→材料配備→定位設置通長腳手板、底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿〔擱柵〕→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎平安網。地基處理塔樓地下室頂板標高為-1.0m，周圍區域頂板標高為-1.5m，巨柱腳手架底部有0.5m落差。配樓地下室頂板標高為-1.5m，目前由于回填土施工尚未開始，因此，腳手架直接搭設在地下室頂板上。墊木采用長2.0～2.5m、寬不小于200mm、厚50～60mm的木板，垂直于墻面放置，并采取相應措施排除雨水。立桿〔1〕本工程腳手架采用雙排單立桿。〔2〕腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿根底不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，上下差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于500mm〔圖9〕。〔3〕腳手架底層步距不應大于2m〔圖9〕。〔4〕立桿按長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。〔5〕立桿頂端高出女兒墻上皮lm，高出檐口上皮1.5m。圖9縱橫向掃地桿構造要求1-橫向掃地桿；2-縱向掃地桿縱向水平桿〔1〕縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3跨；〔2〕縱向水平桿接長主要采用對接扣件連接，局部采用搭接。對接、搭接符合以下規定：A、縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不得設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不得小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3〔圖10〕。B、搭接長度不得小于1m，等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不得小于100mmm。C、本工程采用用竹笆板，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，在需鋪設竹笆板部位，縱向水平桿等間距設置，間距不得大于400mm〔圖11〕圖10縱向水平桿對接接頭布置〔a〕接頭不在同步內〔立面〕；〔b〕接頭不在同步跨內〔平面〕1-立桿；2-縱向水平桿；3-橫向水平桿 圖11鋪竹笆板縱向水平桿的構造1－立柱；2－縱向水平桿；3－橫向水平桿；4－竹笆；5－平安兜網；6－防護欄桿；7－密目平安網橫向水平桿〔1〕主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件連接且嚴禁撤除；〔2〕作業層上非主節點處的橫向水平桿，根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不得大于縱距的1/2；〔3〕使用竹笆板位置，雙排腳手架的橫向水平桿兩端用直角扣件固定在立桿上。腳手板的設置〔1〕在作業層架上滿設置一道竹笆板，內排立桿與建筑物邊緣之間滿掛平安兜網，隨作業層上升。〔2〕首層及每隔三層〔且不大于12m高〕滿鋪一層竹笆板，上蓋密目平安網作水平硬防護，內排立桿與建筑物邊緣之間滿鋪木腳手板〔木模〕，并設置平安網、180mm高擋腳板及防護欄桿〔圖12〕。圖12每隔三層一道水平硬防護構造1－立柱；2－擋腳板；3－竹笆板；4－腳手板；5－密目平安網；6－防護欄桿；7－密目平安網〔3〕使用木腳手板、竹笆板時，設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此兩種腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長取130～150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm〔圖13a〕；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm〔圖13b〕。圖13腳手板對接、搭接構造〔a〕腳手板對接；〔b〕腳手板搭接〔4〕竹笆板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。〔5〕作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。連墻件〔1〕連接點宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。〔2〕應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其他可靠措施固定。〔3〕宜優先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置。〔4〕腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m，水平間距為3La。〔5〕當腳手架下部不能設置連接點時，可搭設拋撐，拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45°～60°之間。連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。剪刀撐〔1〕每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按表2的規定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45°~60°之間。表2剪刀撐跨越立桿的最多根數〔2〕因雙排腳手架高度在24m以上，剪刀撐應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m。〔3〕剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上。旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。施工梯施工梯附著外排柵，其規格同排柵，施工梯采用一字型斜道，坡度為約30度。施工梯采用落地式。施工梯立柱縱距為0.75m，橫距為0.8m，步級寬20mm，高20mm。斜道兩側及平臺外圍均設置欄桿及擋腳板，欄桿高度1.2m，擋腳板高度200mm。斜道上面鋪設竹笆板，并在竹笆板上設置木條防滑，其厚度為2～3cm，間距不大于30cm，為保證斜道的結構穩固，在斜道兩側、平臺外圍和端部應設剪刀撐。附在腳手架外側的斜道(即利用腳手架的外排立桿作為斜道的里排立桿)，應加強腳手架連墻桿的設置。〔圖14〕圖14施工梯搭設示意圖塔樓巨柱腳手架搭設塔樓巨柱采用雙排腳手架立桿縱距La=1.8m，橫距Lb=1.05m，步距H=1.8m內立桿距巨柱結構面0.4m。縱向水平桿設置在立桿內側，小橫桿置于縱向水平桿之下，小橫桿間距不大于1.8m，伸出里排縱向水平桿距離為300mm，伸出外排縱向水平桿距離為150mm。外排腳手架，每步距中設兩根防護欄桿，內、外排腳手架設置45°剪刀撐，外圍滿掛密目平安網。〔圖15，圖17〕在四層樓層板上預埋鋼管，用鋼管拉結腳手架外排腳手管加強巨柱腳手架的穩定。〔圖16〕圖15巨柱腳手架搭設圖圖16局部巨柱腳手架與樓層連接圖17外框架柱操作平臺搭設示意圖腳手架撤除平安技術措施拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業方案，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業方案一般包括：拆架的步驟和方法、平安措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。拆架的高處作業人員應戴平安帽、系平安帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原那么，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原那么依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，撤除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。連墻桿(拉結點)應隨撤除進度逐層撤除，拆拋撐時，不得提前撤除。撤除時要統一指揮，上下照應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將撤除情況交代清楚前方可離開。拆下的材料要采用塔吊或人工傳遞下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。當天離崗時，應及時加固尚未撤除局部，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。如遇強風、雨等特殊氣候，不應進行腳手架的撤除，嚴禁夜間撤除。質量保證措施操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與平安教育。技術人員在腳手架搭設、撤除前必須給作業人員下達平安技術交底，并傳達至所有操作人員。腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量到達設計要求。腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。平安保證措施構件焊接必須由熟練焊工〔有有效焊工證〕施焊。腳手架搭設人員必須是持有有效上崗證的專業架子工，上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。施工人員必須戴平安帽、系平安帶、穿防滑鞋。對型鋼、圓鋼應按規定進行檢查，并取樣試驗合格前方可使用。對于預埋件預埋應由專業人員把關復核。腳手架的構配件質量與搭設質量應按〈建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準〉〔JGJ130-2021〕規定進行檢查驗收，合格前方準使用，腳手架的平安檢查與維護應按有關規定進行。腳手架按裝修腳手架二步施工荷載承載計算，不得超載，不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸挑起重設備。當有六級或六級以上在風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與撤除作業，雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守，腳手架上應按要求設置滅火器。腳手架應及時去除其上建筑垃圾，無堆積砼和落手灰。搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。在腳步手架使用期間，嚴禁撤除以下材料：〔1〕主節點和縱向、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿。〔2〕連墻件。13、腳手架采取防雷接地措施：〔1〕鋼管腳手架宜每隔50M設一處接地裝置，如最遠點到接地點的過渡電阻超過10歐姆，那么應增加接地裝置。〔2〕鋼管腳手架每隔一定距離應設引下線，引下線宜采用圓鋼，引下線處的立桿上下應連接，并高于其它立桿，接地線與引下線焊接連接。平安事故應急救援預案詳見本工程應急預案腳手架計算書配樓32米腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準〔JGJ130-2021〕。計算參數:雙排腳手架，搭設高度32.8米。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為48×3.5，連墻件采用3步3跨，豎向間距5.40米，水平間距4.50米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，平安網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。根本風壓0.50kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.9510。地基承載力標準值120kN/m2，根底底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1〕均布荷載值計算：大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.050/3=0.13kN/m活荷載標準值Q=2.000×1.050/3=0.7kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.13=0.202kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.7=0.98kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2〕抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為：M1=(0.08×0.202+0.10×0.98)×1.5002=0.26kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為：M2=-(0.10×0.202+0.117×0.98)×1.5002=-0.304kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.304×106/5080.0=59.84N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。3〕撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度，計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.13=0.168kN/m活荷載標準值q2=0.7kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度：V=(0.677×0.168+0.990×0.7)×15004/(100×2.06×105×121900)=1.84mm大橫桿的最大撓度小于10mm,滿足要求。小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1〕荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.057kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.050×1.500/3=0.19kN活荷載標準值Q=2.000×1.050×1.500/3=1.05kN荷載的計算值P=1.2×0.057+1.2×0.19+1.4×1.05=1.77kN小橫桿計算簡圖2〕抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.05×0.038)×1.05×1.05/8+1.77×1.05/3=0.625kN.m=0.625×106/5080=130.42N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。3〕撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：V1=5.0×0.038×10504/(384×2.060×105×121900)=0.03mm集中荷載標準值P=0.057+0.21+1.05=1.467kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：V2=997.6×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=1.633mm最大撓度和為：V=V1+V2=1.663mm小橫桿的最大撓度小于1200/150與10mm,滿足要求。扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載值計算：橫桿的自重標準值P1=0.038×1.050=0.040kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷載標準值Q=2.000×1.050×1.500/2=1.58kN荷載的計算值R=1.2×0.04+1.2×0.276+1.4×1.58=2.6kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗說明:單扣件12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值本例為0.1248(kN/m)；NG1=0.125×23.500=2.938kN(2)腳手板的自重標準值本例采用竹笆板，標準值為0.35(kN/m2)；NG2=0.350×5×1.500×(1.050+0.300)/2=1.78kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值本例采用欄桿、竹笆板腳手板擋板，標準值為0.15(kN/m)；NG3=0.150×1.500×5/2=0.563kN(4)吊掛的平安設施荷載，包括平安網0.005(kN/m2)；NG4=0.005×1.500×23.5=0.176kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.457kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2×2×1.5×1.05/2=3.15kN風荷載標準值應按照以下公式計算:其中W0——根本風壓(kN/m2)，按照?建筑結構荷載標準?(GB50009-2021)附錄表D.4的規定采用：W0=0.500Uz——風荷載高度變化系數，按照?建筑結構荷載標準?(GB50009-2021)附錄表的規定采用：Uz=1.250Us——風荷載體型系數：Us=0.951經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.500×1.250×0.951=0.416kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式：N=1.2NG+0.85×1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×5.646+0.85×1.4×3.6=11.059kN。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式：N=1.2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×5.646+1.4×3.611.815kN。風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式：MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0.85×1.4×0.416×1.800×1.800×1.800/10=0.241kN.m。立桿的穩定性計算:1〕不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算：其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=8.657kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由長細比，為3118/16=197；——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.186；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=8657/(0.19×489)=95.293N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求.2〕考慮風荷載時,立桿的穩定性計算：其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=8.153kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由長細比，為3118/16=197；——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.186；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.241kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=8153/(0.19×489)+241000/5080=137.112N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算<[f],滿足要求.最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中NG2K——構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=2.143kN；NQ——活荷載標準值，NQ=2.400kN；gk——每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.125kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度Hs=84.749米。腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值[H]=50.000米。考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中NG2K——構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=2.143kN；NQ——活荷載標準值，NQ=2.400kN；gk——每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.125kN/m；Mwk——計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk=0.202kN.m；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度Hs=59.381米。腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值[H]=50.000米。連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載標準值，wk=0.416kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=5.40×4.50=24.300m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN):No=5.000經計算得到Nlw=9.436kN，連墻件軸向力計算值Nl=19.152kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=30.00/1.58的結果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。經過計算得到Nf=95.411kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求.立桿的地基承載力計算:立桿根底底面的平均壓力應滿足下式的要求：p≤fg其中p——立桿根底底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=34.63N——上部結構傳至根底頂面的軸向力設計值(kN):N=8.66A——根底底面面積(m2):A=0.25fg——地基承載力設計值(kN/m2):fg=68.00地基承載力設計值應按下式計算:fg=kc×fgk其中kc——腳手架地基承載力調整系數:kc=0.40fgk——地基承載力標準值(kN/m2):fgk=120地基承載力的計算滿足要求.巨柱腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準〔JGJ130-2021〕。計算參數:雙排腳手架，搭設最大高度18米。立桿的縱距1.80米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為48×3.5。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆板，荷載為0.35kN/m2。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，平安網荷載取0.0050kN/m2。地基承載力標準值120kN/m2，根底底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1〕均布荷載值計算：大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.050/3=0.13kN/m活荷載標準值Q=2.000×1.050/3=0.7kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.13=0.202kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.7=0.98kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2〕抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為：M1=(0.08×0.202+0.10×0.98)×1.8002=0.37kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為：M2=-(0.10×0.202+0.117×0.98)×1.8002=-0.437kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.437×106/5080.0=86.03N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。3〕撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度，計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.13=0.168kN/m活荷載標準值q2=0.7kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度：V=(0.677×0.168+0.990×0.7)×18004/(100×2.06×105×121900)=3.38mm大橫桿的最大撓度小于10mm,滿足要求。小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1〕荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.800=0.069kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.050×1.800/3=0.221kN活荷載標準值Q=2.000×1.050×1.800/3=1.26kN荷載的計算值P=1.2×0.069+1.2×0.221+1.4×1.26=2.112kN小橫桿計算簡圖2〕抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.05×0.038)×1.05×1.05/8+2.112×1.05/3=0.745kN.m=0.745×106/5080=146.66N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。3〕撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：V1=5.0×0.038×10504/(384×2.060×105×121900)=0.03mm集中荷載標準值P=0.057+0.21+1.05=1.467kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：V2=997.6×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=1.633mm最大撓度和為：V=V1+V2=1.663mm小橫桿的最大撓度小于1200/150與10mm,滿足要求。扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載值計算：橫桿的自重標準值P1=0.038×1.050=0.040kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.050×1.800/2=0.331kN活荷載標準值Q=2.000×1.050×1.800/2=1.89kN荷載的計算值R=1.2×0.04+1.2×0.331+1.4×1.89=3.1kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗說明:單扣件12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。立桿的穩定性