田家坪舞水特大橋

便橋施工方案一、工程概況1.1工程概況田家坪舞水河特大橋全橋長533.93米，中心里程為DK390+094，在6#～9#墩處采用（80+128+80）m雙線連續箱梁跨越舞水河，與河道法線交角為29度。該橋7#位于舞水河深水區，擬采用雙壁鋼圍堰進行樁基承臺施工，從河岸向7#墩方向施工臨時鋼便橋，與岸上施工便道相連。1.2水文和地質概況舞水河橋址區內地表水系較為發育，主要地表水水體為舞水河河水和山間溝谷里的流水，橋址區下游約10km處為蟒塘溪水庫，水位變化主要由水庫控制。舞水河為VII級航道，橋址區設計流量為8751.02m3/s，設計流速為5.29m/s，沖刷系數為1.13，設計水位為281.85m。舞水河橋橋址區地層上覆沼澤沉積相淤泥，第四系全新統沖洪積層粗圓礫土、卵石土，下伏白堊系下統泥巖、泥質砂巖、礫巖，板溪群馬底驛組三段凝灰質板巖。二、便橋設計方案為滿足施工需要，此段需架設上承式貝雷鋼便橋，鋼便橋貝雷梁底標高位于舞水河的最高水位以上。該便橋為3組雙排單層貝雷桁架，分7跨，跨徑12米，長度為84米，橋寬6.0m，限載60T，限速15km/小時。該鋼便橋中間墩采用φ800×10mm鋼管樁，樁間采用剪刀撐連接，橫橋向樁距為4.4m，順橋向跨度12m。樁頂橫梁采用40a工字鋼，其上縱向鋪設120型標準貝雷梁進行橫向聯結，橫向分配梁為22a工字鋼，間距1.0m。頂面鋪設8mm厚專用橋面板。便橋布置結構形式如下圖。三、便橋施工方法3.1施工工藝流程⑴鋼便橋架設施工流程便橋設計→方案制定→設備材料進場→施工放樣→吊裝鋼管樁施工→焊接剪力撐→墩頂橫梁安裝→貝雷梁安裝→梁間斜撐安裝→橫向分配梁安裝→→橋面板鋪裝→欄桿、防滑條、照明等附屬結構安裝⑵沖擊鉆孔鋼管樁施工流程打入臨時鋼管樁施工→焊接剪力撐→墩頂橫梁安裝→貝雷梁安裝→梁間斜撐安裝→錨固臨時鋼管樁→橫向分配梁安裝→部分橋面板鋪裝→沖擊鉆就位→沖擊鋼管樁基坑→沉入鋼管樁→灌注水下砼→強度達到→拆除臨時鋼管樁→插打下跨鋼管樁3.2鋼管樁的加工及運輸⑴成品進場時，生產廠家必須提供卷制鋼管樁所用鋼材的產品合格證、質量保證書以及鋼管樁的出廠合格證。使用就有鋼管樁材料時，應對鋼管樁進行逐根檢查，對腐蝕嚴重的進行剔除。⑵鋼管樁在加工場按圖紙加工成型，在施沉過程中盡量不進行管節接長，鋼管樁加工時應保證直縫錯位，采用對接補強連接，每根鋼管樁在對接滿焊后，沿圓周均勻焊接8塊連接鋼板，提高連接處的鋼管強度。⑶鋼管樁的堆放或存放形式和層數應安全可靠，避免產生縱向變形和局部壓曲變形（堆放或存放層數不得超過兩層，超過兩層時應采用定位架）。⑷鋼管樁在起吊、運輸和堆放過程中應避免由于碰撞、摩擦等原因造成管端變形和損傷。應采取多點起吊，杜絕鋼管樁彎曲現象的發生。鋼管樁加工好后由平板車運輸至施工現場3.3鋼管樁的插打施工根據現場情況摸底，河床范圍內底部覆蓋層只有1米左右，下層為600kpa的板巖層，振動錘無法將鋼管樁打入巖石層，為了增加便橋的穩定性，采用沖擊鉆孔方法對河床內的每個鋼管樁基礎進行鉆孔，孔深為2米，直徑為1米，沉入鋼管樁后采用C35水下混凝土澆筑。⑴便橋由河岸一側處向7#墩位延伸，采用“釣魚法”法進行施工⑵沖擊鉆孔法施工，采用臨時支撐鋼管平臺樁進行加固。先將臨時支墩以履帶吊吊入，在距固定支墩位置前后各3米的范圍內打入，控制好管間間距。架設貝雷梁，將臨鋼管樁錨固在貝雷梁內，焊接剪力撐和橫梁組成臨時牢固平臺。⑶采用全站儀對便橋固定鋼管樁樁位精確放樣。在已經修筑好的鋼便橋施工平臺上采用沖擊鉆對鋼管樁基礎進行鉆孔，孔深為2米，直徑為1米。⑷以履帶吊吊運鋼管樁就位，并沉入鉆孔樁內，采用C35水下混凝土澆筑。強度達到后安裝鋪設上部結構，拆除臨時支墩。履帶吊前移，繼續下一孔的鋼便橋施工。⑸沉入鋼管樁時，應嚴格控制樁身的垂直度，確保鋼管樁合理承載，沉樁以標高控制。沉樁偏差：樁位平面位置：±10cm；樁頂標高：±10cm；樁身垂直度：小于1%。⑹每排鋼管樁下沉到位后，樁之間用20a槽鋼進行連接，以增加樁的穩定性。3.4貝雷梁及橫向分配梁拼裝⑴樁頂橫梁采用40a型工字鋼；在鋼管樁基施工完成后吊放。⑵貝雷梁預先在岸上或已搭設好的便橋上按每組尺寸拼裝好，然后運輸到位，用履帶吊直接吊裝貝雷梁安裝在墩頂橫梁上并在橫梁上焊槽鋼限制縱梁左右位移。⑶貝雷梁的位置需放線后確定，以保證便橋橋軸線不偏移，為減少貝雷梁的磨損，在40a與貝雷梁之間放置橡膠墊；⑷在貝雷縱梁頂面按1.0m間距布設錨固22a型工字鋼做橫向分配梁，并且采用φ16“U”型卡口與貝雷梁連接，每個節點1套螺栓；3.5便橋橋面結構⑴橋面板采用8mm厚的橋面專用板，面板與橫向分配梁之間間斷焊，沿縱向每塊之間預留1.0cm的縫隙。⑵便橋欄桿立柱采用φ48mm鋼管焊接，欄桿高1.0m，立柱間距1.5m。立柱焊在便橋橫向分配梁上。⑶欄桿上間隔一定距離設置夜間通航警示燈。沿鋼便橋鋪設一根φ120mm塑料電纜套管一直至鉆孔平臺上，用于主墩施工供電。四、鋼便橋結構驗算4.1貝雷梁(12m)內力荷載分析計算⑴自重均布荷載：：q1=15*3/6kN/m+0.95kN/m(護欄自重)+6.66kN/m=17.26kN/m⑵施工及人群荷載：不考慮與車輛同時作用；⑶65噸攪拌車后軸布置在跨中，貝雷梁受力分析彎矩Mmax=1660kN.m,剪力Qmax=528kN⑷65噸攪拌車后軸布置在0號橋臺跨端，貝雷梁受力分析彎矩Mmax=958.5kN.m,剪力Qmax=403kN經過上述分析知，貝雷梁最大彎矩Mmax=1660kN.m，最大剪力Qmax=528kN。縱向主梁選用4排單層貝雷梁，下弦桿。則貝雷梁跨中容許彎矩【M】=788.2*6+450*6=7429kN.m跨中容許剪力【M】=245.2*6=1471kNMmax=1660kN.m<【M】=7429kN.mQmax=528kN<【M】=1471kN滿足強度要求4.2承重梁內力分析計算承重梁作為便橋結構的主要承重結構，是便橋結構穩定安全的生命線，擬采用型材2l40a。當車行駛到墩頂時，墩頂荷載最大，承重梁河鋼管樁承受最不利荷載。上承式荷載分析：⑴自重均布荷載：：q1=15*3/6kN/m+0.95kN/m(護欄自重)+6.66kN/m=17.26kN/m⑵施工及人群荷載：不考慮與車輛同時作用；⑶50噸履帶吊行走到墩頂時，選取2跨按連續梁進行計算：履帶吊集中荷載轉換為均布荷載：850kN/4.69m=181.24kN/m彎矩Mmax=714kN.m,剪力Qmax=54kN節點反應力Nmax=1093kN⑷上乘式承重梁取最大節點反應力Nmax=1093kN對承重梁進行驗算：設其6組貝雷梁均衡受力，單片貝雷梁受力：1093/6=182.2kN彎矩Mmax=295kN.m,剪力Qmax=367.4kN根據上述進行分析可知，取最大荷載295kN.m，Qmax=367.4kN進行樁頂承重梁的截面設計。選用I40a，查《鋼結構計算手冊》得各相關力學參數如下：W=2*1090cm3;A=2*86.1cm2I/S=34.1（I=21720cm4,S=631.2cm3）B=2*1.05cm，下面對其強度進行驗算：σ=M/W=295kN.m/（2*1090cm3）*103=136Mpa<1.3[σ]=188.2Mpar=QS/Ib=367/34.1/(1.05*2)=51.2Mpa<[r]=85*1.3=110Mpa撓度Wmax=0.0098<4m/400=0.01滿足要求。4.3鋼管樁承載力的驗算根據上述計算分析知，鋼管樁基礎單樁承載力最大的情況出現在車在基礎頂施工作業時，單樁最大承受荷載約=550KN。鋼板樁φ820*8mm，A=204.078cm2。⑴單根鋼管樁流水壓力計算：Fw=kAyv2/(2g)=0.8*(24*0.82*10)*12/2/9.8=10kN。式中：Fw—流水壓力標準值（kN）;k—形狀系數（鋼管取0.8）;A—阻水面積（m2）,計算至一般沖刷線處;Y—水的重力密度（kN/m3）;v—設計流速（2m/s）g—重力加速度（9.8m/s3）水流力作用在水深的1/3處，即為水深16m處。水流力對鋼管產生的彎矩：Mx=10*16=160KN.m⑵汽車水平制動力根據《公路橋涵設計通用規范》（JTGD60-2004）查得，汽車制動力為汽車荷載重力的10%，汽車行走在墩頂，鋼管樁承受最大內力，考慮2個墩承擔，以最大荷載45墩罐車計算，此處每根樁取水平制動力為450/2/2*10%=11.25KN。水平制動力對鋼管產生的彎矩：Mx2=11.25*20=225KN.m⑶鋼管強度及穩定性驗算由以上分析可知：σ1=M/lxx=160KN.m/168213cm4*0.41m=39MPa<188.2MPaσ2=M/lxy=302KN.m/168213cm4*0.41m=73.6MPa<188.2MPa回旋半徑rx=28.7cm長細比λ=lo/rx=20/28.7=69.7查《鋼結構設計規范》附表17得穩定系數ψ=0.757σ=N/ΨA+σ1+σ2=550/（0.757*204.1）+39+73.6=116.2<188.2MPa由以上計算可知便橋的鋼管樁的樁身強度滿足使用要求。經貝雷梁、承重梁和鋼管樁的的檢算結果可知，該便橋架設能滿足工程使用要求。五、便橋橋拆除施工方案5.1施工工藝拆除欄桿、照明等附屬結構→拆除橋面板→拆除橫向分配梁→拆除貝雷梁間斜撐→拆除貝雷梁→拆除墩頂橫梁→拆除鋼板樁剪力撐→割除鋼板樁→拆除橋臺基礎5.2施工方法便橋拆除時采用50t履帶吊逐跨拆除的方法，采用一個工作面，從鋼便橋一端倒退拆除施工，一邊拆除，一遍利用原鋼便橋運送材料到岸上指定的位置存放。鋼便橋的拆除工作同鋼便橋的搭設工作順序基本相反，依次拆除橋面附屬設施、橋面槽鋼、型鋼分配梁、貝雷、樁頂分配梁及鋼管樁。便橋上部結構的鋼板、型鋼首先利用割刀割除焊縫，然后利用50t履帶吊將鋼板、型鋼吊至載重汽車上運輸到河岸上。貝雷梁拆除時先依次拆除貝雷梁的定位卡、支撐架、連接槽鋼，然后卸掉貝雷梁支座處的連接銷子，利用50t履帶吊將每組貝雷梁吊至載重汽車上運輸至后方堆場。貝雷梁拆除后，即可拆除橫梁40a，以及鋼管樁之間的聯撐20a，最后采用水下切割的方法將鋼管樁齊平切割。六、安全保證措施⑴便橋施工的人員必需進行安全施工教育，使施工人員提高安全意識，杜絕安全事故的發生。⑵便橋施工必須做好必要安全防護設施。進入施工現場必須帶安全帽；高空作業，必須系好安全帶；便橋施工須穿防滑鞋；嚴禁酒后作業。⑶所有機械設備的司機、操作手必須嚴格執行《安全操作規程》，持證上崗。各種設備每天工作前要進行檢查，是否存在質量問題，對有問題和存在安全隱患的機械設備堅決不能使用。⑷施工前做好施工環境調查，保護好通訊、電力等地下、空中設施，⑸便橋施工時，基坑開挖后要注意支護，防止塌方；周圍做好圍擋；要注意用電安全。⑹便橋吊裝施工時，禁止人員在附近行走，鋼絲繩在使用前要檢查計算，架設過程中，不得在待架的孔跨處放行行人和車輛。⑺平交道口的便道施工時，要有專門負責的安全人員，注意觀察過往行人車輛，避免交通安全事故的發生。⑻在便橋橋頭上，樹立標識牌注明：設計、可承受荷載及注意事項等說明七、安全生產重點部位危險源控制7.1、危險源辨識本工程安全生產重點部位：插打鋼管樁；吊裝貝雷梁；擺放分配梁；焊接剪刀撐，大型設備傾覆。項目部在確定危險重點部位的前提下，對各工序排出不利于安全因素的環節，識別出危險源，作為重點控制的施工工序安全管理點，落實監控人員，確定監控的措施和方案，實施重點監控。7.2、應急預案針對潛在的重大危險源制定管理方案和應急預案，在全體職工中進行傳達和學習。配備滿足法規要求的應急設備，培訓相關人員，同時由主管部門在可行時組織應急演練，并對應急預案、程序及配備資源的適用性和有效性進行評審。通過演練暴露的問題按程序進行糾正和預防。在緊急情況發生時，啟動應急預案。八、環保保障措施⑴環保、水保目標：全面控制施工污染，控制污水、空氣粉塵及噪音污染，嚴格控制水土流失，維護生態平衡，全面達到國家、行業及當地政府的自然保護、環保、水保標準。⑵盡量降低噪音和避開深夜施工,控制噪音污染。⑶便橋基礎施工后，及時清理開挖出的土方，保證不阻塞河道；施工便橋經常清掃,保持潔凈，防止車輛通行時雜物等到處飛揚，污染水源。⑷砼施工過程中，嚴禁向河道內傾倒剩余砼或清洗罐車水，防止污染水質。⑸在搭設和拆除過程中要注意對周圍河域的保護，防止油污等造成對河域的過度污染。⑹施工期間保護好周邊植被和農作物,保護自然環境，不得隨意毀壞。方案完畢謝謝！第一節活塞式空壓機的工作原理第二節活塞式空壓機的結構和自動控制第三節活塞式空壓機的管理復習思考題單擊此處輸入你的副標題，文字是您思想的提煉，為了最終演示發布的良好效果，請盡量言簡意賅的闡述觀點。第六章活塞式空氣壓縮機

piston-aircompressor壓縮空氣在船舶上的應用：

1.主機的啟動、換向；

2.輔機的啟動；

3.為氣動裝置提供氣源；

4.為氣動工具提供氣源；

5.吹洗零部件和濾器。

排氣量:單位時間內所排送的相當第一級吸氣狀態的空氣體積。單位：m3/s、m3/min、m3/h第六章活塞式空氣壓縮機

piston-aircompressor空壓機分類：按排氣壓力分：低壓0.2～1.0MPa；中壓1～10MPa；高壓10～100MPa。按排氣量分：微型<1m3/min；小型1～10m3/min；中型10～100m3/min；大型>100m3/min。第六章活塞式空氣壓縮機

piston-aircompressor第一節活塞式空壓機的工作原理容積式壓縮機按結構分為兩大類：往復式與旋轉式兩級活塞式壓縮機單級活塞壓縮機活塞式壓縮機膜片式壓縮機旋轉葉片式壓縮機最長的使用壽命-

----低轉速（1460RPM），動件少（軸承與滑片），潤滑油在機件間形成保護膜，防止磨損及泄漏，使空壓機能夠安靜有效運作；平時有按規定做例行保養的JAGUAR滑片式空壓機，至今使用十萬小時以上，依然完好如初，按十萬小時相當于每日以十小時運作計算，可長達33年之久。因此，將滑片式空壓機比喻為一部終身機器實不為過。滑(葉)片式空壓機可以365天連續運轉并保證60000小時以上安全運轉的空氣壓縮機1.進氣2.開始壓縮3.壓縮中4.排氣1.轉子及機殼間成為壓縮空間，當轉子開始轉動時，空氣由機體進氣端進入。2.轉子轉動使被吸入的空氣轉至機殼與轉子間氣密范圍，同時停止進氣。3.轉子不斷轉動，氣密范圍變小，空氣被壓縮。4.被壓縮的空氣壓力升高達到額定的壓力后由排氣端排出進入油氣分離器內。4.被壓縮的空氣壓力升高達到額定的壓力后由排氣端排出進入油氣分離器內。1.進氣2.開始壓縮3.壓縮中4.排氣1.凸凹轉子及機殼間成為壓縮空間，當轉子開始轉動時，空氣由機體進氣端進入。2.轉子轉動使被吸入的空氣轉至機殼與轉子間氣密范圍，同時停止進氣。3.轉子不斷轉動，氣密范圍變小，空氣被壓縮。螺桿式氣體壓縮機是世界上最先進、緊湊型、堅實、運行平穩，噪音低，是值得信賴的氣體壓縮機。螺桿式壓縮機氣路系統：

A

進氣過濾器

B

空氣進氣閥

C

壓縮機主機

D

單向閥

E

空氣/油分離器

F

最小壓力閥

G

后冷卻器

H

帶自動疏水器的水分離器油路系統：

J

油箱

K

恒溫旁通閥

L

油冷卻器

M

油過濾器

N

回油閥

O

斷油閥冷凍系統：

P

冷凍壓縮機

Q

冷凝器

R

熱交換器

S

旁通系統

T

空氣出口過濾器螺桿式壓縮機渦旋式壓縮機

渦旋式壓縮機是20世紀90年代末期開發并問世的高科技壓縮機，由于結構簡單、零件少、效率高、可靠性好，尤其是其低噪聲、長壽命等諸方面大大優于其它型式的壓縮機，已經得到壓縮機行業的關注和公認。被譽為“環保型壓縮機”。由于渦旋式壓縮機的獨特設計，使其成為當今世界最節能壓縮機。渦旋式壓縮機主要運動件渦卷付，只有磨合沒有磨損，因而壽命更長，被譽為免維修壓縮機。

由于渦旋式壓縮機運行平穩、振動小、工作環境安靜，又被譽為“超靜壓縮機”。

渦旋式壓縮機零部件少，只有四個運動部件,壓縮機工作腔由相運動渦卷付形成多個相互封閉的鐮形工作腔，當動渦卷作平動運動時，使鐮形工作腔由大變小而達到壓縮和排出壓縮空氣的目的。活塞式空氣壓縮機的外形第一節活塞式空壓機的工作原理一、理論工作循環（單級壓縮）工作循環：4—1—2—34—1吸氣過程

1—2壓縮過程

2—3排氣過程第一節活塞式空壓機的工作原理一、理論工作循環（單級壓縮）

壓縮分類：絕熱壓縮：1—2耗功最大等溫壓縮：1—2''耗功最小多變壓縮：1—2'耗功居中功＝P×V（PV圖上的面積）加強對氣缸的冷卻，省功、對氣缸潤滑有益。二、實際工作循環（單級壓縮）1.不存在假設條件2.與理論循環不同的原因：1）余隙容積Vc的影響Vc不利的影響—殘存的氣體在活塞回行時，發生膨脹，使實際吸氣行程（容積）減小。Vc有利的好處—

（1）形成氣墊，利于活塞回行；（2）避免“液擊”（空氣結露）；（3）避免活塞、連桿熱膨脹，松動發生相撞。第一節活塞式空壓機的工作原理表征Vc的參數—相對容積C、容積系數λv合適的C：低壓0.07-0.12

中壓0.09-0.14

高壓0.11-0.16

λv＝0.65—0.901）余隙容積Vc的影響C越大或壓力比越高，則λv越小。保證Vc正常的措施：余隙高度見表6-1壓鉛法—保證要求的氣缸墊厚度2.與理論循環不同的原因：二、實際工作循環（單級壓縮）第一節活塞式空壓機的工作原理2）進排氣閥及流道阻力的影響吸氣過程壓力損失使排氣量減少程度，用壓力系數λp表示：保證措施：合適的氣閥升程及彈簧彈力、管路圓滑暢通、濾器干凈。λp

（0.90-0.98）2.與理論循環不同的原因：二、實際工作循環（單級壓縮）第一節活塞式空壓機的工作原理3）吸氣預熱的影響由于壓縮過程中機件吸熱，所以在吸氣過程中，機件放熱使吸入的氣體溫度升高，使吸氣的比容減小，造成吸氣量下降。預熱損失用溫度系數λt來衡量（0.90-0.95）。保證措施：加強對氣缸、氣缸蓋的冷卻，防止水垢和油污的形成。2.與理論循環不同的原因：二、實際工作循環（單級壓縮）第一節活塞式空壓機的工作原理4）漏泄的影響內漏：排氣閥（回漏）；外漏：吸氣閥、活塞環、氣缸墊。漏泄損失用氣密系數λl來衡量（0.90-0.98）。保證措施：氣閥的嚴密閉合，氣缸與活塞、氣缸與缸蓋等部件的嚴密配合。5）氣體流動慣性的影響當吸氣管中的氣流慣性方向與活塞吸氣行程相反時，造成氣缸壓力較低，氣體比容增大，吸氣量下降。保證措施：合理的設計進氣管長度，不得隨意增減進氣管的長度，保證濾器的清潔。2.與理論循環不同的原因：二、實際工作循環（單級壓縮）第一節活塞式空壓機的工作原理上述五條原因使實際與理論循環不同。4）漏泄的影響5）氣體流動慣性的影響1）余隙容積Vc的影響2）進排氣閥及流道阻力的影響3）吸氣預熱的影響2.與理論循環不同的原因：二、實際工作循環（單級壓縮）第一節活塞式空壓機的工作原理3.排氣量和輸氣系數理論排氣量Vt----單位時間內活塞所掃過的氣缸容積。實際排氣量Q：Q