內蒙古化工職業學院畢業設計論文PAGEPAGE28畢業設計論文年產6萬噸合成氨工藝設計摘要氫和氮是合成氨的主要原料，精制后的氫、氮混合氣在高溫，高壓并在催化劑存在的條件下進行氨合成反應。根據合成反應器所采用的壓力，溫度及催化劑型號的不同，氨合成的方法可以分為低壓法，中壓法和高壓法三種。小型合成氨廠采用低壓法和中壓法兩種。其中合成壓力分別為15——20Mpa和32Mpa。本設計采用的是中壓法。本設計由兩部分構成分別是設計說明書和四張圖紙。設計說明書包括：總論，流程的選擇和確定，流程的說明，合成工序的計算四部分。三張圖紙分別是：，一張工藝流程圖，一張設備平面布置圖，一張合成塔設備圖。關鍵詞：氨合成催化劑流程工藝目錄前言Ⅰ第1章總論21.1設計依據與指導思想31.1.1設計依據31.1.2指導思想31.2設計范圍與技術要求41.2.1設計范圍41.2.2生產規模41.2.3原料動力消耗定額和消耗量41.3原理說明41.3.1生產原理說明41.3.2氨合成的機理5第2章工藝流程的選擇確定52.1由氨合成的主要特點進行工藝流程的設計選擇62.2催化劑的選用6第3章化工工藝設計說明73.1生產工藝流程的說明73.2生產設備選型說明83.2.1技術經濟指標83.2.2設備結構的要求83.2.3設備布置與三廢治理說明8第4章合成工序的工藝計算94.1物料計算94.1.1計算依據94.1.2物料計算114.2能量衡算174.2.1水冷器能量衡算174.2.2氨分離器能量計算174.2.3循環機出口能量計算184.2.4油過濾器能量衡算4.2.5冷凝塔熱量計算194.2.6氨蒸發器熱量計算204.2.7廢熱回收器能量計算234.3設備計算和選用234.3.1廢熱回收器工藝計算234.3.2水冷器的工藝計算294.3.3冷凝塔的工藝計算334.3.4氨蒸發器工藝計算38參考文獻42結束語43前言合成氨工業是基礎化學工業之一，其產量居各種化工產品的首位。以其為原料可制化肥、塑料、合成纖維、油漆、感光材料等產品。作為生產氨的原料氣CO和H2合成氣，可進行綜合利用，以聯產甲醇及羰基合成甲酸、醋酸等一系列碳化工產品。物盡其用，減少排放物對環境的污染，提高企業生產的經濟效益，已成為當今合成氨工藝生產技術發展的方向。國際上對氨的需求，隨著人口的增長和對農作物增產的需求和環境綠化面積的擴大而不斷增加。第1章總論1.1節設計依據與指導思想1.1.1設計依據 本設計以北京化工大學下達的畢業設計任務書作為設計的依據，見畢業設計任務書。1.1.2指導思想(1)本設計力求做到技術先進，切合實際，經濟核算，安全適用，在以上前提下提出的專業設計原則和設計標準，本設計積極采用國內的技術革新成果，努力開發新技術，貫徹工藝與設備共舉的方針，加強了工藝流程與裝備的配套開發設計。整體貫徹“工廠布置一體化，專業生產露天化，建筑物輕型化，公用工程社會化，引用工程國產化”的“五化”設計原則。(2)氨合成工段的設計原則①以節能為中心，采用有效地的節能措施，提高余熱的回收利用率，降低各項消耗，通過合成氨蒸汽自給提高經濟效益。②采用各項節能措施，力求技術先進，安全可靠，簡單易行，用材省投資少。③減少環境污染，加大環境力度。④設計的流程必須符合工業生產的目的和要求，以確保生產出合格產品。⑤充分利用原料，未反應物要從生產的產品中分離出來，回收并循環使用副產物要加工成產品，并盡量減少廢物的產生和排放。1.2節設計范圍與技術要求1.2.1本設計是中小型合成氨廠氨合成工段的工藝設計，其中主要合成工藝設計和主要設備設計。1.2.2生產規模根據任務書，本設計采用年產6萬噸的生產規模。 1.2.3原料動力消耗定額和消耗量原料動力消耗定額和消耗量如表1.1表1.1原料動力消耗定額和消耗量表名稱規格/消耗定額/消耗量/備注新鮮氣:73.74％36105.4384259959156.5300天/年1.3節原理說明1.3.1生產原理說明氨合成反應的基本原理氨合成反應的化學方程式為：+≒+Q由反應式可以看出以下特點⑴氨合成反應是可逆反應⑵這是一個放熱反應⑶由三個分子的氫和一個分子的氮（共四個氣體分子）合成得到二個分子的氨。因此，氨合成反應是分子數減少的過程，也就是體積縮小的過程。從平衡觀點出發，溫度愈底，壓力愈高則反應愈趨向合成氨的方向移動，達到平衡時混合氣體中的氨含量達到最大值。1.3.2氨合成的機理 有固體觸媒存在下，氣體之間的反應可按次序分為七個步驟氫和氮的絕大部分，自外表向催化劑的毛細口內部擴散，到達內表面；氫和氮（個別或同時）被催化劑表面（主要是內表面 ）的活性吸附；吸附后的氣體，反應氣體混合物氫和氮從氣象主體擴散到鐵催化劑的外表；在表面上起化學反應，生成一系列中間化合物后，形成吸附態的氨；氨從催化劑表面上的脫吸；脫吸后的氨從毛細孔組織內部向外表面擴散；氨從催化劑表面擴散到氣體主體；以上七步中，a和g為擴散過程，b和f是內擴散過程，c，d，e總稱化動力學過程。第2章工藝流程的選擇確定2.1由氨合成的主要特點進行工藝流程的設計選擇因為氨的合成受化學平衡的限制，單程合成效率較低，所以分氨后未反應的氣體必須返回合成塔，進行循環反應。由于氨的合成過程是一個放熱過程，反應后塔壁的溫度會升高，為保護設備，實現能量的充分利用，原料氣分主，副兩條線進入合成塔，主線氣體從熱交換器換熱后進入合成塔，副線氣體直接進入合成塔，與主線氣體混和后進行反應。該流程具有以下特征氨合成反應熱未充分予以回收，利用副產蒸汽。流程簡單，設備投資低。放空位置設在惰性氣含量最高，氨含量較低處以減少氨和原料損失。新鮮氣和循環氣中油，水分及雜質可通過氨冷卻器降溫，從油分離器中除去。2.2催化劑的選用 近年來國產氨合成催化劑發展很快，小合成氨廠使用的氨催化劑絕大部分是國產系列，主要有A，A，A，A，A，A，A等催化劑。小型合成塔催化劑容積利用系數高，空速大，若采用小顆粒催化劑將使阻力增大。一般情況下用～和～mm的顆粒為宜。催化劑筐上層反應速度快，則上層可裝小顆粒催化劑，下層反應速度減慢，內擴影響小，宜裝大顆粒催化劑。本設計選用A型催化劑，在反應溫度范圍內活性大，易還原。第3章化工工藝設計說明3.1節生產工藝流程的說明氣體走向：由壓縮機六段來的新鮮氣和冷交二出（熱出）出來的氣體匯合一起進入臥式氨冷器管內被殼程液氨冷卻降溫，進入氨分，分離下的液氨去中間槽，分離后的氣體進入冷交，由下沿冷交中心管上行至冷交上部換熱器管內，與管外冷交熱進氣換熱提高溫度后，由上管口導出，去循環機提壓，經循環油分分離油水后，分為三路;一路為系統近路去熱交二次出口，另一路約30%循環氣由合成塔上部進入塔內件與外筒環隙下行，升高溫度，并降塔壁溫度，由塔底出來，溫度~90℃。塔底出來的氣一部分為f3冷激氣進入徑向混合器調節徑向段溫度，另一部分塔底出來的氣與第三路70%的循環氣匯合，與熱交管內的熱氣進行熱交換，提高溫度~178℃從熱交下部導出并分為四路：一路做f1冷激氣調節二軸床層溫度；二路做f2冷激氣調節三軸床層溫度；三路做f0冷激氣由塔底經中心管進入塔上部，調節一軸床層零米溫度；四路為塔二入主進氣由塔下部進入下換熱器管間再次提溫后和f0冷激氣混合，經中心管進入塔上部一床層反應。氣體經三軸反應后到徑向段反應，再被管間的塔二入主進氣降溫~350℃出塔，進入廢鍋回收熱量并副產蒸汽，出廢鍋~220℃的氣體進熱交管內加熱入塔氣體，自身溫度降到約3.2節生產設備選型說明生產設備的選型要符合一定的技術經濟指標和結構要求。分別從兩個不同方面進行說明。3.2.1技術經濟指標所選設備應滿足以下要求：(1)設備的生產能力與流程設計的生產能力相適應，且具有高效性；(2)設備的消耗系數愈低愈好；(3)選取價格低廉，制造容易，結構簡單的設備；(4)選管理費用低的設備，以降低產品的成本3.2.2設備結構的要求設備在選擇時也應滿足一定的結構要求，在本設計中設備的結構要求如下：(1)設備強度應符合化工設備規范要求；(2)設備防腐性能好，使用年限長；(3)設備密封性能好；(4)便于操作和檢修；3.2.3設備布置與三廢治理說明(1)化工設備布置的一般原則。①遵照生產工藝流程的自然順序的原則，確保工藝流程路線最短；②重型設備或易震動設備布局在地表層；③經常聯系的設備應盡量接近，便于操作；④布局時應創造良好的工作環境，留給操作人員必要的操作空間和安全距離；⑤設備應盡量對稱，相同或接近，應盡量集中；⑥布置設備應盡量利用工藝特點，讓物料自動壓送，一般計量設備布置在最高層主要設備及反應器等布置在中間層，貯槽設備在最低層。(2)三廢治理說明在生產中“三廢”指廢氣、廢液、廢渣。廢氣產生后，無毒氣體可以放空，也可以采用回收措施回收有效成，對于有毒氣體，必須把有毒成分轉化為無害氣體放空。廢液一般放入廢液礦中，回收有用成分后排液。廢渣一般集中放置，統一處理。第4章合成工序的工藝計算4.1節物料計算4.1.1計算依據生產能力：冬季小時產量10t。夏季小時產量9t。合成塔觸媒量：5.1m3夏季循環水溫度：32℃新鮮氫氮氣組成如表4.1表4.1新鮮氫氮氣組成表組成合計％73．9824.621.180.3100合成塔入口氣：為3.0%，為;合成塔出口氣：為15.7%新鮮氣溫度：;合成操作壓力：。水冷卻器的冷卻水溫為℃;其他部位的溫度壓力，見流程圖;熱平衡計算以0℃為基準。操作條件：表4.2操作條件壓力（kg/cm2）溫度（℃）合成塔進口氣體31038．9合成塔出口氣體292100水冷器出口氣體28936冷凝塔進口氣體31844（計算得）氨蒸發器進口氣體31519氨蒸發器出口氣體313-1.54.1.2物料衡算物料衡算是以試差法進行幾次試算，假定了合成塔進口氣體成分和數量，進行物料平衡，仍有些誤差，此誤差都歸納入了溶解度內。氨的生成以如下反應式進行：N2+3H2≒2NH3+Q生成1t氨所需的H2、N2氣體體積：（1000/7×22.4）×2＝2635Nm31合成塔的物料平衡：1t氨的體積：1000/17×22.4＝1317.5Nm3設：進合成塔的氣體量為V1Nm3出合成塔的氣體量為V2Nm3隨吹出氣出系統的氨損為26.5Nm3則：0．03V1+1317.5+26.5=0.157V1－0.157(1317.5+26.5)V1=12244Nm3出塔氣量V2=12244－1317.5－26.5=10900Nm3假設合成塔進口氣體成分如下:組成H2N2CH4ArNH3合計%65.321.557.842.313100Nm37995.32639.1959.5282.8367.312244則出合成塔氣體（也即水冷器入口氣體）氣體成分如下：組成H2N2CH4ArNH3合計%54．818．08．92．615．7100Nm35979．31967．1959．5282．81711．310900水冷器的物料平衡：水冷器水冷器水冷器進口的物料即合成塔出口氣體流量=10900Nm3，含NH315.7%。水冷器出口氣體流量為、溫度為t=36℃、表壓P=289kg/cm2。在此條件下，由拉爾遜·布拉德公式可求出水冷器出口飽和氨含量，㏒NH3=4.185+=9.5%水冷器中氨的冷凝量進出口的氨平衡：10900×15.7%=+×9.5%進出口的物料平衡：10900=+兩式聯立解得：=10153Nm3=747Nm3氨的質量流量為=566kg由水冷器進口氣成分推算出水冷器出口氣成分為組成H2N2CH4ArNH3合計%5919．39．42．89．5100Nm35979．31967．1959．5282．8964．310153溶解氣：36℃各組分氣體在液氨中的溶解度由表查得如下：H2：0.116ataN2：0.1285ataCH4：0.242ataAr：0.164ata在水冷器液氨中溶解的氣體量為：H2：11.2Nm3N2：4.0Nm3CH4：6.5Nm3Ar：0.8Nm3合計：22.5Nm3氨分離器后氣體的組分與數量組成H2N2CH4ArNH3合計%5919．39．42．89．5100Nm35968.11963.1953.0282．0964.310130.2(3)冷凝塔的物料平衡：①設冷凝塔分離的液氨中液解的氣體量也計入氨蒸發器中。②冷凝塔和氨蒸發器分離液氨量為1000－566=434kg溶解氣：在-1.5℃各氣體在液氨中溶解度由表查得：H2：0.0951ataN2：0.115ataCH4：0.244ataAr：0.149ata溶解的氣體量為：H2：8.10Nm3N2：3.39Nm3CH4：2.61Ar：0.5Nm3共計：14.6Nm3③放空氣量及放空氣中的隋性氣體含量消耗定額為2977的新鮮氣，理論上合成1噸氨需要2635Nm3。放空氣量為x（不含氨），循環氣中CH4＋Ar含量為y。2977=2635＋26.5×2＋22.5＋14.6＋xx=251.9Nm3含氨放空氣量為==278.4Nm3氨損278.4×9.5%=26.5Nm3溶解CH4＋Ar含量為6.5+0.8+2.61+0.5=10.41Nm3新鮮氣中的CH4＋Ar含量為1.49%由隋性氣體平衡:2977×1.49%=278.4y+10.41y==12.2%放空氣成分組成H2N2CH4ArNH3合計%5919．39．42．89．5100Nm3164．353．5126．197．926．5278．4④冷凝塔物料平衡冷凝塔進口氣量=水冷氨分后氣量－放空氣量+新鮮氣量=10130.5－278.4+2977=12829.1Nm3冷凝塔進口氣成分和數量：組成Nm3%H25968.1－164.3+2199.6=8003.462.4N21963.1－53.51+732.9=2642.4920.6CH4953.0－26.19+35.3=962.117.5Ar282.0－7.9+9.2=283.32.2NH3964.3－26.5=937.87.3合計12829.1100冷凝塔出口氣量：在冷凝塔出口氣溫度t=19℃,壓力P=315ata(表)條件下飽和氨含量由拉爾遜·布拉德公式㏒NH3=4.185+求得冷凝塔出口氣含氨量為5.7%氨的冷凝量為由進出口氨的平衡：12829.1×7.3%=+×5.7%由進出口物料平衡：12829。1=+兩式聯立解方程得:=12611.4Nm3=217.7Nm3冷凝塔出口氣的組成和量：組成H2N2CH4ArNH3合計%63．5217．62．25．7100Nm3/TNH38003．42642．49962．11283．3720.112611.4⑤氨蒸發器的物料平衡：進口氣成分和數量同冷凝塔出口氣，出口氣量為氨的冷凝量=－－=12244Nm3組成組成Nm3%H28003．4－8.1=7995.365.3N22642.49－3.39=2639.121.55CH4962.11－2.61=959.57.84Ar283.3－0.5=282.82.31NH3720.1－352.8=267.33合計12244.01004.2熱量衡算4.2.1水冷器的熱平衡(1)進入水冷器的熱量：氣體帶入的熱=××100=×9.16×100=446000kcal氨的冷凝熱=kcal(2)出水冷器的熱量：氣體帶出的熱=kcal液氨帶出的熱=kcal冷卻水帶走的熱=+－－=440300kcal冷卻水溫度從32℃升到冷卻水用量G===63t/h4.2.2氨分離器的熱平衡已知：氣體溫度36℃，含氨9.5%，液氨36℃，放空氣量278.4Nm3(1)進入氨分離器的熱=134500出氨分離器的熱放空氣帶走熱=kcal因為溫度不變，即液氨帶入熱量與帶出的熱量相同所以去循環機氣體的熱=－=130800kcal4.2.3已知：循環機進口氣量=10130.－278.=9852.1Nm3進口壓力為285出口壓力為320(1)循環機絕熱指數的計算：30040℃下的數據：組分H2N2CH4ArNH3Ki1.40581.3891.251.671.0306循環氣成分組成H2N2CH4ArNH3合計%5919．39．42．89．5100混合氣體的絕熱指數=5.47219解得K=1.183(2)出口氣體溫度計算：=314K=41℃為考慮循環機有富裕，所以循環機出口溫度采用46℃計算循環機出口帶出熱量=kcal4.2.4油過濾器熱平衡入熱=出熱新鮮氣溫度為38℃，壓力為320，流量為2977Nm3=7.3=kcal循環氣=167000kcal=+=203800kcal混合后氣體的溫度℃4.2.5冷凝塔熱平衡：冷氣體升溫吸收熱管間冷氣帶入熱量（=7.82）=kcal管間冷氣帶出熱量（=7.4）=冷氣吸熱=4050t－(-6100t)=11150kcal熱氣體冷卻冷凝放熱帶入熱量：44℃氣體帶入熱量=203800kcal氨冷凝熱：19℃冷凝潛熱為284.6=kcal帶出熱：氣體帶出熱（=7.82）：=kcal液氨帶出熱量：=kcal冷凝塔熱平衡：=+－－=203800＋47000－83700－3510=163590kcal冷氣體溫度升高等于熱氣體溫度的降低：4050t＋6100－83700－3510=163590kcalt=38.9℃4.2.6氨蒸發器的熱平衡：帶入熱：氣體帶入熱量=83700kcal液氨帶入熱=3510kcal液氨冷凝熱=81000kcal帶出熱量：-1.5℃氣體帶出熱量=－6100kcal-1.5℃液氨出熱量=434×（-1.66）=-720kcal氨蒸發器的冷負荷：=＋＋-Q4-Q5=83700+3510+81000-(-6100)-(-720)=175030kcal考慮5%冷損失總的氨冷負荷=+=(1+0.05)=175030×1.05=183800kcal冰機負荷按夏天氨產9T/時計冰機負荷=183800×9=1650000kcal/h4.2.7合成塔熱平衡帶入熱氣體帶入熱量=157490kcal（見冷凝塔熱平衡）反應熱生成氨量=1317.5+26.5=1344NM3△h=13200kcal/kg-mol（見[1]）=帶出熱量氣體出塔帶走熱=446000kcal（見水冷器熱平衡）熱損失：按出入換熱器的5%計合成塔需移去熱量=（）（1－0.05）=（＋－）（1－0.05）=（157490+790000-446000）×0.95=476000kcal廢熱回收器熱平衡(1)廢熱回收的移走熱量=476000kcal帶入熱量高壓氣體帶入的熱量②脫O2軟水帶入熱，化學軟水量為XKg脫氧水溫度為104C0飽和水的焓104.13kcal/Kg見<4>13Kg/CM2<絕>蒸汽熱焓665.6kcal/Kg見<4>16-78Q2=104xkcal(2)出熱<1>高壓氣體帶出熱Q3假定:排污量為3,熱損為高壓氣移走熱的3,13Kg/CM2190.7CO沸騰水的焓為193.6kcal/Kg見<4>16-78則蒸汽帶出的熱量為=0.97(665.6)X排污水帶出的熱量為Q5=0.03(193.6)X=5.81X①出入熱平衡按3熱量考慮()0.97+104.13X=646X+5.81X0.97Q=(646+5.81-104.13)X實際廢熱回收的移走熱Q=4760000.97=462000kcal化學軟水量X=462000/646+5.81-104.13=462000/547.68=844Kg蒸汽量8440.97=818Kg因考慮全廠蒸汽平衡，按720Kg/TNH3蒸汽量考慮參考文獻１．合成計算圖表２．石油化工設計參考資料(二)３．活塞式壓縮機設計４．化工工藝設計手冊５．化工過程及設備（上冊）６．拉莫著換熱器７．化工設計增刊（三）８．石油化工技術參考資料《熱交換器設計》（上冊）９．年產８萬噸合成氨復用設計合成部分工藝計算書總結基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統的設計與研究基于單片機的嵌入式Web服務器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現的供暖系統最佳啟停自校正（STR）調節器單片機控制的二級倒立擺系統的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協議棧的實現基于單片機的蓄電池自動監測系統基于32位嵌入式單片機系統的圖像采集與處理技術的研究基于單片機的作物營養診斷專家系統的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統研究與開發基于單片機的泵管內壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統開發基于單片機的液壓動力系統狀態監測儀開發模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數控系統的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環走絲方式研究基于單片機的機電產品控制系統開發基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內核設計及其應用研究基于單片機的遠程抄表系統的設計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統單片機系統軟件構件開發的技術研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設計和應用基于單片機的光纖光柵解調儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統的研制基于單片機的數字磁通門傳感器基于單片機的旋轉變壓器-數字轉換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調系統的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統設計Pico專用單片機核的可測性設計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現基于單片機的電液伺服控制系統用于單片機系統的MMC卡文件系統研制基于單片機的時控和計數系統性能優化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學生單片機應用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數據采集系統基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設備的數控改造基于單片機的溫度智能控制系統的設計與實現基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協議轉換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監測技術研究基于單片機的膛壁溫度報警系統設計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設計基于單片機船舶電力推進電機監測系統基于單片機網絡的振動信號的采集系統基于單片機的大容量數據存儲技術的應用研究基于單片機的疊圖機研究與教學方法實踐基于單片機嵌入式Web服務器技術的研究及實現基于AT89S52單片機的通用數據采集系統基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統基于單片機的控制系統在PLC虛擬教學實驗中的應用研究基于單片機系統的網絡通信研究與應用基于PIC16F877單片機的莫爾斯碼自動譯碼系統設計與研究基于單片機的模糊控制器在工業電阻爐上的應用研究基于雙單片機沖床數控系統的研究與開發基于Cygnal單片機的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機的一體化智能差示掃描量熱儀系統研究基于TCP/IP協議的單片機與Internet互聯的研究與實現變頻調速液壓電梯單片機控制器的研究基于單片機γ-免疫計數器自動換樣功能的研究與實現基于單片機的倒立擺控制系統設計與實現單片機嵌入式以太網防盜報警系統基于51單片機的嵌入式Internet系統的設計與實現單片機監測系統在擠壓機上的應用MSP430單片機在智能水表系統上的研究與應用基于單片機的嵌入式系統中TCP/IP協議棧的實現與應用單片機在高樓恒壓供水系統中的應用HYPERLINK"/detail.htm?380014