PAGE第4頁第1頁目錄HYPERLINK\l"_Toc261274360"第一章編制說明4HYPERLINK\l"_Toc261274361"1.1編制依據4HYPERLINK\l"_Toc261274362"第二章工程概述5HYPERLINK\l"_Toc261274363"2.1工程概況5HYPERLINK\l"_Toc261274364"第三章總體施工籌劃5HYPERLINK\l"_Toc261274365"3.1總體施工安排5HYPERLINK\l"_Toc261274366"3.2施工總流程6HYPERLINK\l"_Toc261274367"第四章總體施工進度、勞動力及設備安排10HYPERLINK\l"_Toc261274368"4.1施工進度計劃編制原則10HYPERLINK\l"_Toc261274369"4.3施工進度計劃橫道圖10HYPERLINK\l"_Toc261274370"4.4施工進度計劃10HYPERLINK\l"_Toc261274371"4.5資源配置計劃10HYPERLINK\l"_Toc261274372"第五章主橋連續箱梁施工方案12HYPERLINK\l"_Toc261274373"5.1主橋0#節段施工13HYPERLINK\l"_Toc261274374"5.1.1地基處理13HYPERLINK\l"_Toc261274375"5.1.2墩頂處理15HYPERLINK\l"_Toc261274376"5.1.3支架布置19HYPERLINK\l"_Toc261274377"5.1.4支架預壓22HYPERLINK\l"_Toc261274378"5.1.5施工工藝流程25HYPERLINK\l"_Toc261274379"5.2現澆懸臂連續梁及邊跨現澆段施工26HYPERLINK\l"_Toc261274380"5.2.1地基處理26HYPERLINK\l"_Toc261274381"5.2.2支架模板支撐體系26HYPERLINK\l"_Toc261274382"5.2.3支架拆除28HYPERLINK\l"_Toc261274383"5.2.4施工預拱度29HYPERLINK\l"_Toc261274384"5.3合攏段施工30HYPERLINK\l"_Toc261274385"5.4模板施工33HYPERLINK\l"_Toc261274386"5.5普通鋼筋、預應力筋和波紋管加工安裝33HYPERLINK\l"_Toc261274387"5.6砼施工35HYPERLINK\l"_Toc261274388"5.7預應力張拉37HYPERLINK\l"_Toc261274389"5.8壓漿與封錨38HYPERLINK\l"_Toc261274390"5.9箱梁施工標高控制41HYPERLINK\l"_Toc261274391"5.10箱梁體系轉換及合攏45HYPERLINK\l"_Toc261274392"5.11與11號線南段工程泐馬河橋交叉施工協調措施49HYPERLINK\l"_Toc261274393"第六章保證工程質量的技術措施51HYPERLINK\l"_Toc261274394"6.1質量管理網絡51HYPERLINK\l"_Toc261274395"6.2質量保證措施51HYPERLINK\l"_Toc261274396"6.2.1建立有效的質量保證制度51HYPERLINK\l"_Toc261274397"6.2.2質量控制和保證的原則53HYPERLINK\l"_Toc261274398"6.2.3質量控制最為薄弱的環節54HYPERLINK\l"_Toc261274399"6.3施工過程中的質量保證措施55HYPERLINK\l"_Toc261274400"6.3.1箱梁清水混凝土質量保證措施55HYPERLINK\l"_Toc261274401"6.3.2模板安裝質量保證措施56HYPERLINK\l"_Toc261274402"6.3.3鋼筋綁扎質量保證措施57HYPERLINK\l"_Toc261274403"6.3.4預應力施工質量保證措施58HYPERLINK\l"_Toc261274404"6.3.5箱梁施工質量控制保證措施61HYPERLINK\l"_Toc261274405"6.3.6合攏段砼的質量控制措施61HYPERLINK\l"_Toc261274406"第七章保證安全、文明生產及環境保護的措施64HYPERLINK\l"_Toc261274407"7.1安全生產的主要措施64HYPERLINK\l"_Toc261274408"7.1.1管理網絡的建立64HYPERLINK\l"_Toc261274409"7.1.2安全保證體系的實施64HYPERLINK\l"_Toc261274410"7.1.3安全生產的具體措施65HYPERLINK\l"_Toc261274411"7.2文明施工的主要措施70HYPERLINK\l"_Toc261274412"7.2.1文明施工方案70HYPERLINK\l"_Toc261274413"7.2.2文明施工組織機構70HYPERLINK\l"_Toc261274414"7.2.3施工現場71HYPERLINK\l"_Toc261274415"7.2.4工地衛生、五小設施71HYPERLINK\l"_Toc261274416"7.2.5內業資料及宣傳工作72HYPERLINK\l"_Toc261274417"7.3環境保護措施72HYPERLINK\l"_Toc261274418"7.3.1環境保護目標72HYPERLINK\l"_Toc261274419"7.3.2環境保護保證體系73HYPERLINK\l"_Toc261274420"7.3.3環境保護措施73HYPERLINK\l"_Toc261274421"7.4消防治安管理措施75HYPERLINK\l"_Toc261274422"第八章其他需采取的技術措施76HYPERLINK\l"_Toc261274423"8.1季節性施工技術措施76HYPERLINK\l"_Toc261274424"8.1.1雨季施工措施76HYPERLINK\l"_Toc261274425"8.1.2冬季施工措施76HYPERLINK\l"_Toc261274426"8.1.3夏季施工措施76HYPERLINK\l"_Toc261274427"8.2施工期間防汛防臺措施77HYPERLINK\l"_Toc261274428"第九章附件77HYPERLINK\l"_Toc261274429"9.1滿堂支架計算書77第118頁第62頁第一章編制說明1.1編制依據大蘆線航道整治一期工程18標臨港大道橋主橋連續梁施工專項方案，編制依據如下：1、大蘆線18標橋梁施工圖紙；2、大蘆線18標橋梁施工圖紙會審；3、上海市政工程勘察設計有限公司提供的《大蘆線航道整治一期工程（臨港新城段）跨航道橋梁-臨港大道橋巖土工程詳細勘察報告》4、主要技術規范和標準(1)《城市橋梁工程施工質量驗收規范》DGJ08-117-2005；(2)《公路橋涵施工技術規范》JTJ041-2000；(3)《預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規程》JGJ85-2000；(4)《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-2002；(5)《鋼筋焊接及驗收規程》JGJ18-2003；(6)《市政橋梁工程質量檢驗評定標準》CJJ2—2008；(7)《工程測量規范》GB50026-93；(8)《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范》JGJ166-2008；(9)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2001；(10)《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80－91；(11)《施工現場安全生產保證體系》DGJ08-903-2003；(12)《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99。（13）上海市《鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程》第二章工程概述2.1工程概況臨港大道橋位于大蘆線航道泐馬河段，與大蘆線航道法線交角23°,起始樁號為K0+403.716，終點樁號為K0+973.444。主橋采用斜橋正做。主橋中墩和邊墩均為矩形實體墩，下接承臺，群樁基礎，以⑦層作為持力層。主橋中墩和邊墩均為Ф1000mm鉆孔灌注樁基礎。主橋采用預應力混凝土變截面連續梁橋，全長為261.888m，跨徑布置為70.844m+120m+70.844m。單幅橋寬19.75m，分南北兩幅橋實施。兩幅橋采用關于道路中心線平面錯位布置的方式達到斜橋正做的目的。主梁為單箱單室箱梁，采用C55砼。中支點梁高7.5m，邊支點梁高3.0m。頂板寬19650mm；底板寬9650mm。箱梁懸臂5000mm。底板厚度由根部的0.96m變化至跨中的0.32m。主梁中橫梁開設永久人孔；底板開設永久孔，并作通氣孔用。箱梁采用掛梁懸臂澆注方法施工，主橋單幅分2×0#支架澆筑段、4×1#～5#(7m+7m+11m+13.5m+13.5m)支架澆筑段、2×邊跨支架澆筑段、2×邊跨合攏段和1×中孔合攏段。箱梁內采用縱、橫、豎三向預應力結構體系，縱向和橫向采用符合國家標注(GB/T5224)Фs15.2mm高強度低松弛預應力鋼絞線；縱向預應力鋼束配置在箱梁的頂、底及腹板，橫向鋼束施加于箱梁頂板，采用9Φs15.2、12Φs15.2及16Φs15.2規格，并設置有備用鋼束。中橫梁預應力采用JL25精軋螺紋鋼筋和對應的錨具，豎向鋼束設置在中墩頂兩側，采用精軋螺紋鋼筋，上端張拉，下端設置固定錨具。預應力管道采用塑料波紋管，真空壓漿工藝。第三章總體施工籌劃3.1總體施工安排本工程施工組織根據統籌規劃，合理布置的原則，選擇科學、經濟、有效的施工方案，統籌兼顧，圓滿完成本工程的施工任務。根據本工程的工程特點、工程量及施工工期，在主橋南北兩側設置施工便道，施工總體順序南北兩幅橋箱梁在4個主墩處對稱同步施工。根據的工程量的大小安排足夠數量的機具設備進行施工。在一道工序完成后，緊跟著進行下道工序的施工，形成流水作業，以確保施工工期。施工現場平面總體布置圖3.2施工總流程本工程主橋分南北幅，采用滿堂支架法施工，即箱梁0#節段、1#～5#現澆段、邊跨現澆段及合攏段采用滿堂式碗扣支架法施工，中跨合攏段采用勁性骨架支撐模板進行施工。1、施工順序圖(1)步驟一a.地基處理；b.施工樁基、承臺、橋墩立柱等下部結構；c.地基硬化，施工支架墊層；d.搭設中墩支架，支架預壓；e.下部結構砼強度達到設計強度的100%，砼齡期不小于28天，澆注0號塊；f.箱梁結構砼強度達到設計強度的90%，砼齡期不小于9天，張拉0號塊三向鋼束；(2)步驟二：a.搭設1號節段支架并預壓；b.待支架沉降穩定后，在0號塊兩端設置壓重，避免箱梁與支架落空；c.澆注1號節段混凝土；d.消除0號塊壓重；e.箱梁結構砼強度達到設計強度的90%，砼齡期不小于9天，張拉1號塊縱、豎向鋼束；(3)步驟三：a.搭設2號節段支架并預壓；b.待支架沉降穩定后，在1號塊兩端設置壓重，避免箱梁與支架落空；c.澆注2號節段混凝土；d.消除1號塊壓重；e.箱梁結構砼強度達到設計強度的90%，砼齡期不小于9天，張拉2號塊縱、豎向鋼束；(4)步驟四：a.搭設3號節段支架并預壓；b.待支架沉降穩定后，在2號塊兩端設置壓重，避免箱梁與支架落空；c.澆注3號節段混凝土；d.消除2號塊壓重；e.箱梁結構砼強度達到設計強度的90%，砼齡期不小于9天，張拉3號塊縱、豎向鋼束；f.拆除1號節段支架；(5)步驟五：a.按照步驟三、四的流程直至澆注5號節段，同時澆注邊跨現澆段；b.箱梁結構砼強度達到設計強度的90%，砼齡期不小于9天，張拉5號縱、豎向鋼束；(6)步驟六：a.在5號塊端部設置壓重，澆注邊跨合攏段；b.箱梁結構砼強度達到設計強度的90%，砼齡期不小于9天，張拉邊跨現澆段及邊跨合攏段縱、橫、豎三向鋼束；c.消除邊跨5號塊壓重；d.拆除邊跨及中墩支架；(7)步驟七：a.澆注中跨合攏段；b.箱梁結構砼強度達到設計強度的90%，砼齡期不小于9天，張拉中跨合攏段縱、豎向鋼束；c.拆除中跨合攏段支架；d.張拉橋面板鋼束；(8)步驟八：a.施工橋梁附屬結構；第四章總體施工進度、勞動力及設備安排4.1施工進度計劃編制原則積極響應業主對工期的要求，根據工程施工籌劃，通過合理組織與安排，確保工程施工滿足業主工期要求。4.3施工進度計劃橫道圖詳見：大蘆線航道整治一期工程18標主橋箱梁施工進度計劃表。4.4施工進度計劃1、主橋下部結構施工：2010.3.12——2010.7.102、0#現澆段施工：2010.5.24——2010.6.283、1#~4#現澆段施工：2010.6.20——2010.9.54、5#現澆段、邊跨現澆段施工：2010.8.28——2010.9.275、邊跨合攏段施工：2010.9.28——2010.10.176、中跨合攏段施工：2010.10.14——2010.11.17、橋面附屬工程施工：2010.11.22——2011.2.9上述項目施工工期可交叉平行作業，具體工期安排詳見施工總進度計劃表。同時，本施工計劃在實際施工時可能會隨著工程情況的變化作局部調整，確保工程如期完成。4.5資源配置計劃4.5.1勞動力配置計劃根據箱梁施工設4個作業隊分別負責兩幅橋4個主墩。第一作業隊負責Pmn09墩兩側對稱箱梁各個節段的施工；第二作業隊負責Pmn10墩兩側對稱箱梁各個節段的施工；第三作業隊負責Pms10墩兩側對稱箱梁各個節段的施工；第四作業隊負責Pms11墩兩側對稱箱梁各個節段的施工。4.5.2機械設備配置計劃根據本工程的工程量、工程特點，及實際施工經驗，合理配置主橋箱梁施工的機械設備。主要施工機械設備配備一覽表序號機械或設備名稱型號規格數量國別產地制造年份定額功率KW生產能力來源情況完好情況1履帶吊QUY502臺中國50T自有良好2交流電焊機BX-40010臺中國200627KVA自有良好3直流電焊機AX-320-1120臺中國200414KW自有良好4鋼筋彎曲機GW402臺中國20033KW自有良好5鋼筋調直機GT4/142臺中國20047.7KW自有良好6鋼筋切斷機GQ40-A2臺中國20045.5KW自有良好7張拉千斤頂YCW4006臺中國2005自有良好8張拉千斤頂YDC2506臺中國2005自有良好9張拉千斤頂YG704臺中國2005自有良好10張拉千斤頂YG254臺中國2005自有良好11電動油泵ZB4-50055018臺中國2005自有良好12注漿機SYB50-12臺中國2003自有良好13插入式振動器ZN系列8只中國2001自有良好14平板式振蕩器通用產品4只中國2001自有良好15水準儀AL3254臺中國2001自有良好16經緯儀J22臺中國2001自有良好17全站儀SOKKIASSET2E2臺日本2004自有良好18測斜儀SINCO2套美國2003自有良好第五章主橋連續箱梁施工方案主橋為單箱單室箱梁，采用C55現澆混凝土。中支點粱高7.5m，邊支點梁高3.0m。頂板厚280mm，頂板寬19650mm；底板厚320～900mm，寬9650mm；順橋向梁高采用二次拋物線變化，0號塊腹板1100mm，距中墩中心線7～14m范圍內的腹板原為900～1000mm，距中墩中心線28～32m范圍內的腹板為900mm，距中心線32~41m范圍內的腹板為550～900mm。。箱梁懸臂5000mm，懸臂端部厚220mm，懸臂根部厚600mm，主梁中橫梁厚1500mm，橫梁上開設永久性人孔，以方便檢查維修。帶牛腿端橫梁厚2038mm，距端梁支座中心線2600mm對應主梁底板位置開設永久人孔，并作通氣孔用，在箱梁腹板及底板處設置泄水孔及通氣孔。本工程主橋箱梁采用滿堂支架法澆筑施工，每墩兩側梁段同時施工，即箱梁0#節段、連續梁1#～5#節段，邊跨現澆段、邊跨合攏段采用滿堂支架施工，中跨合攏段采用外置勁性骨架并張拉部分預應力束的固結措施。滿堂支架法采用碗扣式鋼管支架（直徑為48mm，壁厚3.5mm），支架基礎為20cm厚C20砼基礎+30cm厚道渣，立桿底設可調底托支于砼基礎上，立桿上設可調頂托，頂托上方鋪設10×10cm橫向方木。箱梁內、外模板均采用15mm厚竹膠板。主橋箱梁施工每節段參數一覽表節段編號節段長度(m)節段砼體積(m33)節段重量t0#梁段14475.212355.21#、1＇#梁段7176.14578.62#、2＇#梁段7152.33959.83#、3＇#梁段11214.45574.44#、4＇#梁段13.5211.65501.65#、5＇#梁段13.5176.74594.2中跨合攏段224.8644.8邊跨合攏段227.7720.2邊跨現澆段11.074262.56825施工順序為先滿堂支架現澆0＃節段，然后滿堂支架法施工1＃塊，依次逐段向兩側施工，最后中跨合攏并形成體系轉換。三跨連續梁合攏順序為先邊跨合攏，然后再中跨合攏。5.1主橋0#節段施工主橋連續箱梁0#節段采用碗扣式滿堂支架的形式進行施工。碗扣式支架底托及頂托螺桿調節高度一般控制在30cm以內(螺桿與桿件裝配間隙較大，螺桿調節太長，會使軸心偏位增加而導致不穩定)。滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置，高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐，斜撐與碗扣件用鋼管卡固定在一起。5.1.1地基處理1、地基處理措施現澆箱梁支架體系關鍵部位是橋下地基處理，橋梁施工范圍內地基承載力應滿足所承受的全部荷載，地基不發生沉陷現象。橋寬范圍內先清除表面雜草和廢棄垃圾，挖除魚塘、泥漿坑、松軟地段等軟弱土層，采用含石量在60％以上的砂礫石換填，基底碾壓平整合格后(密實度90%)，然后鋪筑一層厚30cm的道渣基層，最后澆筑20cm厚C20混凝土面層，加固面積為箱梁投影面兩側再各加寬1m。在澆筑砼地坪時，確保地面的平整度，以保證鋼管支架的平整穩固。在支架地基兩側、沿施工范圍內開挖30×30cm明溝便于及時排除雨水。在南北兩幅橋中間5m隔離帶處順橋向對混凝土基礎設置縱向施工縫。由于主墩承臺采用放坡開挖結合鋼板樁圍護施工，0#、1#節段部分支架支撐位于主墩承臺基坑開挖處。因此，基坑部分的地基必須重點加固，基坑采用間隔回填，采用素土與石灰土分層間隔回填壓實。基坑地基處理示意圖2、支架基礎承載力計算p≤fg其中p——立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=51.43KPa；N——上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值（kN）；Nmax=18.514KN；A——基礎底面面積（m2）；A=0.36m2；fg——地基承載力設計值（kN/m2）；fak=110KPa。立桿地基承載力計計算示意圖在施工中對支架地地基采用20cmCC20素砼連片基基礎，其地基基承載力滿足足立桿地基承載要求求。3、支架基礎預壓場地平整壓實后，選選擇兩處有代代表性的地基基進行承載力力試驗，按箱箱梁施工時地地基實際承受受壓力（計算算過程見支架架預壓荷載計計算）為標準準荷載加載采采用分級加載載，每級間隔隔1小時，第一一次加載標準準荷載的10%，測出地基基的下沉量Δ1，第二次加加載至標準荷荷載的100%，測出此時時地基的下沉沉值Δ2，第三次加加載至標準荷荷載的120%，測出地基基的下沉值Δ3，在木板周周圍潑水濕潤潤地基1小時（模擬擬強降雨的影影響），測出出地基的下沉沉量Δ4，然后逐級級卸載至100%和10%、0%。分別測出此時地基基的下沉值Δ2’、Δ1’、Δ0’，則Δ0-Δ0’為地基的非非彈性變形量量，Δ0’-Δ4為地基的彈彈性變形量，據據此推算地基基的承載力及及變形值是否否滿足施工要要求。操作中應注意加載載與卸載過程程中要均衡，保保證地基受力力均勻，測量量數量要求準準確，精確至至1mm。5.1.2墩頂處處理墩頂處理包括三個個工作內容。一一是設置臨時時鎖定；二是是支座安裝；；三是為0#塊箱底模而而進行的必要要處理。1、臨時鎖定柱的設設置現澆梁在分段施工工過程中會產產生部分不平平衡荷載，產產生不平衡荷荷載主要為三三部分：(1)施工臨時荷載，主主要為堆放在在已施工節段段上的料具、鋼鋼材，施工人人員，兩端不不均衡，此部部分荷載為主主荷載；(2)箱梁構件自重因施施工產生的誤誤差引起的不不均衡荷載，此此部分荷載較較小；(3)施工過程中空中吊吊裝機具時，吊吊裝機具墜落落在橋面上對對橋梁產生的的沖擊荷載。上述三種荷載產生生的不均勻荷荷載(1)、(2)項均不超過2T；(3)項通過加強強施工過程中中的安全控制制，降低吊裝裝高度，通常常不會發生。施施工過程中我我單位將嚴格格控制累計不不均衡荷載不不超過10T,在施工過程中為防防止不均衡荷荷載引起“T”構不平衡，采采取在承臺頂頂距墩柱中心線2.5m處設置4根1100*1100mm鋼筋筋砼柱作臨時時鎖定柱施工不不平衡荷載主主要由混凝土土臨時支墩平平衡。施工過過程中我單位位將嚴格控制制累計不均衡衡荷載不超過過10T。此兩項措措施施工過程程中梁體平衡衡有足夠的安安全系數。臨時鎖定擬采用鋼鋼筋砼柱，砼砼強度與墩身身相同，主筋筋28根Φ28鋼筋,Ⅱ級螺紋鋼筋筋，箍筋采用用φ10@150，混凝土強強度為C40，臨時鎖定的的鋼筋(主筋)比砼柱長4mm，其中2m預埋進承承臺，2m伸進箱梁梁的腹板中，鋼鋼筋保護層330mm。每根臨時時鎖定鋼筋砼砼柱中須安置置6根豎向預應應力鋼筋采用用ФJG25的精軋螺紋紋鋼筋（Rby＝785Mppa）加強錨固，通過波紋管管穿過0#塊腹板張拉拉錨固于0#塊頂面。臨時鎖定柱的施工工與墩身同步步實施，各道道工序的操作作方法和要求求與立柱施工工相同。臨時時鎖定柱布置示意圖如如下：臨時鎖定柱平面布布置圖臨時鎖定柱正面布布置圖臨時鎖定柱立面布布置圖臨時鎖定柱配筋示示意圖（1）最不利平衡壓力的的確定根據設計變更；現現澆連續梁5#節段體積為為176.77m3；按單側不不對稱張拉預預應力估算出出最大平衡壓壓力為：Pmax＝1766.7×266×52.225/2.55＝960188.8KNN。再按兩側對稱張拉拉預應力估算算出最大平衡衡壓力為：Pmax’＝966018.88/2＝480099.4KNN。（2）鎖定柱抗壓驗算臨時鎖定柱為兩根根1100**1100mmm鋼筋砼柱柱，承臺頂面面以上高度55.2m，軸軸向配置28根Φ28鋼筋，Ⅱ級螺紋鋼，箍箍筋采用φ10@150，混凝土強強度C40。σh＝N/ψ（Ah+mAg’）≤[σa]48009.4××1000/（2×（1100×1100++12.4××28×616））=16.886Mpa<19..1Mpa。σh－砼計算壓應力；；N－軸向壓力設計值值（為單根鎖鎖定柱承擔的的荷載）；ψ－構件的穩定系數數，L=5.2mm，L/b=44.7，穩定系數數取ψ=1.0；Ah－鎖定柱的截面面面積；m－受壓縱筋計算強強度與砼棱柱柱強度之比；；Ag’－受壓縱筋筋的截面面積積；[σa]－砼中心受壓時的的容許應力。2、支座安裝當墩身砼達到設計計強度后時開開始安裝支座座。精確放樣樣支座位置，并并經監理復核核后方能進行行支座安裝。整個支座的安裝必必須按照說明明書和廠方的的指導認真安安置。主橋支座布置示意意圖3、墩頂處理墩頂布置好支座后后的間隙，采采用在墩頂四四周邊線上砌砌筑一道磚墻墻，磚墻之間間填充黃砂并并進行灑水拍拍實黃砂頂面面做3cm砂漿面面層，其上再再鋪一塊裝飾飾貼面板作為為0#塊的底模，待待實現體系轉轉換時，在拆拆除磚墻的同同時，一并拔拔拆黃砂墊層層敲除砂漿面面層和貼面板板即可。5.1.3支架模模板支撐體系系1、支架材料規格支架采用碗扣式鋼鋼管架，立桿主要要采用2.44m、1.8m、1.2m等幾種,立桿接長錯錯開布置，頂頂桿長度為11.5m、1.2m、0.9m，橫橫桿采用0..9m、0.6m、0.3m三種種組成，頂底底托采用可調調托撐。構件名稱品種長度(mm)重量(Kg)立桿LG-240240014.02LG-180180010.67LG-12012007.11頂桿DG-15015008.7DG-12012005.65DG-909005.5立桿墊座DZ-11.7立桿可調座TZ-210.1立桿粗細調座TZ-36.1橫桿HG-240240019.3HG-180180015.3HG-120120011.3HG-9009007.8HG-606006.85HG-303005.9斜桿XG-30030008.6XG-25525507.5XG-21621606.6XG-16916905.4可調橫托撐HC-17.3橫托撐HC-22托撐TC-24.1可調托撐TC-18.72、支架布置形式首先進行測量放線線(中心軸線和和中心點法線線)，然后在搭搭設支架的砼砼基礎面上，上上鋪厚5cmm×寬20cm的木木板，木板間間再加以橫向向連接，最后后在木板上搭搭設支架。支架以中心心線為軸線，并并垂直于中心心點法線往兩兩翼和跨兩端端對稱搭設。支架安裝嚴格按照照圖紙布置的的位置安裝，碗碗扣支架為定定型支架，安安裝時先確定定起始安裝位位置，并根據據地面標高確確定立桿起始始高度安裝預預制塊，利用用可調底托將將標高調平,避免局部不不平導致立桿桿不平懸空或或受力不均，安安裝可采取先先測量所安裝裝節段地面標標高,根據所測數數據計算出立立桿底面標高高,先用可調底底托將四個角角標立桿高調調平后掛線安安裝其它底托托,后安裝立桿桿。在支架搭設過程中中結合模板、橫橫梁、縱梁厚厚度，通過跟跟蹤測量調整整支架高度，同同時確保可調調U型頂托螺旋調調節幅度不超超過25cmm。在支架U型頂托上順順橋向縱向擺擺放橫截面為為10cm×15cm方木木作為縱梁，在在縱梁上橫向向擺放橫截面面為10cmm×10cm方木木作為橫梁。利用可調下托調整支架橫桿使之保持整體水平。在支架四周設置剪刀撐，在支架內橫縱方向上可以跳排設置，剪刀撐與地面夾角控制在30度～60度之間。3、0#節段支架布置箱梁0#塊支架按19.665m*14m縱橫兩兩側均放寬11m布置，其其中梁底寬范范圍立桿縱距距0.6m，立桿橫距0.6mm，腹板范圍立立桿縱距0.3m，橫距0.3m，5m寬翼板范圍立桿縱距距0.6m，橫橫距0.9mm，掃地桿距距砼基礎面220cm，縱、橫向橫桿步距1.2m。主橋0#節段底模模、側模采用用t=15mm竹膠板（規格格1.22×2.44mm，每塊約重重40kg），底模下橫橋橋向布設100cm×10cm木方方，下層縱橋橋向布設10cm×15cm木方方，腹板下支支架豎桿縱橫橫向間距為330cm×30cm，底底板下支架豎豎桿縱橫向間間距為60cm×60cm，翼翼板下支架豎豎桿縱橫向間間距為60cm×90cm，支支架步距采用用120cmm。相應滿堂支支架模板及支支撐體系內力力計算詳見第第9.1章節。（1）支架布置示意圖0#節段箱梁支架橫斷斷面圖0#節段箱梁支架縱斷斷面圖4、支架布設注意事項項（1）立桿墊腳上方,橫橫向和縱向掃掃地桿在離地地20cm，當立桿基底底間的高差大大于60cmm時，則可用用立桿錯節來來調整。（2）立桿的接長縫應錯錯開，即第一一層立桿應用用長2.4mm和3.0m的立立桿錯開布置置，往上則均均采用3.00m立桿，至至頂層再用11.5m和0.9m兩種種長度的頂桿桿找平。（3）立桿的垂直度應嚴嚴格加以控制制：30m以下架架子按1/200控制，且全全高的垂直偏偏差應不大于于10cm。（4）腳手架拼裝到3~~5層高時，應應用經緯儀檢檢查橫桿的水水平度和立桿桿的垂直度。并并在無荷載情情況下逐個檢檢查立桿底座座有否松動或或空浮情況，并并及時旋緊可可調座和薄鋼鋼板調整墊實實。（5）橫向和縱向均設置置垂直剪刀撐撐，橫向設置置4排，每排由由2組剪刀撐組組成，均勻分分布在跨內；；縱向設置33排，每排由由2組剪刀撐組組成，均勻分分布。剪刀撐撐由低至頂連連續設置，斜斜桿必須落地地，并與掃地地桿緊固，傾傾斜角度控制制在45°～60°。剪刀撐斜斜桿用扣件固固定在與之相相交的橫向水水平桿的伸出出端和立桿上上。（6）為保證支架的穩定定性以及防止止不側向滑移移，斜撐桿的的布置密度，當當腳手架高度度低于30mm時，為整架架面積的1/2~11/4，斜撐桿必必須對稱布置置，且應分布布均勻。斜撐撐桿對于加強強腳手架的整整體剛度和承承載能力的關關系很大，應應按規定要求求設置，不應應隨意拆除。5.1.4支架預預壓為保證結構混凝土土的施工質量量，應對搭設設好的支架進進行預壓，以以消除支架和和模板的非彈彈性變形，并并提供預拱度度值。首先設設立沉降觀測測點，并有明明確標志。先先測定觀測點點的初始標高高，然后采用用砂袋按梁體體荷載分布配配置壓重，壓壓重按箱梁自自重1.2倍分級加載載，分級加載載重量為箱梁梁自重30％→60％→100％→120％，每級荷荷載加完后，進行一次沉降觀測，待加至120％后每2小時觀測一次，并作好記錄。直至支架不在變形（變形值小于2mm）根據預壓后的測試結果，算出支架變形值，確定預拱值，據以調整底板標高。1、預壓目的：檢驗支支架及地基的的強度及穩定定性，消除整整個支架的塑塑性變形，消消除地基的沉沉降變形，測測量出支架的的彈性變形。2、預壓材料：用編織織袋裝砂對支支架進行預壓壓，預壓荷載載為梁體自重重的120%。3、預壓范圍：以箱梁梁節段投影面寬寬度兩側各擴擴大1m的。支架拼裝裝時按設計縱縱距及橫距布布置立桿,支架頂利用用頂托調平,鋪設橫向方方木和縱向木木板，鋪設模模板,安裝水箱或或用吊車吊放放土袋對支架進進行預壓。4、預壓觀測：在預壓壓前對底模的的標高觀測一一次，在預壓壓的過程中平平均每2小時觀測一一次，觀測至至沉降穩定為為止，將預壓壓荷載卸載后后再對底模標標高觀測一次次，從以上的的觀測資料中中計算出支架架的彈性變形形及地基的下下沉。預壓過程中進行精精確的測量，可可測出梁段荷荷載作用下支支架將產生的的彈性變形值值及地基下沉沉值，將此彈彈性變形值、地地基下沉值與與施工控制中中提出的因其其它因素需要要設置的預拱拱度疊加，算算出施工時應應當采用的預預拱度，按算算出的預拱度度調整底模標標高。預壓完成移除水箱箱或土袋，拆除模模板，根據0＃塊線型重重新放樣，調調整立桿高度度。5、箱梁0#梁段支架預壓方案案主梁箱梁為單箱單單室箱梁，變變截面預應力力連續箱梁。中中支點粱高77.5m，邊邊支點梁高33.0m。頂頂板厚280mm，頂板板寬196550mm；底底板厚320～900mm，寬96500mm；腹板板厚550～1100mmm。箱梁懸臂臂5000mmm，懸臂端端部厚2200mm。現其其主墩已澆筑筑完畢，進行行0#梁段施工，0#梁段采用在在支架上現場場澆筑，支架架搭設在主墩墩承臺及其周周邊處理過的的地基上。(1)荷載計算按120%現澆箱梁梁自重對支架架進行加載預預壓。翼板荷載：[(00.22+00.6)/2]*22600*11.2=12279.2KKg/M2。底(頂)板荷載：[(0..9+0.8849)/2+0..28]*22600*11.2=36602.044Kg/M2。腹板荷載：[(77.5+6..746)/2]*22600*11.2=222223.776Kg/MM2。據此計算出橫橋向向荷載如下圖圖。(2)預壓荷載擬采用一立方米編編織袋裝土堆堆載。將土包包稱重后，依依分布的荷載載大小,并結合試驗驗資料提供的的土的堆積密密度16200Kg/m3,計算出堆載載土包的密度度，然后在適適當位置，拉拉線堆載。翼板總荷載：12279.2**5*14**2=1799088Kgg，計110包。底(頂)板總荷載：36002.04**7.35**5.5*22=2912224.9334Kg，計180包。腹板總荷載：222223.776*1.005*5.55*4=5662261..128Kgg，計347包。總計堆載637包包。箱梁預壓荷載如下下圖。(3)沉降觀測點的布設設為了掌握加載后支支架的變形情情況，需要在在預壓前先布布設好沉降觀觀測點。沉降降觀測點布設設在該梁段底底板及翼緣板板周邊的兩端端和中部:底板布設5個點，頂板及翼緣板板布設6個點。6、實施(1)支架搭設采用碗扣式鋼管((Φ48)支架，箱梁梁底板處立桿桿縱橫間距為60×60cm，翼緣板處處為60×90cm，腹板處為30×30cm，縱、橫向水平桿步距為為1.2m，設設置剪刀撐，然然后在支架上上鋪方木，其其上再鋪竹膠膠板。(2)加載、卸載和觀測測加載時按符合澆筑筑混凝土的狀狀態，按每級級加載并逐日日進行觀測，并并做好記錄。為準確掌握支架預壓后沉降及支架本身的穩定、安全性，對支架進行加載預壓，加載前先測出各觀測點初始數據，加載后繼續對各觀測點進行沉降觀測,待支架變形穩定后卸載。預壓完逐級卸載，逐級測量并詳細記錄。根據加卸載前后的觀測數據，計算出支架的彈塑性變形，在安裝箱梁底模時考慮預拱度予以消除，通過支架頂部微調裝置進行調整、加固。5.1.5施工工工藝流程底模鋪設、側模安裝支架預壓及沉降、變形觀測卸載及底模標高的調整底板鋼筋、腹板鋼筋綁扎及預應力體系安裝、定位現場檢查底模鋪設、側模安裝支架預壓及沉降、變形觀測卸載及底模標高的調整底板鋼筋、腹板鋼筋綁扎及預應力體系安裝、定位現場檢查內側模、頂模安裝箱梁混凝土澆注(底模、腹板、頂板混凝土澆注)混凝土試塊制作、養生試塊試驗混凝土養生混凝土施工前、后底模標高變化觀測模板標高檢查頂板鋼筋綁扎、預應力體系安裝、定位到達設計強度后鋼束張拉千斤頂、油泵校檢張拉檢查預應力孔道壓漿灰漿配制試塊制作、養生試塊試驗模板及支架拆除鋼絞線、錨具檢查、試驗鋼絞線下料支座檢測支座安裝天窗、張拉槽口混凝土澆注支架地基處理支架基礎施工支架拼裝主橋箱梁節段構造造復雜，圬工工量大，為了了避免水平施施工接縫及加加快施工速度度，各個節段段段砼采用一一次澆筑完成成。梁段澆注注在砼終凝前前完成，底模模、內膜支架架必須牢固，決決不能因支架架不均勻變形形而造成梁體體開裂。梁體體內各種管道道、鋼筋稠密密，給搗固帶帶來困難。振振搗采用插入入式振搗器。砼由天窗窗經減速串筒筒至底板，腹腹板、橫隔板板筒由天窗經經串筒滑至腹腹板、橫隔板板的側洞，進進入腹板、橫橫隔板，澆筑筑過程中要有有專門技術人人員負責監督督。5.2現澆懸臂連連續梁及邊跨跨現澆段施工工臨港大道橋主橋上上部結構箱梁梁原設計為掛掛籃法施工，現現改為分段式式滿堂支架現現澆施工方案案，它不改變變原梁體懸臂臂受力設計模模式。施工順順序為先滿堂堂支架現澆0＃節段，然然后滿堂支架架施工1＃段，依次次逐段向兩側側施工，最后后節段合攏并并形成體系轉轉換。三跨連連續梁合攏順順序為先邊跨跨合攏，再中中跨合攏。方案變更后的節段段劃分如下（相相對與原設計計）：第一段段為原1#、2#塊，節段長長7m，第二段段為原2#、3#塊，節段長長為7m，第三段段為原4#、5#、6#塊，節段長長為11m，第四段為為原8#、9#、10#塊，節段長為為13.5m，第五段為為原11#、12#、13#塊，節段長長為13.55m，邊跨支架架現澆段為111.0744m。當五個節段澆筑筑完畢后，進進行邊跨合攏攏現澆施工，最后中中跨合攏。主橋連續梁1#～～5#節段，邊跨跨現澆段、邊邊跨合攏段采采用碗扣式滿滿堂支架的形形式進行施工工。邊跨現澆段與與懸臂澆筑砼砼節段之間設設置2m的合攏段，支支架在近合攏攏段處備有千千斤頂以備調調節標高之用用。5.2.1地基處處理現澆連續梁段滿堂堂支架基礎為為20cm厚C20砼基礎+30cm厚道道渣，具體處處理措施詳見見“主橋0#節段施工5.1.11地基處理”章節。5.2.2支架模模板支撐體系系1、支架布置由于橋梁高度、腹腹板寬度及梁梁端的橫截面面形式和截面面積有很大的的差異，造成成各截面因新新澆筑結構混混凝土產生的的荷載而不同同，依照現有有圖紙將其劃劃分為1#~~5#節段及邊跨現現澆段，各段段設計荷載的的限值取該段段最大凈截面面積的荷載。現澆1#~5#節段及及邊跨現澆段段滿堂支架布布置形式如下下：各節段箱梁底板（寬9.655m）處支架立桿按按縱橫間距600×60cm布置；腹板范范圍（寬度1.1~0..55m漸變變）立桿縱橫間距加密為30×30ccm，翼板（寬5m）底支架立桿桿按60×90cm布置；；掃地桿距砼砼基礎面200cm，縱、橫向水平桿步距1.2m。箱梁底模、側側模采用t=15mm竹膠板，底模模下橫橋向布布設10cmm×10cm木方方，下層縱橋橋向布設10cm×15cm木方方。1#~3#節段支支架橫斷面圖圖4#~5#節段及及邊跨現澆段段支架橫斷面面圖箱梁1#~5#節節段及邊跨現現澆段滿堂支支架在箱梁底底板、腹板及及翼板范圍內內縱橫立桿布布置間距，縱橫水水平桿步距，箱箱梁底模、側側模、內膜材質，及模板板外側木方加加固布置形式式均采用與0#節段滿堂支架架模板支撐體體系相同，相應滿滿堂支架模板板及支撐體系系內力計算詳詳見第9.11章節。2、支架預壓滿堂支架搭設完畢畢后必須對其其進行等載預預壓，預壓形形式及具體方案參照0#節段滿堂之之架預壓方案案，詳見5.1..4章節。5.2.3支架拆拆除當1#節段張拉完成拆除除對應的支架架時，近1#節段懸臂段段遠段處2mm范圍內的支支架不予拆除，待2#節段施工完完畢后與其對對應的支架一一并拆除，同同樣在近2#節段懸臂段段遠段處2mm范圍內的支支架不予拆除除，依次類推至中中跨合攏。1、拆模時間框架梁的不承重側側模應在混凝凝土強度能保保證其表面及及棱角不因拆拆模而受損壞壞，方可拆模模，同時應依依同條件養護護的試件強度度，根據跨度度的不同而按按下表（按設設計強度的百百分比）要求求來實施。底模拆除時的混凝凝土強度要求求表序號結構類型結構跨度（M）達到設計強度百分分率（%）1板≤2≥502>2，≤8≥753>8≥1004梁、拱、殼≤8≥755>8≥1006懸臂構件-≥1002、拆模順序模板的拆除順序：：梁內模板→梁側模模板→梁底模板→支架→分類→清場3、拆模施工A、內模板、側模板板拆除：先將將支柱上可調調支托松下，使使龍骨與模板板分離，并讓讓龍骨降至水水平拉桿上，接接著拆下全部部邊接模板的的附件，再用用鐵釬撬動模模板，使模板板降下由龍骨骨支撐，拿下下模板和龍骨骨，然后拆除除水平拉桿、交交叉撐和支柱柱或門架。B、在確保表面不受受損壞時方可可進行拆除模模板。先拆除除斜撐，再拆拆除模板和對對拉螺栓及附附件，再用撬撬棍輕輕撬動動模板，使之之與砼分離。C、拆下的模板及時時清理粘結物物，涂刷脫模模劑，并分類類堆放整齊，拆拆下的構配件件及時集中統統一管理，并并做相應的防防護處理。D、拆除模板時，操操作人員應站站在安全的地地方，拆除跨跨度較大的梁梁下支頂時，應應先從跨中開開始，分別向向兩端拆除。4、拆除支撐體系注意意事項A、拆除前應全面檢檢查支撐體系系的扣件連接接、支撐體系系等是否符合合安全要求。B、拆除支撐應先清清除其上的雜雜物及地面的的障礙物。C、拆除作業應由上上而下逐層進進行，嚴禁上上下同時作業業。水平拉桿桿要跟隨立桿桿逐層拆除。5.2.4施工預預拱度在支架上澆筑箱梁梁混凝土施工工過程中和卸卸架后，箱梁梁要產生一定定的撓度。因因此，為使箱箱梁在卸架后后能滿意地獲獲得設計規定定的外形，須須在施工時設設置一定數值值的預拱度。在在確定預拱度度時應考慮下下列因素：卸卸架后箱梁本本身及活載一一半所產生的的豎向撓度；；支架在荷載載作用下的彈彈性壓縮；支支架在荷載作作用下的非彈彈性變形，支支架基底在荷荷載作用下的的非彈性沉陷陷；由溫度變變化而引起的的撓度；由砼砼徐變引起的的徐變撓度。徐變撓度對梁體的的撓度影響不不容忽視。影影響徐變撓度度的因素很多多：在受彎構件中，在在長期持續荷荷載作用下，由由于徐變的影影響，梁的撓撓度會與日俱俱增，徐變撓撓度可能達到到彈性撓度的的1.5至2倍。影響徐變的主要因因素是應力的的大小和受荷荷時砼的齡期期，因此在施施工中要避免免砼結構過早早地施加預應應力。砼的徐徐變與砼的級級配組成也有有關系，水灰灰比越大，徐徐變也越大；；骨料的彈性性模量越大，徐徐變越小；水水泥用量越大大，徐變越大大。此外，結結構所處的環環境也有重大大的影響，濕濕度大的地區區徐變小。針針對以上影響響砼結構徐變變的各種因素素采取以下措措施：嚴格控控制水灰比和和水泥用量；；選用質地堅堅硬、耐磨性性能好的骨料料；加強構件件的養護，延延長灑水養護護時間；選用用適當的外加加劑。根據箱梁的撓度和和支架的變形形所計算出來來的預拱度之之和，作為預預拱度的最高高值，設置在在梁的跨徑中中點。其他各各點的預拱度度以中點為最最高值，以梁梁的兩端部為為支架彈性變變形量，按二二次拋物線進進行分配。根根據計算出來來的箱梁底標標高對預壓后后的箱梁底模模標高重新進進行調整。分節段進行連續梁梁施工時梁體體線形影響到到合攏的精度度，應對每個個節段設置預預拱度。計算算預拱度應考考慮以下因素素：支架的變形、箱箱梁的自重、預預應力的大小小、施工荷載載、結構體系系轉換、混凝凝土收縮與徐徐變、日照與與溫度變化。箱梁懸澆各節段立立模標高公式式：Hi=H0+fii-fy+ffg+fzHi—待澆箱梁梁節段底板前前端點處底板板模板標高（張張拉后）。H0—該點設計計標高。Fi—本施工段段及以后澆筑筑的各段對該該點撓度影響響值。fy—本施工段段頂板縱向預預應力束張拉拉后對該點影影響值。fg—支架變形形對該施工段段的影響值，支架布置設計和預壓后得到。fz—由徐變、收收縮、溫度、結結構體系轉換換、二期荷載載、活載等影影響產生的撓撓度計算值。按計算出的模板標標高立模后，分分別測出混凝凝土灌注前后后及張拉后的的實際標高（撓撓度），若有有不符，可適適當調整下一一梁段立模標標高，直至滿滿意為止。5.3合攏段施工工合攏施工是連續梁梁體系轉換的的重要環節，對對保證成橋質質量至關重要要。剛構合攏攏原則是低溫溫灌注，又拉拉又撐又抗剪剪。合攏前使使兩懸臂端臨臨時連接，保保持相對固定定，以防止合合攏混凝土在在早期因為梁梁體混凝土的的熱脹冷縮開開裂。同時選選擇在一天中中的低溫、變變化較小時進進行混凝土施施工，保證混混凝土處于溫溫升、在受壓壓的情況下達達到終凝，避避免受拉開裂裂。按照設計計的合攏順序序為先兩個邊邊跨合攏再中中跨合攏，而而后完成體系系轉換，形成連續剛剛構。進行合攏的主要措措施及監控流流程如下：(1)安裝邊跨現現澆支架，現現澆邊跨現澆澆段，張拉邊邊跨預應力；；(2)測量全橋測測點標高；(3)標高調整完完畢后，在低低溫時焊接合合攏臨時勁性性骨架，緊固固模板，張拉拉臨時合攏預預應力；(4)澆筑合攏段段混凝土；(5)測量合攏點點標高；(6)張拉合攏段段預應力鋼筋筋，拆除合攏攏段支架；(7)全橋測點聯聯測，按網格格測量橋面標標高；本工程混凝土懸臂臂澆筑完成合合攏時，要求求懸臂端相對對豎向變形不不大于10mmm，軸線偏偏差不大于110mm。為為保證本工程程箱梁高精度度合攏，嚴格格根據監控單單位的監控方方案對箱梁的的整個施工過過程進行施工工。同時，為了掌握箱箱梁懸臂階段段標高控制的的確切數據，項項目部成立施施工測量組，由由技術負責人人負責向監控控單位提供標標高控制的數數據。根據設計圖要求，合攏時，先合攏邊跨，再合攏中跨。在澆筑中跨合攏段混凝土之前，為保證兩邊已澆梁段的位置穩定，設置了由四根剛接桿組成的臨時支撐，分別位于箱梁頂、底板與腹板的交匯處附近。剛接桿按圖紙預先拼焊好后，在箱梁二端對應預埋件上就位和焊接，張拉臨時預應力鋼束，形成頂壓抗拉近于勁性的接頭。邊跨合攏與中跨合攏撓度控制嚴格按施工監控要求進行。(1)混凝土澆筑筑時間安排在在每天凌晨溫溫度最低時進進行，待升溫溫后，使混凝凝土處于受壓壓狀態。(2)施工順序::合攏段設置置水平勁性骨骨架→安裝合攏模→加平衡壓重→澆筑混凝土土，分級拆除除壓重，合攏攏完成。(3)邊跨現澆段段施工，在邊邊跨現澆段支支架安裝后，要要以不小于施施工重量1.2倍的預壓重重對支架進行行充分的預壓壓，以消除非非彈性變形、確確定彈性變形形；邊跨合攏攏段施工時，安安裝但不固定定合龍段底板板和外側模板板，將其對稱稱支在懸臂端端和邊跨現澆澆段上。然后后將現澆段和和T構梁面上的的雜物清理干干凈。接著將將T構及現澆段段上的所有觀觀測點高程精精確測量一遍遍。具體為：：①為防止T構因熱膨膨冷縮而對中中跨合攏段混混凝土造成不不利影響，在在邊跨合攏段段箱體內模和和頂板鋼筋安安裝前，選擇擇氣溫最低的的時間，按設設計的位置和和數量焊接型型鋼支撐(包括水平支支撐與剪力撐撐)并張拉頂板板部分與底板板部分合攏束束，從而將中中跨合攏段臨臨時鎖定，聯聯成一體。②為防止溫差影響，2米段砼澆筑后受到擠壓或拉伸，在其余段砼澆筑后拆除端模，砼強度達30號時，在跨中5#梁段端面設置預埋件，于氣溫較低時加焊四根凈長2m的I25型鋼支撐，并在上下各設置一個斜撐，以抵抗因升溫而產生對2m段的壓力，使合攏混凝土在受壓狀態下強度增長。③為防止箱梁頂面及及底面溫差，使使箱梁懸臂端端在降溫時上上翹，升溫時時下撓，在T構箱梁施工工完5#梁段后，在端端部進行壓重重，使箱梁底底板與支架緊緊密接觸，以以限制箱梁懸懸臂端上下變變形及扭曲。混混凝土澆筑施施工應在低溫溫時進行，使使混凝土在氣氣溫增長的過過程中強度增增長，使混凝凝土保持受壓壓狀態。④合攏狀態時的施工工荷載及其他他情況應符合合設計要求，此此時除加壓等等物體外應將將施工機具等等全部清除或或移至0#塊頂部，保保證應力狀態態與設計相符符。⑤固定合龍段段底模板和外外側模板、綁綁扎底腹板鋼鋼筋、安裝底底腹板波紋管管，立合攏段段內模，綁扎扎頂板鋼和波波紋管等，做做好澆筑混凝凝土前的一切切準備工作。邊邊跨合攏段的的混凝土澆筑筑時間選在一一天中氣溫較較低(10℃左右)、差變化比比較小的午夜夜前后。混凝凝土灌注過程程中，要安排排專人不斷地地吊走放置在在T構合龍側的的配重。施工工結束時，應應吊走兩側的的全部配重。卸卸除平衡重與與灌注混凝土土同步等量地地進行。合攏攏段混凝土的的配合比設計計要比普通段段高一個等級級，并摻入微微量膨脹(UEA)，加強振搗搗，以免新老老混凝土的連連接處產生裂裂縫。混凝土土作業的結束束時間根據天天氣情況，安安排在氣溫回回升之前。混混凝土注完畢畢后，在頂面面覆蓋厚層草草袋；在合龍龍段箱體內外外及前后佃范范圍內，曲專專人不停地撒撒水養護。澆澆注完砼后應應及時養生。低低溫時(低于＋5℃)需要采取保保溫措施，當當溫度高于＋＋5℃時需要采取取降溫措施，專專人在梁頂、梁梁側面及梁內內灑水降溫，減減少非線性溫溫差引起的梁梁體收縮及次次內力。待合龍段混凝土齡齡期達到9天且強度達達到90％的設計強強度后，按圖圖要求張拉頂頂底板縱向合合龍束和豎向向預應力筋并并壓漿，張拉拉前，先解除除體系臨時水水平支撐，以以消除體外水水平支撐對預預應力張拉效效果的影響。張張拉的一般順順序為：先底底板束后頂板板東，先長束束后短束，頂頂底板交錯進進行將合龍束束補拉到設計計噸位。⑥邊跨合攏段施工時時，將現澆段段和T構上梁上的的雜物清理干干凈，將梁上上的施工必需需的機具放置置在0#塊上，接著著將T構上的所有有觀測點精確確測量一遍；；比較邊跨合合攏段兩側兩兩個梁段的頂頂面高程，如如果其高差Δ<15mm則繼繼續下步施工工，若高差Δ>15mm則根根據計算軟件件計算確定使使Δ<15mm的辦辦法，按照計計算使用配重重，將水箱或或砂袋放置在在梁上的指定定位置，再進進行合攏施工工。⑦在T構的兩端分別吊裝裝平衡重(為合攏段重重量的一半即即32.244t)⑧固定底模及側模位位置后，臨時時鎖定相鄰段段落節段。使使用型鋼作為為鎖定材料。⑨合攏完畢混凝土達達到設計強度度后拆除內外外模板和體外外臨時支撐。然然后將邊跨合合龍段預應力力束張拉前后后各測量一次次該合龍段T構上各觀測測點標高，留留待中跨合龍龍段施工時使使用。⑩中跨合攏段長度22m采用吊架架施工，即把把吊架懸掛在在已澆筑成型型的兩個箱梁梁的端頭上進進行施工。施施工步驟為：：制作吊架后后，設置平衡衡重和剛性骨骨架，支模，綁綁扎鋼筋，安安放預應力管管道，然后選選擇時間澆筑筑砼，同時分分級卸掉平衡衡重，最后張張拉預應力束束、壓漿封錨錨。(4)合攏段施工工中的其它事事項①每個合攏段都設44個體外支撐(頂板2個，底板2個)，一般用型型鋼，其型號號根據受力計計算確定。頂頂板支撐的布布置要考慮避避免與豎向預預應力筋產生生沖突。安裝裝支撐時，先先將其一端焊焊牢，另一端端加楔稍稍打打緊，待合攏攏段的臨時鋼鋼絞線束張拉拉前再將楔子子打緊，并在在楔子與支撐撐、楔子與預預埋鋼板間施施以點焊。焊焊接支撐時，要要采取溫控措措施，避免燒燒傷混凝土。②合攏段混凝土灌注注完成后養生生期間，要做做好合龍段的的降溫工作。常常用的降溫措措施有：梁頂頂面灑水降溫溫，梁側噴水水降溫，箱梁梁內灑水及通通風降溫。③混凝土達到強度后后盡快進行合合龍段預應力力束的張拉。④若合攏時的氣溫與與設計相差較較大，要提前前與設計單位位聯系確定方方案。5.4模板施工模板由底模、側模模及內模三部部分組成，預預先分別制作作成組件，在在使用時再進進行拼裝，底底模、側模、內模采用15mmm竹膠板。相相鄰兩塊板的的高差不超過過2mm，間隙隙不大于1mm。模板的支撐要牢固固，對于翼板板或頂板采用用框架式木支支撐，對于腹腹板模板，根根據腹板高度度設置對拉性性桿，對拉性性桿采用塑料料套管，以便便拉桿取出不不能用氣割將將拉桿割斷。箱箱梁砼是外露露砼，要注意意砼外觀，各各種接縫要緊緊密不漏漿，必必要時在接縫縫間加密縫條條，用玻璃膠膠將其刮密實實。砼的脫模模劑采用清潔潔的機油、色色拉油或其它它質量可靠的的脫模劑，不不得采用廢機機油。在箱梁的頂板設置置天窗，以便便將內模拆出出，天窗距梁梁端10m，腹板上每每5m間距設置Ф100mmm透氣孔，由由于箱梁側模模板安裝后，有有鋼筋、預應應力筋，內模模等多道工序序，作業時間間相對特長，往往往等到澆注注砼時。模板板內有許多雜雜物，采用空空壓機進行清清理。模板施工順序：在在已完成的鋼鋼管支架上搭搭設兩層格柵柵→鋪設底模→修正臨時鎖鎖定柱頂部，并并鋪設隔離層層→放樣→安裝外模→扎鋼筋布置置預應力束道道→安裝內模。在布置兩層格柵時時要注意方便便格柵的拆除除，特別在端端部，一定要要做好模板的的拼接工作。模板的配置加工和和安裝均按橋橋規中所提出出的施工方法法、要求和標標準。在安裝模板的同時時要把高空作作業臨邊設施施同步完善。5.5普通鋼筋、預預應力筋和波波紋管加工安安裝鋼筋、鋼絞線堆放放場地硬化處處理并按規格格分倉堆放整整齊。對鋼筋筋、鋼束統一一編號、掛牌牌分類。堆放放前底部用鋼鋼管等支墊，頂頂部采用彩條條防雨布覆蓋蓋或搭設防雨雨蓬。在安裝并調好底模模及側模后，開開始底、腹板板普通鋼筋綁綁扎及預應力力管道的預設設，鋼筋綁扎扎先底板后腹腹板，再安裝裝預應力管道道。采用三角角UPVC墊塊，用來來保證砼保護護層厚度。底底、腹板鋼筋筋及預應力管管道完成后，立立腹板模板，澆澆注第一次砼砼。砼達到規規定強度后，拆拆除腹板模板板，再立頂板板模板，綁扎扎頂板鋼筋及及預應力管道道，進行砼的的第二次澆注注。普通鋼筋及預應力力筋按規范的的要求做好各各種試驗，并并報請工程師師批準，嚴格格按設計圖紙紙的要求布設設，對于腹板板鋼筋根據其其起吊能力，預預先焊成鋼筋筋骨架，吊裝裝后再綁扎或或焊接成型，鋼鋼筋綁扎、焊焊接符合技術術規范的要求求。箱梁底板泄水孔的的設置：根據據設計圖紙采采用PVC管準確地預預埋出泄水孔孔的位置，在箱梁內設設置內徑為1100mm的的泄水孔，在在澆筑梁底板板混凝土時，應應在底板上表表面根據泄水水孔的位置設設置一定的匯匯水坡，避免免箱內積水。通氣孔的設置：在結構構兩側腹板上上設置直徑為為100mmm的通氣孔一層（0#~2#節段為兩層層），采用φ100mmPVC管制作）上上層通風孔距距頂板面距離1.2m左右，下層層距上層2..0m左右，縱向向間距3.55m左右。若通通氣孔與預應力力筋相碰，應應適當移動其其位置，并保保證與預應力力鋼筋的凈保保護層大于1倍的預應力力鋼筋管道直直徑，在通風風孔處應增設設直徑1700mm的鋼筋筋環。箱梁采用縱向、橫橫向、豎向預預應力體系。縱向和橫向采用符合國家標注(GB/T5224)Фs15.2mm高強度低松弛預應力鋼絞線；縱向預應力鋼束配置在箱梁的頂、底及腹板，橫向鋼束施加于箱梁頂板，采用9Φs15.2、12Φs15.2及16Φs15.2規格，并設置有備用鋼束。豎向預應力粗鋼筋張拉時采用雙控張拉工藝。即預應力張拉以張拉力與引伸量雙控，其中以張拉力為主，引伸量為輔，引伸量誤差為±6%，預應力管道采用高高密度塑料波波紋管，預應應力管道的位位置按設計要要求準確布設設，并采用每每隔50cmm一道的Φ10定位筋成＃＃字型進行固固定，塑料波波紋管用連接接段做搭接接接頭要平順，并并在連接段兩兩側用塑料膠膠帶密封或用用膠布纏牢。為保證壓漿一次成成功，排氣孔孔設置于每根根預應力孔道道最高處，排氣管與波紋管接接合處用膠帶帶貼好，嚴防防進漿。排氣氣孔采用直徑徑20mm塑料料軟管，用塑料蓋板板墊海綿壓緊緊在波紋管上上，并用膠帶帶密封，排氣氣管應伸出結構頂面25-30cm。排氣泌水孔孔內均預插入入一根短鋼筋筋并用膠帶紙紙與排水管纏纏在一起，在在灌漿之前才才拔出，防止止孔道堵塞現現象。錨墊板安裝前，檢檢查錨墊板的的幾何尺寸是是否符合設計計要求，錨墊墊板要牢固的的安裝在模板板上，使墊板板與孔道嚴格格對中，并與與孔道端部垂垂直，不得錯錯位。錨下螺螺旋筋及加強強鋼筋要嚴格格按圖紙設置置，喇叭口與與波紋管道要要連接平順，密密封。對錨墊墊板上的壓漿漿孔要妥善封封堵防止澆注注砼時漏漿堵堵孔。預應力筋的下料長長度通過計算算確定，計算算應考慮孔道道曲線長，錨錨夾具長度，千千斤頂長度及及外露工作長長度等因素。預預應力筋的切切割擬采用砂砂輪鋸切割，預預應力筋編束束時，必須梳梳理順直，綁綁扎牢固，防防止相互纏絞絞，以備使用用。預應力筋穿束前對對孔道進行清清理。鋼束采采用人工從一一端送入或先先用孔道內預預留鉛絲將牽牽引網套的鋼鋼絲繩牽入孔孔道，再用人人工或慢卷揚揚機牽引鋼束束緩慢引進。若預應力束孔道是曲線狀，用人工穿束就比較困難，通常將鋼絲繩系在高強鋼絲上，用人工先將高強鋼絲拉過孔道，然后將鋼絲繩頭用12的半圓鋼環與鋼束頭經焊接面接在一起，開啟卷揚機將鋼束徐徐拉過孔內，在鋼束頭進孔道時，用人工協助使其順利入孔。如果在鋼束穿進過程中堵塞，要立即停止，查準堵塞管位置，尤其在曲線變化點位置，很難穿鋼束，先要在每個曲線變化點位置切開波紋管道，用人工協助使鋼束慢慢穿過，再仍繼續用卷揚機將束拖過孔道。若整束難穿孔，采取逐根鋼鉸線穿孔道。注意的問題：①做好鋼筋的防雨、防防潮、防銹措措施；②保證鋼筋的焊接質質量，焊接頭頭在同一截面面不得超過50%。③齒板鋼筋布置是否否合理，不能能過密，以防防砼不能下落落；螺旋筋是是否遺漏。對對于頂板齒板板，一定要嚴嚴格控制錨墊墊板高度，保保證不能高出出設計高程，要要用水準儀測測量。④為防止漏漿，波紋紋管道縱向采采用咬口接縫縫，節與節之之間采用套接接，大頭直徑徑放大2mmm接頭焊接或或用瀝青麻布布纏扎或用膠膠帶紙纏孔。⑤為防止漏漿，鋼束束穿完后，全全面檢查波紋紋管有無破損損和沙眼等質質量問題并及及時換接處理理。⑥用探測器探測有無無堵漿及堵漿漿具體位置。5.6砼施工1、砼澆筑本工程主橋箱梁砼砼標號C55，采用商品品混凝土，需需具有質保單單，黃砂為中中粗選擇質優優和良好級配配的石子(最大粒徑為為25mm)配合比必須須經過試驗合合格后才能使使用。每只箱梁節段砼水水平分層澆筑筑，砼澆筑速速度控制在330m3/h。在上層砼砼澆筑時確保保下層砼未到到初凝時間。砼要求在初凝時間內一次澆筑完成，并振搗密實，砼對稱平衡澆筑，使支架平衡受力。由于混凝土方量大且均為薄壁結構，混凝土澆筑有一定的難度，混凝土必須具有足夠的初凝時間，施工可摻加一定數量緩凝劑，初凝時間不小于6小時，坍落度控制在12～16cm之間。箱梁支點處梁較高高壁較薄鋼筋筋密集，混凝凝土入模采取取的辦法是軟軟管插入泵送送入模，防止止混凝土自由由下落和與鋼鋼筋管道碰撞撞發生離析，頂頂板則用直接接泵送入模。砼澆筑完成在砼達達到終凝要用用濕麻袋草包包遮蓋，經常常灑水，保持持砼濕潤狀態態，若遇氣溫溫高或太陽暴暴曬時則在砼砼初凝后即覆覆蓋濕草包以以免出現干縮縮裂縫，為確確保外觀質量量，覆蓋無紡紡布保濕養護護。砼的其他施工要求求詳見公路橋橋涵施工技術術規范中的具具體規定。并在施工中,加強強測量控制，在在模板上布置置沉降觀測點點，在砼澆筑筑過程中跟蹤蹤觀測，發現現有沉降及時時停止砼澆筑筑，采取補救救措施或分二二次澆筑。砼澆筑順序：(1)立模澆筑混凝土。箱箱梁斷面澆筑筑順序為：底底板和少量腹腹板、腹板、頂頂板。(2)預應力鋼束張拉完完后澆筑頂板板臨時人孔。(3)澆筑混凝土梁時必必須振搗密實實，以保證混混凝土強度，特特別是連續箱箱梁梁端及橫橫隔梁等鋼筋筋密集的地方方，確保砼的的質量。(4)澆筑箱梁時，必須須注意護欄、伸伸縮縫、泄水水管以及交通通工程、附屬屬工程所需的的構件預埋。(5)為使橋面鋪裝和箱箱梁緊密結合合成整體，澆澆筑時箱梁頂頂層必須拉毛毛，可采用垂垂直跨徑方向向劃槽，槽深深0.5~1ccm橫貫橋面面，每延米橋橋長不小于10~15道，澆筑橋橋面鋪裝前，應應清洗干凈，嚴嚴防板頂滯留留油膩。2、砼養護要特別注意箱梁的的養生，嚴格格控制混凝土土的養護溫度度，砼澆筑完完成后，應在在收漿后盡快快加以覆蓋和和灑水養護。春夏季節施工時，在在砼初凝后立立即灑水養生生或噴灑養生生劑，為防止止收縮裂縫，在在箱梁頂部和和側面覆蓋白白色土工布等等不褪色的保保水材料進行行養生，每天天澆水次數以以保持砼處于于足夠潤濕狀狀態為準，養養生期不少于于7d。冬季施工以及春秋秋氣溫不高時時，砼澆筑完完初凝后，砼砼表面先覆蓋蓋草簾，再加加鋪塑料薄膜膜，采取保溫溫措施。5.7預應力張拉拉(1)為了確保管管道的位置正正確，預應力力管道應用鋼鋼筋網定位，定定位網與相鄰鄰箱梁鋼筋連連成整體。(2)錨墊板，管管道軸線必須須對中順直，保保持在同一軸軸線上。(3)鋼束應分類類、編號，妥妥善保管，嚴嚴重銹蝕影響響工作質量的的鋼束不能使使用。(4)千斤頂，油油壓表應配套套使用，使用用前重新經過過校正標定，油油壓表精度等等級不得低于于1.0級，千斤頂頂加荷及卸荷荷必須平穩均均勻，緩慢，注注意安全。(5)砼強度須達到到設計強度得得90％時且齡期達達到9天后才允許進進行張拉。(6)鋼束(筋))張拉時，應應按張拉噸位位與引伸量雙雙控，并以張張拉噸位為主主得方法。若若張拉噸位與與相應引伸量量值誤差過大大，應及時檢檢查原因，研研究處理方法法。由于豎向向預應力筋較較短，應特別別注意張拉，須須采用專用得得千斤頂，并并在張拉達噸噸位后擰緊螺螺母致使油壓壓下降。(7)預應力筋進進料后，必須須按統一標準準驗收，并取取樣試驗后方方可使用。鋼鋼絞線采用符符合GB/T55224國家標準的фs15.2的Ⅱ級松弛(低松弛)鋼絞線，標標準強度fpk=11860MPPa,彈性模量Ey＝1.95××105MPa，預應力粗粗鋼筋的力學學性能應符合合《公路橋涵涵施工技術規規范》的規定定。錨具采用用符合GB/T114370國家標準中Ⅰ類要求的群錨錨體系。(8)張拉順序：：開始－初應應力(0.1σcon)－1.05控制制張拉力σcon(持荷2分鐘)－錨固結束束。(9)采用真空壓壓漿工藝；注注意對稱張拉拉；張拉完成成后24小時內須灌灌漿完成。每每一節段施工工先張拉縱向向預應力鋼束束，再張拉豎豎向預應力鋼鋼束，