中國華西企業有限公司錦城花園項目二期PAGEPAGE22目錄一、編制依據 2二、工程概況 2三、地質情況 3四、塔吊布置選型及基礎設計 7五、塔吊基礎驗算計算書 16六、施工方案 16七、防雷接地 30八、塔吊基礎質量要求 31九、基礎降排水 31附圖塔吊平面布置圖塔吊基礎定位圖

一、編制依據1、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2011）；3、《QTZ80型（TC6012A）塔式起重機使用說明書》；4、《錦城花園項目二期》施工圖；5、《錦城花園項目二期巖土工程勘察報告》6、《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011)；7、《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》(GB50202-2011)8、《塔式起重機》GB/T5031—20089、《塔式起重機安全規程》GB5144—200710、《建筑機械使用安全技術規程》JGJ33—201211、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59—201112、《施工現場機械設備檢查技術規程》JGJ160—200813、《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80—199114、《施工現場臨時用電安全技術規范》JGJ46—200515、《建筑樁基技術規范》JGJ94-200816、《塔式起重機砼基礎工程技術規程》JGJ/T187-200916、《錦城國際花園項目二期》施工組織設計17、《品茗安全計算軟件》2013二、工程概況本工程位于廣東省中山市石岐區興利路一號。包括3、4、5、6、7、8、9、棟及商業4~9座。3、4、5、6、7、8、9、棟地上33層地下均為1層，總建筑面積約153160㎡，其中地庫33809㎡，高層塔樓103812㎡，商業面積10843㎡。建筑高度為5.6-99.9米。各棟號層數及高度如下表：樓棟號層數（地上、地下）總高度（地下、地上）結構形式3#-1/334.1m/99.9m框架剪力墻結構4#-1/334.1m/99.9m5#-1/334.1m/99.9m6#-1/335.2m/99.9m7#-1/335.2m/99.9m8#-1/335.2m/99.9m9#-1/335.2m/99.9m三、地質情況3.1地質條件3.1.1地層巖性由場地勘探點平面位圖可以看出5臺塔吊布置的位置位于布置圖的3-3以及7-7上的位置，具體土質3-3和7-7圖。根據勘察報告鉆探揭示，場地內地層自上而下依次為：人工填土層（Q4ml）、淤泥層（Q4m）、中砂（Qmc）、花崗巖（r52）序號土名稱土層特性土層厚度(m)土層頂標高（m）土側阻力標準值（KPa）土端阻力標準值(kPa)1人工填土層（Q4ml）素填土：褐、褐黃、褐紅等色，有黏粒夾細組成，土質較均一，欠壓實，干燥，松散，底部見少量耕表土。1.20-4.60-1.25~-1.452510002淤泥層（Qmc）淤泥質土：灰黑色，流塑狀，飽和，含有機質，具腥臭味，無搖振反應，稍有光澤，干強度及韌性中等，土質較均勻，局部含粉細砂多。7.70~25.1-4.6~-8.91010003中砂（Qmc）中砂：灰白色，灰黃色，飽和，稍密-中密狀，石英質，級配較好，含少量粘性土及卵礫石。0.60~6.70-8.89~-23.86040004花崗巖（r52）全風化花崗巖：褐黃色，紫紅色，大部分礦物風化呈土狀，可見殘余結構，手捻有砂感，巖芯呈土樁狀，合金鉆具易鉆進。1.2~13.80-6.55~-28.07755000說明：塔吊基礎的頂標高為-5.3，樁進入土時，直接從淤泥層進入穿過中砂層樁端頭到達全風化花崗巖層，有效長度13~19米。3.1.2地下水位標高地下水位埋深介于0.00~13.50m,標高介于-3.68~6.93m。四、塔吊布置選型及基礎設計考慮工作面的覆蓋范圍以及利用率，同時考慮棟號間的流水施工方案，本工程共布置塔吊5臺。本工程擬投入的5臺塔吊均為東莞毅新慶江機械制造有限公司生產的QTZ80型(TC6012)塔式起重機。序號塔吊編號塔吊型號覆蓋范圍安裝臂長(m)擬安裝高度基礎尺寸(㎜)11#塔QTZ80型(TC6012)5#樓60125m5500×5500×150022#塔QTZ80型(TC6012)3#樓50125m5500×5500×150033#塔QTZ80型(TC6012)6#樓60125m5500×5500×150044#塔QTZ80型(TC6012)8#樓50125m5500×5500×150055#塔QTZ80型(TC6012)商鋪6045m5500×5500×1500塔吊的基本參數信息：塔吊型號：QTZ80型(TC6012)，塔吊起升高度H：125.000m，塔身寬度B：1.8m，基礎埋深D：1.600m，自重F1：869.06kN，基礎承臺厚度Hc：1.500m，最大起重荷載F2：58.8kN，基礎承臺寬度Bc：5.500m，標準節長度：2.8m，基礎墊層厚度Hc：0.100m，樁鋼筋級別:RRB400，樁直徑：0.500m，樁間距a：4.5m，承臺箍筋間距S：170.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：35mm，承臺混凝土強度等級：C35；額定起重力矩是：1000kN·m，主弦桿材料：角鋼/方鋼,寬度/直徑c：120mm所處城市：廣東中山市，基本風壓ω0：0.75kN/m2，地面粗糙度類別為：B類田野、鄉村，風荷載高度變化系數μz：1.32。載荷工況P1(t)垂直P2(t)水平M(t.m)彎矩Mn(t.m)扭矩工作工況55.852.84145.323.43非工作工況47.627.55169.20.05臺塔吊布置位置如下:1#塔吊布置在5-15×5-J軸線位置，安裝總高度125米；2#塔吊布置在8-11×3-A軸線位置，安裝總高度125米；3#塔吊布置在6-11×6-J軸線位置，安裝總高度125米；4#塔吊布置在8-20×8-J軸線位置，安裝總高度125米5#塔吊布置在P2-12×P-h軸線位置，安裝總高度45米本方案選用東莞毅新慶江機械制造有限公司生產的QTZ80型(TC6012)塔式起重機。塔機為水平臂架，小車行走變幅，上旋轉自升起塔式起重機，最大起重6T，結合主體情況考慮,安裝高度為125m,最大幅度起重時為1.7T。基礎設計：按照塔吊廠家提供的塔吊使用說明書，QTZ80型型(TC6012)塔吊基礎選用5500×5500×1500mm，塔吊的自由高度為45米。根據塔吊說明書所提供的數據顯示所需要的地基承載力設計值需200KN/m2（即為200Kpa/m2）。樁基選用與本工程基礎樁做法相同的4根D=500預制管樁，單樁設計豎向承載力為2000KN，單樁抗拔承載力特征值200KN。塔吊基礎與地下室底板的連接處理方法由于塔吊基礎標高同地下室板底面標高在同標高，塔吊塔身穿過地下室頂板，鑒于塔吊基礎承臺先于周圍地下室底板施工，底板底面筋預先插于塔吊基礎承臺，伸出長度不得少于500mm。為防止塔吊承臺與底板間的施工縫滲水，在承臺側的地下室底板厚度范圍內中心位置處預埋300mm×3mm厚止水鋼板，塔吊穿頂板處鋼筋斷開，并保證同一截面斷開的鋼筋數量不超過50%，斷開鋼筋向上翻起，不宜割斷后重焊。塔吊附近地質柱狀圖如下：五、塔吊基礎驗算計算書現場五臺塔吊型號均為QTZ80型(TC6012)基礎設計尺寸均為5500mm×5500mm×1500mm，由于現場五臺塔吊基礎地質變化不大，計算時取端頭到達強風化花崗巖層的3#塔機基礎以及端頭到達中砂層的4#塔吊基礎進行計算。3#塔吊基礎矩形板式樁基礎計算書計算依據：1、《塔式起重機混凝土基礎工程技術規程》JGJ/T187-20092、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑樁基技術規范》JGJ94-20084、《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ80（浙江建機）TC6012塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構圓鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.8二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)869.06起重荷載標準值Fqk(kN)58.8豎向荷載標準值Fk(kN)927.86水平荷載標準值Fvk(kN)19.5傾覆力矩標準值Mk(kN·m)685.16非工作狀態豎向荷載標準值Fk'(kN)869.06水平荷載標準值Fvk'(kN)41.99傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)545.922、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×869.06＝1173.23起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk＝1.35×58.8＝79.38豎向荷載設計值F(kN)1173.23+79.38＝1252.61水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×19.5＝26.32傾覆力矩設計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×685.16＝924.97非工作狀態豎向荷載設計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×869.06＝1173.23水平荷載設計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×41.99＝56.69傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×545.92＝736.99三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.5承臺長l(m)5.5承臺寬b(m)5.5承臺長向樁心距al(m)4.5承臺寬向樁心距ab(m)4.5樁直徑d(m)0.5承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度δ(mm)50配置暗梁否矩形樁式基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.5×25+0×19)=1134.38kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35×1134.38=1531.41kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.36m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(927.86+1134.38)/4=515.56kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(927.86+1134.38)/4+(685.16+19.5×1.5)/6.36=627.82kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(927.86+1134.38)/4-(685.16+19.5×1.5)/6.36=403.3kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1252.61+1531.41)/4+(924.97+26.32×1.5)/6.36=847.55kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1252.61+1531.41)/4-(924.97+26.32×1.5)/6.36=544.46kN四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C60樁基成樁工藝系數ψC0.85樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度б(mm)35樁入土深度lt(m)16樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值1500地基屬性是否考慮承臺效應是承臺效應系數ηc0.6土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)淤泥6.21818000.71800中砂1.86040000.74000強風化巖1016050000.750001、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=πd=3.14×0.5=1.57m樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75mfak=(2.75×1800)/2.75=4950/2.75=1800kPa承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=(5.5×5.5-4×0.2)/4=7.37m2復合樁基豎向承載力特征值：Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=1.57×(4.7×18+1.8×60+9.5×160)+5000×0.2+0.6×1800×7.37=11627.34kNQk=515.56kN≤Ra=11627.34kNQkmax=627.82kN≤1.2Ra=1.2×11627.34=13952.8kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=403.3kN≥0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！3、樁身承載力計算縱向普通鋼筋截面面積：As=nπd2/4=6×3.14×162/4=1206mm2縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=8×3.14×10.72/4=719mm2(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=847.55kN樁身結構豎向承載力設計值：R=1500kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力Qkmin=403.3kN≥0不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400Φ25@170承臺底部短向配筋HRB400Φ25@170承臺頂部長向配筋HRB400Φ25@170承臺頂部短向配筋HRB400Φ25@1701、荷載計算承臺有效高度：h0=1500-50-25/2=1438mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(847.55+(544.46))×6.36/2=4429.34kN·mX方向：Mx=Mab/L=4429.34×4.5/6.36=3132.02kN·mY方向：My=Mal/L=4429.34×4.5/6.36=3132.02kN·m2、受剪切計算V=F/n+M/L=1252.61/4+924.97/6.36=458.5kN受剪切承載力截面高度影響系數：βhs=(800/1438)1/4=0.86塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1ma1l=(al-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1m剪跨比：λb'=a1b/h0=1100/1438=0.76，取λb=0.76；λl'=a1l/h0=1100/1438=0.76，取λl=0.76；承臺剪切系數：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.76+1)=0.99αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.76+1)=0.99βhsαbftbh0=0.86×0.99×1.57×103×5.5×1.44=10633.09kNβhsαlftlh0=0.86×0.99×1.57×103×5.5×1.44=10633.09kNV=458.5kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=10633.09kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.8+2×1.44=4.68mab=4.5m≤B+2h0=4.68m，al=4.5m≤B+2h0=4.68m角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積αS1=My/(α1fcbh02)=3132.02×106/(1.03×16.7×5500×14382)=0.016ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.016γS1=1-ζ1/2=1-0.016/2=0.992AS1=My/(γS1h0fy1)=3132.02×106/(0.992×1438×360)=6100mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(6100,0.002×5500×1438)=15818mm2承臺底長向實際配筋：AS1'=16373mm2≥A1=15818mm2滿足要求！(2)、承臺底面短向配筋面積αS2=Mx/(α2fcbh02)=3132.02×106/(1.03×16.7×5500×14382)=0.016ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.016γS2=1-ζ2/2=1-0.016/2=0.992AS2=Mx/(γS2h0fy1)=3132.02×106/(0.992×1438×360)=6100mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×5500×1438)=15818mm2承臺底短向實際配筋：AS2'=16373mm2≥A2=15818mm2滿足要求！(3)、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS3'=16373mm2≥0.5AS1'=0.5×16373=8187mm2滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS4'=16373mm2≥0.5AS2'=0.5×16373=8187mm2滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向Φ10@500。六、配筋示意圖矩形樁式承臺配筋圖矩形樁式樁配筋圖4#塔吊基礎矩形板式樁基礎計算書計算依據：1、《塔式起重機混凝土基礎工程技術規程》JGJ/T187-20092、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑樁基技術規范》JGJ94-20084、《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ80（浙江建機）TC6012塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構圓鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.8二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)869.06起重荷載標準值Fqk(kN)58.8豎向荷載標準值Fk(kN)927.86水平荷載標準值Fvk(kN)19.5傾覆力矩標準值Mk(kN·m)685.16非工作狀態豎向荷載標準值Fk'(kN)869.06水平荷載標準值Fvk'(kN)41.99傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)545.922、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×869.06＝1173.23起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk＝1.35×58.8＝79.38豎向荷載設計值F(kN)1173.23+79.38＝1252.61水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×19.5＝26.32傾覆力矩設計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×685.16＝924.97非工作狀態豎向荷載設計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×869.06＝1173.23水平荷載設計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×41.99＝56.69傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×545.92＝736.99三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.5承臺長l(m)5.5承臺寬b(m)5.5承臺長向樁心距al(m)4.5承臺寬向樁心距ab(m)4.5樁直徑d(m)0.5承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度δ(mm)50配置暗梁否矩形樁式基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.5×25+0×19)=1134.38kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35×1134.38=1531.41kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.36m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(927.86+1134.38)/4=515.56kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(927.86+1134.38)/4+(685.16+19.5×1.5)/6.36=627.82kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(927.86+1134.38)/4-(685.16+19.5×1.5)/6.36=403.3kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1252.61+1531.41)/4+(924.97+26.32×1.5)/6.36=847.55kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1252.61+1531.41)/4-(924.97+26.32×1.5)/6.36=544.46kN四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C60樁基成樁工藝系數ψC0.85樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度б(mm)35樁入土深度lt(m)17樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值1500地基屬性是否考慮承臺效應是承臺效應系數ηc0.6土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)淤泥15.81818000.71800中砂36040000.740001、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=πd=3.14×0.5=1.57m樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75mfak=(2.75×1800)/2.75=4950/2.75=1800kPa承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=(5.5×5.5-4×0.2)/4=7.37m2復合樁基豎向承載力特征值：Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=1.57×(14.3×18+2.7×60)+4000×0.2+0.6×1800×7.37=9399.63kNQk=515.56kN≤Ra=9399.63kNQkmax=627.82kN≤1.2Ra=1.2×9399.63=11279.56kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=403.3kN≥0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！3、樁身承載力計算縱向普通鋼筋截面面積：As=nπd2/4=6×3.14×162/4=1206mm2縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=8×3.14×10.72/4=719mm2(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=847.55kN樁身結構豎向承載力設計值：R=1500kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力Qkmin=403.3kN≥0不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400Φ25@170承臺底部短向配筋HRB400Φ25@170承臺頂部長向配筋HRB400Φ25@170承臺頂部短向配筋HRB400Φ25@1701、荷載計算承臺有效高度：h0=1500-50-25/2=1438mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(847.55+(544.46))×6.36/2=4429.34kN·mX方向：Mx=Mab/L=4429.34×4.5/6.36=3132.02kN·mY方向：My=Mal/L=4429.34×4.5/6.36=3132.02kN·m2、受剪切計算V=F/n+M/L=1252.61/4+924.97/6.36=458.5kN受剪切承載力截面高度影響系數：βhs=(800/1438)1/4=0.86塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1ma1l=(al-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1m剪跨比：λb'=a1b/h0=1100/1438=0.76，取λb=0.76；λl'=a1l/h0=1100/1438=0.76，取λl=0.76；承臺剪切系數：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.76+1)=0.99αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.76+1)=0.99βhsαbftbh0=0.86×0.99×1.57×103×5.5×1.44=10633.09kNβhsαlftlh0=0.86×0.99×1.57×103×5.5×1.44=10633.09kNV=458.5kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=10633.09kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.8+2×1.44=4.68mab=4.5m≤B+2h0=4.68m，al=4.5m≤B+2h0=4.68m角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積αS1=My/(α1fcbh02)=3132.02×106/(1.03×16.7×5500×14382)=0.016ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.016γS1=1-ζ1/2=1-0.016/2=0.992AS1=My/(γS1h0fy1)=3132.02×106/(0.992×1438×360)=6100mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(6100,0.002×5500×1438)=15818mm2承臺底長向實際配筋：AS1'=16373mm2≥A1=15818mm2滿足要求！(2)、承臺底面短向配筋面積αS2=Mx/(α2fcbh02)=3132.02×106/(1.03×16.7×5500×14382)=0.016ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.016γS2=1-ζ2/2=1-0.016/2=0.992AS2=Mx/(γS2h0fy1)=3132.02×106/(0.992×1438×360)=6100mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×5500×1438)=15818mm2承臺底短向實際配筋：AS2'=16373mm2≥A2=15818mm2滿足要求！(3)、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS3'=16373mm2≥0.5AS1'=0.5×16373=8187mm2滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS4'=16373mm2≥0.5AS2'=0.5×16373=8187mm2滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向Φ10@500。六、配筋示意圖矩形樁式承臺配筋圖六、施工方案施工流程：定位防線→土方開挖（支護）→100厚砂石墊