1、懸臂式板樁和板樁穩定性計算計算書陽江項目工程；屬于結構;地上0層;地下0層；建筑高度：0m；標準層層高：0m ； 總建筑面積：0平方米；總工期：0天；施工單位：。本工程由投資建設，設計，地質勘察，監理，組織施工；由擔任項目經理，擔 任技術負責人。一、編制依據本計算書的編制參照建筑基坑支護技術規程(JGJ120-99)，土力學與地基基礎(清華大學出版社出版)二、參數信息等編制。重要性系數：1.00；開挖深度度h： 3.40m；基坑外側水位深度hwa: 4m；樁嵌入土深度hd： 4m；均布荷載的分布寬度b0: 2m； 土坡面上均布荷載值q0: 1.00kN/m； 懸臂板樁材料：36a號工字鋼；基坑

2、內側水位深度hwp: 3.00m；基坑邊緣外荷載形式：荷載局部布置 荷載邊沿至基坑邊的距離b1： 2.00m；彈性模量E： 206000N/mm2；強度設計值fm： 205N/mm2；樁間距bs： 0.50m；截面抵抗矩Wx： 875cm3 ；基坑土層參數：截面慣性矩Ix： 15760.00cm4；序號土名稱土厚度坑壁土的重度內摩擦角內聚力浮容重(m)(kN/m3)()(kPa)(kN/m3)1粘性土 3191610202紅粘土 622161021三、土壓力計算1、水平荷載、主動土壓力系數：Ka1=tan2 (45- 2) = tan2 (45-16/2) =0.568；Ka2=tan2 (4

3、5- %/2) = tan2 (45-16/2) =0.568；Ka3=tan2 (45-呢/2) = tan2 (45-16/2) =0.568；Ka4=tan2 (45- %/2) = tan2 (45-16/2) =0.568；、土壓力、地下水以及地面附加荷載產生的水平荷載:第1層土： 02米；知上=耳晚1-2。1晚1。.5 = 0X0.568-2X10X0.568。.5 = TSkN/m；a1 下=(Y1h1+P1)Ka1-2C1Ka10-5 = 19x2+0 x0.568-2x10 x0.5680.5 = 6.507kN/m； 第2層土： 23米；H2 = E y.hi/Y2 = 3

4、8/19 = 2；氣2=Y2H2,+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka2-2C2Ka2-5 =19x2+0+0.333x0.568-2x10 x0.5680.5 = 6.696kN/m2；氣2下=*鬼+宮+叩?2項212)嗎2-2。2嗎2。5 =19x(2+1)+0+0.333x0.568-2x10 x0.568。5 = 17.485kN/m2；第3層土： 34米;H3 = E Y.h./y3 = 57/22 = 2.591；% 疽Y3H3,+P1+P2O2/(a2+2l2)Ka3-2C3Ka3-5 =22x2.591+0+0.333x0.568-2x10 x0.5680.5 = 17.48

5、5kN/m2；% 下=Y3(H3，+h3)+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka3-2C3Ka30-5 = 22x(2.591+1)+0+0.333x0.568-2x10 x0.5680.5 = 29.978kN/m2 ；第4層土： 47.4米；H4 = E y.hi/y4 = 79/22 = 3.591；氣4 =Y4H4，+P1+P202/(a2+2l2)Ka4-2C4Ka40-5 =22x3.591+0+0.333x0.568-2x10 x0.56805 = 29.978kN/m2；o = Y H +P +P a/(a +2L)K -2C K 0-5+yh K +0.5y h 2 =%4

6、下LY4%+1+22/la2f4a44 a4 +以4 a4 Yw422x3.591+0+0.333x0.568-2x10 x0.56805+21x3.4x0.568+0.5x10 x3.42 =128.322kN/m2 ；、水平荷載：Z0=(oa1 下 xh)/(oa1 上 + oa1 下)=(6.507x2)/(15.071x6.507)=0.603m ；第1層土：廣0&奪氣1 下=0.5x0.603x6.507=1.962kN/m；作用位置：ha1=Z0/3+E hi=0.603/3+5.4=5.601m；第2層土：Ea2=h2x(oa2 上+oa2T)/2=1x(6.696+17.485

7、)/2=12.091kN/m；作用位置：ha2=h2(2oa2上+Oa2下)/(3氣2上+3氣2下)+ Ehi=1x(2x6.696+17.485)/(3x6.696+3x17.485)+4.4=4.826m ；第3層土：Ea3=h3x(oa3 上+oa3 下)/2=1x(17.485+29.978)/2=23.732kN/m；作用位置：haaF2%上+知下)/(3氣3上+3氣3下)+Ehi=1x(2x17.485+29.978)/(3x17.485+3x29.978)+3.4=3.856m ；第4層土：Ea4=h4x(oa4 上+oa4 下)/2=3.4x(29.978+128.322)/2

8、=269.11kN/m；作用位置：ha4=h4(2oa4上+Oa4下)/(3氣4上+3氣4下)+ Ehi=3.4x（2x29.978+128.322）/（3x29.978+3x128.322）+0=1.348m ；土壓力合力：Ea= LEai= 1.962+12.091+23.732+269.11=306.894kN/m； 合力作用點：ha= LhiEai/Ea=（1.962x5.601+12.091x4.826+23.732x3.856+269.11x1.348）/306.894=1.706m；2、水平抗力計算（1）、被動土壓力系數：Kp1=tan2 （45+ 輪/2） = tan2 （45

9、+16/2） =1.761；Kp2=tan2（45+ %/2）= tan2（45+16/2）=1.761；（2）、土壓力、地下水產生的水平荷載：第1層土： 3.46.4米；op1 上=2CKp0.5 = 2x10 x1.7610.5 = 26.541kN/m；%下=計1%1+24%1。.5 = 22x3x1.761+2x10 x1.7610.5 = 142.77kN/m； 第2層土：6.4 7.4米；H2 = E Yihi/Y2 = 66/22 = 3；a2 上 = Y2H2，Kp2+2C2Kp2-5 = 22x3x1.761+2x10 x1.7610-5 = 142.77kN/m；a2 下=

10、EWKpz+ZCzKp+YEKpz+O.m、2 =22x3x1.761+2x10 x1.7610-5+21x1x1.761+0.5x10 x12 = 184.752kN/m；（3）、水平荷載：第1層土：Ep1=h1 x（op1 上+op1 下）/2=3x（26.541+142.77）/2=253.966kN/m；作用位置：hp1=h1 （2%1上+琮1下）/（3Op上+3%下）+Ehi=3x（2x26.541+142.77）/（3x26.541+3x142.77）+1=2.157m ；第2層土：Ep2=h2 x（p2 上+op2 下）/2=1x（142.77+184.752）/2=163.76

11、1kN/m；作用位置：hp2=h2 （2%2 上+%2 下）/（3% 上+3%2 下）+Ehi=1x（2x142.77+184.752）/（3x142.77+3x184.752）+0=0.479m ；土壓力合力：Ep= LEpi= 253.966+163.761=417.728kN/m；合力作用點：hp = Lh.Ep./Ep= (253.966x2.157+163.761x0.479)/417.728=1.499m；四、驗算嵌固深度是否滿足要求根據建筑基坑支護技術規程(JGJ 120-99)的要求，驗證所假設的hd是否滿 足公式；hpEEpj - 1.2Y0haEai N 01.50 x417.73-1.2x1.00 x1.71x306.89=-2.19 ；不滿足公式要求，請重新選擇嵌固深度！五、結構計算1、結構彎矩計算彎矩圖(kN-m)變形圖(m)懸臂式支護結構彎矩Mc=141.66kNm；最大撓度為:0.05m；2、截面彎矩設計值確定：M=1.25y0Mc截面彎矩設計值 M=1.25x1.00 x141.66=177.08；Y0-為重要性系數，按照建筑基坑支護技術規程(JGJ120-99)，表3.1.3可 以選定。