1、曲柄連桿連桿是發動機的主要傳動件之一，本文主要論述了連桿的加工工藝及其夾具設計。連桿的尺寸精度、形狀精度以及位置精度的要求都很高，而連桿的剛性比較差，容易產生變形，因此在安排工藝過程時，就需要把各主要表面的粗精加工工序分開。逐步減少加工余量、切削力及內應力的作用，并修正加工后的變形，就能最后達到零件的技術要求。一曲柄連桿加工工藝連桿的結構特點連桿是汽車發動機中的主要傳動部件之一，它在柴油機中，把作用于活塞頂面的膨脹的壓力傳遞給曲軸，又受曲軸的驅動而帶動活塞壓縮氣缸中的氣體。連桿在工作中承受著急劇變化的動載荷。連桿由連桿體及連桿蓋兩部分組成。連桿體及連桿蓋上的大頭孔用螺栓和螺母與曲軸裝在一起。為

2、了減少磨損和便于維修，連桿的大頭孔內裝有薄壁金屬軸瓦。軸瓦有鋼質的底，底的內表面澆有一層耐磨巴氏合金軸瓦金屬。在連桿體大頭和連桿蓋之間有一組墊片，可以用來補償軸瓦的磨損。連桿小頭用活塞銷與活塞連接。小頭孔內壓入青銅襯套，以減少小頭孔與活塞銷的磨損，同時便于在磨損后進行修理和更換。在發動機工作過程中，連桿受膨脹氣體交變壓力的作用和慣性力的作用，連桿除應具有足夠的強度和剛度外，還應盡量減小連桿自身的質量，以減小慣性力的作用。連桿桿身一般都采用從大頭到小頭逐步變小的工字型截面形狀。為了保證發動機運轉均衡，同一發動機中各連桿的質量不能相差太大，因此，在連桿部件的大、小頭兩端設置了去不平衡質量的凸塊，以

3、便在稱量后切除不平衡質量。連桿大、小頭兩端對稱分布在連桿中截面的兩側。考慮到裝夾、安放、搬運等要求，連桿大、小頭的厚度相等（基本尺寸相同）。在連桿小頭的頂端設有油孔（或油槽），發動機工作時，依靠曲軸的高速轉動，把氣缸體下部的潤滑油飛濺到小頭頂端的油孔內，以潤滑連桿小頭襯套與活塞銷之間的擺動運動副。連桿的作用是把活塞和曲軸聯接起來，使活塞的往復直線運動變為曲柄的回轉運動，以輸出動力。因此，連桿的加工精度將直接影響柴油機的性能，而工藝的選擇又是直接影響精度的主要因素。反映連桿精度的參數主要有5個：（1）連桿大端中心面和小端中心面相對連桿桿身中心面的對稱度；（2）連桿大、小頭孔中心距尺寸精度；（3）

4、連桿大、小頭孔平行度；（4）連桿大、小頭孔尺寸精度、形狀精度；（5）連桿大頭螺栓孔與接合面的垂直度。連桿的主要技術要求連桿上需進行機械加工的主要表面為：大、小頭孔及其兩端面，連桿體與連桿蓋的結合面及連桿螺栓定位孔等。連桿總成的主要技術要求（圖1-1）如下。連桿總成圖（11）大、小頭孔的尺寸精度、形狀精度為了使大頭孔與軸瓦及曲軸、小頭孔與活塞銷能密切配合，減少沖擊的不良影響和便于傳熱。大頭孔公差等級為IT6,表面粗糙度Ra應不大于0.4科m；大頭孔的圓柱度公差為0.012mm,小頭孔公差等級為IT8,表面粗糙度Ra應不大于3.2m小頭壓襯套的底孔的圓柱度公差為0.0025mm,素線平行度公差為0

5、.04/100mm。大、小頭孔軸心線在兩個互相垂直方向的平行度兩孔軸心線在連桿軸線方向的平行度誤差會使活塞在汽缸中傾斜，從而造成汽缸壁磨損不均勻，同時使曲軸的連桿軸頸產生邊緣磨損，所以兩孔軸心線在連桿軸線方向的平行度公差較小；而兩孔軸心線在垂直于連桿軸線方向的平行度誤差對不均勻磨損影響較小，因而其公差值較大。兩孔軸心線在連桿的軸線方向的平行度在100mm長度上公差為0.04mm；在垂直與連桿軸心線方向的平行度在100mm長度上公差為0.06mm。大、小頭孔中心距大小頭孔的中心距影響到汽缸的壓縮比，即影響到發動機的效率，所以規定了比較高的要求：1900.05mm連桿大頭孔兩端面對大頭孔中心線的垂

6、直度連桿大頭孔兩端面對大頭孔中心線的垂直度，影響到軸瓦的安裝和磨損，甚至引起燒傷；所以對它也提出了一定的要求：規定其垂直度公差等級應不低于IT9（大頭孔兩端面對大頭孔的軸心線的垂直度在100mm長度上公差為0.08mm）。1.2.5大、小頭孔兩端面的技術要求連桿大、小頭孔兩端面間距離的基本尺寸相同，但從技術要求是不同的，大頭兩端面的尺寸公差等級為IT9,表面粗糙度Ra不大于0.8m,小頭兩端面的尺寸公差等級為IT12,表面粗糙度Ra不大于6.3科m=這是因為連桿大頭兩端面與曲軸連桿軸頸兩軸肩端面間有配合要求，而連桿小頭兩端面與活塞銷孔座內檔之間沒有配合要求。連桿大頭端面間距離尺寸的公差帶正好落

7、在連桿小頭端面間距離尺寸的公差帶中，這給連桿的加工帶來許多方便。螺栓孔的技術要求在前面已經說過，連桿在工作過程中受到急劇的動載荷的作用。這一動載荷又傳遞到連桿體和連桿蓋的兩個螺栓及螺母上。因此除了對螺栓及螺母要提出高的技術要求外，對于安裝這兩個動力螺栓孔及端面也提出了一定的要求。規定：螺栓孔按IT8級公差等級和表面粗糙度Ra應不大于6.3m加工；兩螺栓孔在大頭孔剖分面的對稱度公差為0.25mm。1.2.7有關結合面的技術要求在連桿受動載荷時，接合面的歪斜使連桿蓋及連桿體沿著剖分面產生相對錯位，影響到曲軸的連桿軸頸和軸瓦結合不良，從而產生不均勻磨損。結合面的平行度將影響到連桿體、連桿蓋和墊片貼合

8、的緊密程度，因而也影響到螺栓的受力情況和曲軸、軸瓦的磨損。對于本連桿，要求結合面的平面度的公差為0.025mm。連桿的材料和毛坯連桿在工作中承受多向交變載荷的作用，要求具有很高的強度。因此，連桿材料一般采用高強度碳鋼和合金鋼；如45鋼、55鋼、40Cr、40CrMnB等。近年來也有采用球墨鑄鐵的，粉末冶金零件的尺寸精度高，材料損耗少，成本低。隨著粉末冶金鍛造工藝的出現和應用，使粉末冶金件的密度和強度大為提高。因此，采用粉末冶金的辦法制造連桿是一個很有發展前途的制造方法。連桿毛坯制造方法的選擇，主要根據生產類型、材料的工藝性（可塑性，可鍛性）及零件對材料的組織性能要求，零件的形狀及其外形尺寸，毛

9、坯車間現有生產條件及采用先進的毛坯制造方法的可能性來確定毛坯的制造方法。根據生產綱領為大量生產，連桿多用模鍛制造毛坯。連桿模鍛形式有兩種，一種是體和蓋分開鍛造，另一種是將體和蓋鍛成一體。整體鍛造的毛坯，需要在以后的機械加工過程中將其切開，為保證切開后粗鏈孔余量的均勻，最好將整體連桿大頭孔鍛成橢圓形。相對于分體鍛造而言，整體鍛造存在所需鍛造設備動力大和金屬纖維被切斷等問題，但由于整體鍛造的連桿毛坯具有材料損耗少、鍛造工時少、模具少等優點，故用得越來越多，成為連桿毛坯的一種主要形式。總之，毛坯的種類和制造方法的選擇應使零件總的生產成本降低，性能提高。1.4連桿的機械加工工藝過程由上述技術條件的分析

10、可知，連桿的尺寸精度、形狀精度以及位置精度的要求都很高，但是連桿的剛性比較差，容易產生變形，這就給連桿的機械加工帶來了很多困難，必須充分的重視。連桿機械加工工藝過程如下表（11）所示:工序工序名稱工序內容工2裝備1銃銃連桿大、小頭兩平囿,每面留磨量0.5mmX52K2：粗磨以一大平囿定位，磨另一大平囿，保證中心線對稱，無標記面稱基向。（卜同）M73503；鉆與基面定位，鉆、擴、較小頭孔Z30804.銃以基面及大、小頭孔定位，裝夾工件銃尺寸990.01mnW側面，保證對稱（此平囿為工藝用基準面）X62W組合機床或專用工裝5擴以基面定位，以小頭孔定位，擴大頭孔為60mmZ30806銃以基面及大、小

11、頭孔定位，裝夾工件，切開工件，編號桿身及上蓋分別打標記。X62W組合機床或專用工裝鋸片銃刀厚2mm7銃以基面和一側面定位裝夾工件，銃連桿體和蓋結合面，保直徑方向測量深度為27.5mmX62組合夾具或專用工裝8磨以基向和一側面定位裝夾工件，磨連桿體和蓋的結合面M73509銃以基面及結合面定位裝夾工件，銃連桿體和蓋5j05mm8mmi斗槽O.05X62組合夾具或專用工裝10車忽以基向、結合面和一側面定位，裝夾工件，鉤兩螺栓座向R12003mm,R11mm證尺寸220.25mmX62W11鉆鉆2一10mml栓孔Z305012擴先擴2一612mmi栓孔，再擴2一613mm19mml栓孔并倒角Z3050

12、13較校2一12.2mm螺栓孔Z305014鉗用專用螺釘，將連桿體和連桿蓋裝成連桿組件，其扭力矩為100120N.m15鎮粗貌大頭孔T6816倒角大頭孔兩端倒角X62W17磨精磨大小頭兩端面，保證大端面厚度為381232mm.4U4M713018鎮以基面、一側面定位，半精鏈大頭孔，精像小頭孔至圖紙尺寸，中心距為1900.1mm可調雙軸鍵19鎮精鋒大頭孔至尺寸T211520稱重稱里小平衡質重彈簧稱21鉗按規定值去重量22鉆鉆連桿體小頭油孔中6.5mm,10mmZ302523壓銅套雙面氣動壓床24擠壓銅套孔壓床25倒角小頭孔兩端倒角Z305026鎮半精鎮、精鎮小頭銅套孔T211527珀磨琦磨大頭孔

13、琦磨機床28檢檢查各部尺寸及精度29探傷無損探傷及檢驗硬度入庫0連桿的主要加工表面為大、小頭孔和兩端面，較重要的加工表面為連桿體和蓋的結合面及連桿螺栓孔定位面，次要加工表面為軸瓦鎖口槽、油孔、大頭兩側面及體和蓋上的螺栓座面等。連桿的機械加工路線是圍繞著主要表面的加工來安排的。連桿的加工路線按連桿的分合可分為三個階段：第一階段為連桿體和蓋切開之前的加工；第二階段為連桿體和蓋切開后的加工；第三階段為連桿體和蓋合裝后的加工。第一階段的加工主要是為其后續加工準備精基準（端面、小頭孔和大頭外側面）；第二階段主要是加工除精基準以外的其它表面，包括大頭孔的粗加工，為合裝做準備的螺栓孔和結合面的粗加工，以及軸

14、瓦鎖口槽的加工等；第三階段則主要是最終保證連桿各項技術要求的加工，包括連桿合裝后大頭孔的半精加工和端面的精加工及大、小頭孔的精加工。如果按連桿合裝前后來分，合裝之前的工藝路線屬主要表面的粗加工階段，合裝之后的工藝路線則為主要表面的半精加工、精加工階段。1.5連桿的機械加工工藝過程分析1.5.1工藝過程的安排在連桿加工中有兩個主要因素影響加工精度：（1）連桿本身的剛度比較低，在外力（切削力、夾緊力）的作用下容易變形。（2）連桿是模鍛件，孔的加工余量大，切削時將產生較大的殘余內應力，并引起內應力重新分布。因此，在安排工藝進程時，就要把各主要表面的粗、精加工工序分開，即把粗加工安排在前，半精加工安排

15、在中間，精加工安排在后面。這是由于粗加工工序的切削余量大，因此切削力、夾緊力必然大，加工后容易產生變形。粗、精加工分開后，粗加工產生的變形可以在半精加工中修正；半精加工中產生的變形可以在精加工中修正。這樣逐步減少加工余量，切削力及內應力的作用，逐步修正加工后的變形，就能最后達到零件的技術條件。各主要表面的工序安排如下：（1）兩端面：粗銃、精銃、粗磨、精磨（2）小頭孔：鉆孔、擴孔、較孔、精鎮、壓入襯套后再精鑲（3）大頭孔：擴孔、粗鎮、半精鎮、精鎮、金剛鎮、町磨一些次要表面的加工，則視需要和可能安排在工藝過程的中間或后面。定位基準的選擇在連桿機械加工工藝過程中，大部分工序選用連桿的一個指定的端面和

16、小頭孔作為主要基面，定一側的外表面作為另一基面。這是由于：端面的面積大，定位比較穩定，用小頭孔定位可直接控制大、的中心距。這樣就使各工序中的定位基準統一起來，減少了定位誤差。具體的辦法是，如圖（15）所示：在安裝并用大頭處指 小頭孔工件時，注意將成套編號標記的一面不與夾具的定位元件接觸（在設計夾具時亦作相應的考慮）。在精鏈小頭孔（及精鏈小頭襯套孔）時，也用小頭孔（及襯套孔）作為基面，這時將定位銷做成活動的稱“假銷”。當連桿用小頭孔（及襯套孔）定位夾緊后，再從小頭孔中抽出假銷進行加工。為了不斷改善基面的精度，基面的加工與主要表面的加工要適當配合：即在粗加工大、小頭孔前，粗磨端面，在精鏈大、小頭孔

17、前，精磨端面。由于用小頭孔和大頭孔外側面作基面，所以這些表面的加工安排得比較早。在小頭孔作為定位基面前的加工工序是鉆孔、擴孔和錢孔，這些工序對于校后的孔與端面的垂直度不易保證，有時會影響到后續工序的加工精度。在第一道工序中，工件的各個表面都是毛坯表面，定位和夾緊的條件都較差，而加工余量和切削力都較大，如果再遇上工件本身的剛性差，則對加工精度會有很大影響。因此，第一道工序的定位和夾緊方法的選擇，對于整圖（1-5 ）連桿的定位方向個工藝過程的加工精度常有深遠的影響。連桿的加工就是如此，在連桿加工工藝路線中，在精加工主要表面開始前，先粗銃兩個端面，其中粗磨端面又是以毛坯端面定位。因此，粗銃就是關鍵工

18、序。在粗銃中工件如何定位呢？一個方法是以毛坯端面定位，在側面和端部夾緊，粗銃一個端面后，翻身以銃好的面定位，銃另一個毛坯面。但是由于毛坯面不平整，連桿的剛性差，定位夾緊時工件可能變形，粗銃后,端面似乎平整了，一放松，工件又恢復變形，影響后續工序的定位精度。另一方面是以連桿的大頭外形及連桿身的對稱面定位。這種定位方法使工件在夾緊時的變形較小，同時可以銑工件的端面，使一部分切削力互相抵消，易于得到平面度較好的平面。同時，由于是以對稱面定位，毛坯在加工后的外形偏差也比較小。確定合理的夾緊方法既然連桿是一個剛性比較差的工件，就應該十分注意夾緊力的大小，作用力的方向及著力點的選擇，避免因受夾緊力的作用而

19、產生變形，以影響加工精度。在加工連桿的夾具中，可以看出設計人員注意了夾緊力的作用方向和著力點的選擇。在粗銑兩端面的夾具中，夾緊力的方向與端面平行，在夾緊力的作用方向上，大頭端部與小頭端部的剛性高，變形小，既使有一些變形，亦產生在平行于端面的方向上，很少或不會影響端面的平面度。夾緊力通過工件直接作用在定位元件上，可避免工件產生彎曲或扭轉變形。在加工大小頭孔工序中，主要夾緊力垂直作用于大頭端面上，并由定位元件承受，以保證所加工孔的圓度。在精鏜大小頭孔時，只以大平面（基面）定位，并且只夾緊大頭這一端。小頭一端以假銷定位后，用螺釘在另一側面夾緊。小頭一端不在端面上定位夾緊，避免可能產生的變形。連桿兩端

20、面的加工采用粗銑、精銑、粗磨、精磨四道工序，并將精磨工序安排在精加工大、小頭孔之前，以便改善基面的平面度，提高孔的加工精度。粗磨在轉盤磨床上，使用砂瓦拼成的砂輪端面磨削。這種方法的生產率較高。精磨在M7130型平面磨床上用砂輪的周邊磨削，這種辦法的生產率低一些，但精度較高。連桿大、小頭孔的加工連桿大、小頭孔的加工是連桿機械加工的重要工序，它的加工精度對連桿質量有較大的影響。小頭孔是定位基面，在用作定位基面之前，它經過了鉆、擴、鉸三道工序。鉆時以小頭孔外形定位，這樣可以保證加工后的孔與外圓的同軸度誤差較小。小頭孔在鉆、擴、鉸后，在金剛鏜床上與大頭孔同時精鏜，達到IT6級公差等級，然后壓入襯套，再

21、以襯套內孔定位精鏜大頭孔。由于襯套的內孔與外圓存在同軸度誤差，這種定位方法有可能使精鏜后的襯套孔與大頭孔的中心距超差。大頭孔經過擴、粗鏈、半精鏈、精鏈、金剛鏈和琦磨達到IT6級公差等級。表面粗糙度Ra為0.4科m,大頭孔的加工方法是在銑開工序后，將連桿與連桿體組合在一起，然后進行精鏜大頭孔的工序。這樣，在銑開以后可能產生的變形，可以在最后精鏜工序中得到修正，以保證孔的形狀精度。連桿螺栓孔的加工連桿的螺栓孔經過鉆、擴、鉸工序。加工時以大頭端面、小頭孔及大頭一側面定位。為了使兩螺栓孔在兩個互相垂直方向平行度保持在公差范圍內，在擴和鉸兩個工步中用上下雙導向套導向。從而達到所需要的技術要求。粗銑螺栓孔

22、端面采用工件翻身的方法，這樣銑夾具沒有活動部分，能保證承受較大的銑削力。精銑時，為了保證螺栓孔的兩個端面與連桿大頭端面垂直，使用兩工位夾具。連桿在夾具的工位上銑完一個螺栓孔的兩端面后，夾具上的定位板帶著工件旋轉1800，銑另一個螺栓孔的兩端面。這樣，螺栓孔兩端面與大頭孔端面的垂直度就由夾具保證。連桿體與連桿蓋的銑開工序剖分面（亦稱結合面）的尺寸精度和位置精度由夾具本身的制造精度及對刀精度來保證。為了保證銑開后的剖分面的平面度不超過規定的公差0.03mm，并且剖分面與大頭孔端面保證一定的垂直度，除夾具本身要保證精度外，鋸片的安裝精度的影響也很大。如果鋸片的端面圓跳動不超過0.02mm,則銑開的剖

23、分面能達到圖紙的要求，否則可能超差。但剖分面本身的平面度、粗糙度對連桿蓋、連桿體裝配后的結合強度有較大的影響。因此，在剖分面銑開以后再經過磨削加工。大頭側面的加工以基面及小頭孔定位，它用一個圓銷（小頭孔）。裝夾工件銑兩側面至尺寸，保證對稱（此對稱平面為工藝用基準面）。連桿加工工藝設計應考慮的問題工序安排連桿加工工序安排應注意兩個影響精度的因素：（1）連桿的剛度比較低，在外力作用下容易變形；（2）連桿是模鍛件，孔的加工余量大，切削時會產生較大的殘余內應力。因此在連桿加工工藝中，各主要表面的粗精加工工序一定要分開。定位基準精基準：以桿身對稱面定位，便于保證對稱度的要求，而且采用雙面銑，可使部分切削

24、力抵消。統一精基準：以大小頭端面，小頭孔、大頭孔一側面定位。因為端面的面積大，定位穩定可靠；用小頭孔定位可直接控制大小頭孔的中心距。夾具使用應具備適應“一面一孔一凸臺”的統一精基準。而大小頭定位銷是一次裝夾中鏜出，故須考慮“自為基準”情況，這時小頭定位銷應做成活動的，當連桿定位裝夾后，再抽出定位銷進行加工。保證螺栓孔與螺栓端面的垂直度。為此，精銑端面時，夾具可考慮重復定位情況，如采用夾具限制7個自由度（其是長圓柱銷限制4個，長菱形銷限制2個）。長銷定位目的就在于保證垂直度。但由于重復定位裝御有困難，因此要求夾具制造精度較高，且采取一定措施，一方面長圓柱銷削去一邊，另一方面設計頂出工件的裝置。切

25、削用量的選擇原則正確地選擇切削用量，對提高切削效率，保證必要的刀具耐用度和經濟性，保證加工質量，具有重要的作用。粗加工時切削用量的選擇原則粗加工時加工精度與表面粗糙度要求不高,毛坯余量較大。因此，選擇粗加工的切削用量時，要盡可能保證較高的單位時間金屬切削量（金屬切除率）和必要的刀具耐用度，以提高生產效率和降低加工成本。金屬切除率可以用下式計算：ZwV.f.ap.1000式中：Zw單位時間內的金屬切除量（mr3/s）,V切削速度（m/s）,f進給量（mm/r）,ap切削深度（mm提高切削速度、增大進給量和切削深度，都能提高金屬切除率。但是，在這三個因素中，影響刀具耐用度最大的是切削速度，其次是進

26、給量，影響最小的是切削深度。所以粗加工切削用量的選擇原則是：首先考慮選擇一個盡可能大的吃刀深度ap,其次選擇一個較大的進給量度f，最后確定一個合適的切削速度V.選用較大的ap和f以后，刀具耐用度t顯然也會下降，但要比V對t的影響小得多，只要稍微降低一下V便可以使t回升到規定的合理數值，因此，能使V、f、ap的乘積較大，從而保證較高的金屬切除率。此外，增大ap可使走刀次數減少，增大f又有利于斷屑。因此，根據以上原則選擇粗加工切削用量對提高生產效率，減少刀具消耗，降低加工成本是比較有利的。）切削深度的選擇：粗加工時切削深度應根據工件的加工余量和由機床、夾具、刀具和工件組成的工藝系統的剛性來確定。在

27、保留半精加工、精加工必要余量的前提下，應當盡量將粗加工余量一次切除。只有當總加工余量太大，一次切不完時，才考慮分幾次走刀。2）進給量的選擇：粗加工時限制進給量提高的因素主要是切削力。因此，進給量應根據工藝系統的剛性和強度來確定。選擇進給量時應考慮到機床進給機構的強度、刀桿尺寸、刀片厚度、工件的直徑和長度等。在工藝系統的剛性和強度好的情況下，可選用大一些的進給量；在剛性和強度較差的情況下，應適當減小進給量。3）切削速度的選擇：粗加工時，切削速度主要受刀具耐用度和機床功率的限制。切削深度、進給量和切削速度三者決定了切削功率，在確定切削速度時必須考慮到機床的許用功率。如超過了機床的許用功率，則應適當

28、降低切削速度。精加工時切削用量的選擇原則精加工時加工精度和表面質量要求較高，加工余量要小且均勻。因此，選擇精加工的切削用量時應先考慮如何保證加工質量，并在此基礎上盡量提高生產效率。）切削深度的選擇：精加工時的切削深度應根據粗加工留下的余量確定。通常希望精加工余量不要留得太大，否則，當吃刀深度較大時，切削力增加較顯著，影響加工質量。2）進給量的選擇：精加工時限制進給量提高的主要因素是表面粗糙度。進給量增大時，雖有利于斷屑，但殘留面積高度增大，切削力上升，表面質量下降。3）切削速度的選擇：切削速度提高時，切削變形減小，切削力有所下降，而且不會產生積屑瘤和鱗刺。一般選用切削性能高的刀具材料和合理的幾

29、何參數，盡可能提高切削速度。只有當切削速度受到工藝條件限制而不能提高時，才選用低速，以避開積屑瘤產生的范圍。由此可見，精加工時選用較小的吃刀深度ap和進給量f,并在保證合理刀具耐用度的前提下，選取盡可能高的切削速度V,以保證加工精度和表面質量，同時滿足生產率的要求。確定各工序的加工余量、計算工序尺寸及公差確定加工余量用查表法確定機械加工余量：（根據機械加工工藝手冊第一卷表3.225表3.226表3.227）（1）、平面加工的工序余量（mm單面加工方法單面余量經濟精度工序尺寸表面粗糙度毛坯4312.5粗銃1.5IT12(書.320、0)40（產）12.5精銃0.6IT10(書.100、0)38.

30、8(010.100)3.2粗磨0.3IT8(00.050)38.2(150)1.60.1IT7(產5)qo/-070、38(_0.232)0.8則連桿兩端面總的加工余量為:n，A2A斫im=(A粗銃+A精銃+A粗磨+A精磨)父2=(1.5+0.6+0.3+0.1)父2=500.55mm(2)、連桿鑄造出來的總的厚度為H=38+5%55=43%55mm.0.550.551.8.2確定工序尺寸及其公差（根據機械制造技術基礎課程設計指導教程表229表234）1）、大頭孔各工序尺寸及其公差（鑄造出來的大頭孔為5555mm）工序名稱工序基本余量工序經濟精度工序尺寸最小極限尺寸表面粗糙度珀磨0.08LJG

31、/10.019H6(0)65.5LJG/書.019G65.5H6(0)0.4精鎮0.4H8(0.046)65.4不心產46、G65.4H8(0)0.8半精鎮1H11(0.19)6565H11(39)1.6二次粗鏈2H12(00.30)6464H12(030)6.3一次粗鏈2H12(00.30)中6262H12心.3)12.5擴孔56059(工1)2）、小頭孔各工序尺寸及其公差（根據機械制造技術基礎課程設計指導教程表2-29表230）工序名稱工序基本余量工序經濟精度工序尺寸最小極限尺寸表面粗糙度精鎮0.2H8(00.033)629.49629.49(0書.033)1.6較0.2H9(00.052

32、)中29.2929.29(00.052)6.4擴9H10,084)629.129.1(00.084)12.5鉆鉆至620H1300.3362062033312.5計算工藝尺寸鏈連桿蓋的卡瓦槽的計算增環為：A；減環為：A；封閉環為：Ao1）、Ao極限尺寸為:m、n/=30.20-4.95 = 25.25 mm=29.8-5.1 = 24.7 mm TOC o 1-5 h z AOmax=Amax一、Amini4im1m、n.AOmin=Aimin-%Amaxi1i團/2)、Ao的上、下偏差為：mn-1ESA-ESA-EIAi如1=0.20-(-0.05)=0.25(mm)mEIAo=i1n1-E

33、IAESAii#1=-0.20-0.10=-0.30(mm)3)、Ao的公差為：To=ESAoEIAo=0.25-(0.30)=0.55mm4)、Ao的基本尺寸為：Ao=A2-A3=30-5=25mm5）、A。的最終工序尺寸為0.25、A0=25(_0.30)mm1.9.2連桿體的卡瓦槽的計算TT增環為：A1;減環為：A21）、Ao極限尺寸為：;封閉環為：AoA0maxm-n-1一-Aimax一Aimini1idm1rJ-?-IT=13.30-4.95=8.35mmm_.n1,Aomin=、Amin一Ai1i力1imax=12.9-5.1=7.8mm2）、Ao的上、下偏差為mnnJ.ESA0f

34、ESAi-eEIAii/i1=0.30-(-0.05)=0.35mmmnnJ,EIA06EIA-%ESAiii少1=-0.10-0.10=-0.20mm3)、A0的公差為:T=ESA-EIA0=0.35-(-0.20)=0.55mm4)、A0的基本尺寸為：A0=A1-A2=13-5=8mm5)、A。的最終工序尺寸為：0.35、A0=8(go)m工時定額的計算銃連桿大小頭平面選用X52K機床根據機械制造工藝設計手冊表2.4-81選取數據銃刀直徑D=100mm切削速度V=2.47m/s切削寬度ae=60mm銃刀齒數Z=6切削深度ap=3mm則主軸轉速n=1000v/二D=475r/min根據表3.

35、131按機床選取n=500/min則實際切削速度V=dDn/(1000X60)=2.67m/s銃削工時為：按表2.510L=3mmL1=.ae(d-ae)+1.5=50mmL2=3mm基本時間tj=L/fmz=(3+50+3)/(500 x0.18X6)=0.11min按表2.546輔助時間ta=0.4X0.45=0.18min粗磨大小頭平面選用M7350磨床根據機械制造工藝設計手冊表2.4-170選取數據砂輪直徑D=40mm磨削速度V=0.33m/s切削深度ap=0.3mmfr0=0.033mm/rZ=8則主軸轉速n=1000v/二D=158.8r/min根據表3.148按機床選取n=100

36、r/min則實際磨削速度V=DDn/(1000X60)=0.20m/s磨削工時為：按表2.5-11基本時間tj=Zbk/nfr0Z=(0.3x1)/(100 x0.033X8)=0.01min按表3.140輔助時間ta=0.21min加工小頭孔鉆小頭孔選用鉆床Z3080根據機械制造工藝設計手冊表2.4-38(41)選取數據鉆頭直徑D=20mm切削速度V=0.99mm切削深度ap=10mm進給量f=0.12mm/r則主軸轉速n=1000V/二D=945r/min根據表3.130按機床選取n=1000r/min則實際鉆削速度V=DDn/(1000X60)=1.04m/s鉆削工時為：按表2.57L=

37、10mmL1=1.5mmL2=2.5mm基本時間tj=L/fn=(10+1.5+2.5)/(0.12x1000)=0.12min按表2.541輔助時間ta=0.5min按表2.542其他時間tq=0.2min擴小頭孔選用鉆床Z3080根據機械制造工藝設計手冊表2.4-53選取數據擴刀直徑D=30mm切削速度V=0.32m/s切削深度ap=1.5mm進給量f=0.8mm/r則主軸轉速n=1000v/二D=203r/min根據表3.130按機床選取n=250r/min則實際切削速度V=dDn/(1000X60)=0.39m/s擴削工時為：按表2.57L=10mmL1=3mm基本時間tj=L/fn=

38、(10+3)/(0.8x250)=0.07min按表2.541輔助時間ta=0.25min較小頭孔選用鉆床Z3080根據機械制造工藝設計手冊表2.4-81選取數據錢刀直徑D=30mm切削速度V=0.22m/s切削深度ap=0.10mm進給量f=0.8mm/r則主軸轉速n=1000v/-：D=140r/min根據表3.131按機床選取n=200r/min則實際切削速度V=DDn/(1000X60)=0.32m/s錢削工時為：按表2.57L=10mmL1=0L2=3mm基本時間tj=L/fn=(10+3)/(0.8x200)=0.09min按表2.541輔助時間ta=0.25min銃大頭兩側面選用

39、銃床X62W根據機械制造工藝設計手冊表2.477(88)選取數據銃刀直徑D=20mm切削速度V=0.64m/s銃刀齒數Z=3切削深度ap=4mmaf=0.10mm/r則主軸轉速n=1000v/二D=611r/min根據表3.174按機床選取n=750r/min則實際切削速度V=DDn/(1000X60)=0.78m/s銃削工時為：按表2.5-10L=40mmL1=.ae(d-ae)+1.5=8.5mmL2=2.5mm基本時間tj=L/fmz=(40+8.5+2.5)/(750X0.10X3)=0.23min按表2.546輔助時間ta=0.4X0.45=0.18min、擴大頭孔選用鉆床床Z308

40、0刀具：擴孔鉆根據機械制造工藝設計手冊表2.4-54選取數據擴孔鉆直徑D=60mm切削速度V=1.29m/s進給量f=0.50mm/r切削深度ap=3.0mm走刀次數I=1則主軸轉速n=1000v/二D=410r/min根據表3.141按機床選取n=400r/min則實際切削速度V=nDn/(1000X60)=1.256m/s擴削工時為：按表2.57L=40mmL1=3mmL2=3mm基本時間：力=*=鼻1=0.23(min)=器(ctgkr12)=241.10.6銃開連桿體和蓋選用銃床X62W根據機械制造工藝設計手冊表2.479(90)選取數據銃刀直徑D=63mm切削速度V=0.34m/s切

41、削寬度ae=3mm銃刀齒數Z=24切削深度ap=2mmaf=0.015mm/rd=40mm則主軸轉速n=1000v/二D=103r/min根據表3.174按機床選取n=750r/min則實際切削速度V=dDn/(1000X60)=2.47m/s銃削工時為：按表2.510L=，d2-(d-2ap)2=17mm(da-a2)Dadap-apL1 =(pap)Dap-pP+2=6mmL2=2mm基本時間tj=LFm=(17+6+2)/(148)=0.17min按表2.546輔助時間ta=0.4X0.45=0.18min1.10.7加工連桿體粗銃連桿體結合面選用銃床X62W根據機械制造工藝設計手冊表2

42、.4-74(84)選取數據銃刀直徑D=75mm切削速度V=0.35m/s切削寬度ae=0.5mm銃刀齒數Z=8切削深度ap=2mmaf=0.12mm/r則主軸轉速n=1000v/二D=89r/min根據表3.174按機床選取n=750r/min則實際切削速度V=DDn/(1000X60)=2.94m/s銃削工時為：按表2.510L=38mmL1=.ae(dae)+1.5=7.5mmL2=2.5mm基本時間tj=L/fnz=(38+7.5+2.5)/(2.96X60X8)=0.03min按表2.546輔助時間ta=0.4x0.45=0.18min精銃連桿體結合面選用銃床X62W根據機械制造工藝設

43、計手冊表2.4-84選取數據銃刀直徑D=75mm切削速度V=0.42m/s銃刀齒數Z=8切削深度ap=2mmaf=0.7mm/r切削寬度ae=0.5mm則主軸轉速n=1000v/二D=107r/min根據表3.1-74按機床選取n=750r/min則實際切削速度V=DDn/(1000X60)=2.94m/s銃削工時為：按表2.5-10L=38mmL1=ae(d-ae)+1.5=7.5mmL2=2.5mm基本時間tj=L/fmz=(38+7.5+2.5)/(2.96X60X8)=0.03min按表2.546輔助時間ta=0.4X0.45=0.18min粗鋼連桿兩螺栓底面選用鉆床Z3025根據機械

44、制造工藝設計手冊表2.4-67選取數據(4)鋼刀直徑D=28mm銅刀齒數Z=6貝U主軸轉速n=1000v/根據表3.130切削速度V=0.2m/s切削深度ap=3mm二D=50.9r/min進給量f=0.10mm/r則實際切削速度V=dDn/(1000X60)銅削工時為:L=28mmL1=1.5mm基本時間tj=L/fn=(28+1.5)/(0.10銃軸瓦鎖口槽根據機械制造工藝設計手冊表銃刀直徑D=63mm銃刀齒數Z=24切削寬度ae=0.5mm則主軸轉速n=1000v/根據表3.1-74則實際切削速度V=二銃削工時為：L=5mmL1=0.5按表按機床選取n=750r/min=2.94m/s2

45、.57x750 x8)=0.04min選用銃床X62W2.4-90選取數據切削速度V=0.31m/s切削深度ap=2mmf=0.02mm/r二D=94r/min按機床選取n=100r/minDn/(1000X60)=0.33m/s按表2.510 x63+1.5=33mmL2=1.5mm基本時間tj=L/fmz=(5+33+1.5)/(100按表2.546精銃螺栓座面根據機械制造工藝設計手冊表銃刀直徑D=63mm銃刀齒數Z=24切削寬度ae=5mm貝U主軸轉速n=1000v/a二D=142r/minx24)=0.02min輔助時間ta=0.4x0.45=0.18min選用銃床X62W2.4-90

46、選取數據切削速度V=0.47m/s切削深度ap=2mmf=0.015mm/r根據表3.131按機床選取n=150r/min則實際切削速度V=dDn/(1000X60)=0.49m/s銃削工時為:L = 28 mm L1 =按表2.510ae(d-ae)+1.5=19mmL2=3mm基本時間tj=L/fmz=(28+19+3)/(150X24)=0.02min按表2.546輔助時間ta=0.4X0.45=0.18min(7)精磨結合面選用磨床M7130根據機械制造工藝設計手冊表2.4-170選取數據砂輪直徑D=40mm切削速度V=0.330m/s切削深度ap=0.1mm進給量3。=0.006mm

47、/r則主軸轉速n=1000v/二D=157r/min根據表3.148按機床選取n=100r/min則實際切削速度V=DDn/(1000X60)=0.20m/s磨削工時為：按表2.511基本時間tj=zbk/nfr0z=0.02min(zb=0.1k=1z=8)1.10.8銃、磨連桿蓋結合面粗銃連桿上蓋結合面選用銃床X62W根據機械制造工藝設計手冊表2.4-74(84)選取數據銃刀直徑D=75mm切削速度V=0.35m/s切削寬度ae=3mm銃刀齒數Z=8af=0.12mm/r則主軸轉速n=1000v/二D=89r/min根據表3.174按機床選取n=100r/min則實際切削速度V=dDn/(

48、1000X60)=0.39m/s銃削工時為：按表2.510L=38mmL1=.ae(d-ae)+i.5=16mmL2=2.5mm基本時間tj=L/fmZ=(38+16+2.5)/(100X8)=0.07min按表2.546輔助時間ta=0.4x0.45=0.18min精銃連桿上蓋結合面選用銃床X62W根據機械制造工藝設計手冊表2.4-84選取數據銃刀直徑D=75mm切削速度V=0.42m/s切削寬度ae=0.5mm銃刀齒數Z=8進給量f=0.7mm/r則主軸轉速n=1000v/二D=107r/min根據表3.174按機床選取n=110r/min則實際切削速度V=dDn/(1000X60)=0.

49、43m/s銃削工時為：按表2.510L=38mmL1=ae(d-ae)+1.5=7.5mmL2=2.5mm基本時間tj=L/fmz=(38+7.5+2.5)/(110 x8)=0.6min按表2.546輔助時間ta=0.4X0.45=0.18min粗銃螺母座面選用銃床X62W根據機械制造工藝設計手冊表2.4-88選取數據銃刀直徑D=63mm切削速度V=0.34m/s銃刀齒數Z=24切削寬度ae=5mmaf=0.15mm/r則主軸轉速n=1000v/二D=103r/min根據表3.174按機床選取n=100r/min(4)銃削工時為：按表L = 28mm L1 =基本時間tj = L/f 按表2

50、.546銃軸瓦鎖口槽則實際切削速度V=DDn/(1000X60)=0.39m/s2.510，ae(d-ae)+1.5=17.5mmL2=2.5mmmz=(28+17.5+2.5)/(100X24)=0.02min輔助時間ta=0.4x0.45=0.18min選用銃床X62W根據機械制造工藝設計手冊表2.4-90選取數據銃刀直徑D=63mm切削速度V=0.31m/s銃刀齒數Z=24切削深度ap=2mm切削寬度ae=0.6mmaf=0.02mm/r則主軸轉速n=1000v/二D=94r/min根據表3.174按機床選取n=100r/min則實際切削速度V=DDn/(1000X60)=0.33m/s

51、銃削工時為：按表2.510L=5mmL1=0.5X63+1.5=33mmL2=1.5mm基本時間tj=L/fmz=(5+33+1.5)/(100X24)=0.02min按表2.546輔助時間ta=0.4X0.45=0.18min(5)精磨結合面選用磨床M7350根據機械制造工藝設計手冊表2.4-170選取數據砂輪直徑D=40mm切削速度V=0.330m/s切削深度ap=0.1mm進給量fr。=0.006mm/r則主軸轉速n=1000v/二D=157r/min根據表3.148按機床選取n=100r/min則實際切削速度V=DDn/(1000X60)=0.20m/s磨削工時為：按表2.511基本時

52、間tj=zbk/nfr0z=0.02min(zb=0.1k=1z=8)1.10.9銃、鉆、鏈(連桿總成體)(1)精銃連桿蓋上兩螺母座面選用銃床X62W根據機械制造工藝設計手冊表2.4-90選取數據銃刀直徑D=63mm切削速度V=0.47m/s切削寬度ae=5mm銃刀齒數Z=24切削深度ap=2mmaf=0.015mm/r則主軸轉速n=1000v/二D=142r/min根據表3.174按機床選取n=150r/min則實際切削速度V=dDn/(1000X60)=0.49m/s銃削工時為：按表2.510L=28mmL1=ae(d-ae)+1.5=17.5mmL2=2.5mm基本時間tj=L/fmz=

53、(28+17.5+2.5)/(150X24)=0.02min按表2.546輔助時間ta=0.4X0.45=0.18min(2)、從連桿上方鉆、擴、較螺栓孔a)鉆螺栓孔根據機械制造工藝設計手冊表切削速度V = 0.99 m/s進給量 f = 0.08 mm/r選用鉆床Z30252.4-38 (41)選取數據切削深度ap = 5 mm鉆頭直徑D = 10 mm則主軸轉速n=1000v/二D=1910r/min根據表3.130按機床選取n=910r/min則實際切削速度V=DDn/(1000X60)=0.99m/s鉆削工時為：按表2.57L=34mmL1=1.5mmL2=2mm基本時間tj=L/fn

54、=(34+1.5+2)/(0.08x1910)=0.23min按表2.541輔助時間ta=0.5min按表2.542其他時間tq=0.2minb)擴螺栓孔選用鉆床Z3025根據機械制造工藝設計手冊表2.4-53選取數據擴刀直徑D=10mm切削速度V=0.40m/s切削深度ap=1.0mm進給量f=0.6mm/r則主軸轉速n=1000v/二D=764r/min根據表3.130按機床選取n=764r/min則實際切削速度V=DDn/(1000X60)=0.40m/s擴削工時為：按表2.57L = 34 mm L1 = 2 mm 基本時間 tj = L/f n = (34+2)/(0.6 按表2.5

55、41c)較螺栓孔根據機械制造工藝設計手冊表 錢刀直徑D = 12.2 mm切削深度ap = 0.10 mmX 764) = 0.07 min輔助時間t a=0.25 min2.4-81選取數據切削速度V = 0.22 m/s進給量f = 0.2 mm/r則主軸轉速n=1000v/二D=140r/min根據表3.131按機床選取n=200r/min則實際切削速度V=DDn/(1000X60)=0.127m/s錢削工時為：按表2.5-7L=34mmL1=2mmL2=3mm基本時間tj=L/fn=(34+2+3)/(0.8x200)=0.23min(3)從連桿蓋上方給螺栓孔口倒角根據機械制造工藝設計

56、手冊表2.467選取數據切削速度V=0.2m/s切削深度ap=3mm進給量f=0.10mm/rZ=8根據表3.130按機床選取n=750r/min切削工時為：按表2.57基本時間tj=L/fn=(0.5+1.5)/750X0.10=0.03min粗鏈大頭孔選用鎮床T68根據機械制造工藝設計手冊表2.4-66選取數據銃刀直徑D=65mm切削速度V=0.16m/s進給量f=0.30mm/r切削深度ap=3.0mm則主軸轉速n=000v/二D=47r/min根據表3.141按機床選取n=800r/min則實際切削速度V=dDn/(1000X60)=2.72m/s鏈削工時為：按表2.5-3L=38mm

57、L1=3.5mmL2=5mm基本時間tj=Li/fn=(38+3.5+5)/(0.30 x800)=0.19min按表2.567輔助時間ta=0.50min大頭孔兩端倒角選用機床X62W根據機械制造工藝設計手冊表2.4-67選取數據切削速度V=0.2m/s切削深度ap=3mm進給量f=0.10mm/rZ=8根據表3.130按機床選取n=750r/min切削工時為：按表2.57基本時間tj=L/fn=(0.5+1.5)/750X0.10=0.03min精磨大小頭兩平面(先標記朝上)選用磨床M7130根據機械制造工藝設計手冊表2.4-170選取數據切削速度V=0.413m/s切削深度ap=0.10

58、mm進給量f=0.006mm/r磨削工時為：按表2.57基本時間tj=lbzbk/1000vfafr0z(1000X 60) x 0.413 x 0.006 x 20X0.12.4 -66選取數據切削速度 V = 0.20 m/s切削深度ap = 1 mm 按機床選取 n = 1000 r/min 按表2.5 -3L2 = 5 mmx 1000) = 0.23 min2.4 -66選取數據切削速度V = 3.18 m/s切削深度ap = 1.0 mm 按機床選取 n = 2000 r/min=0.1X70X0.02x1.1/=0.03min半精鏈大頭孔及精鏈小頭孔選用鎮床T2115(1)根據機

59、械制造工藝設計手冊表像刀直徑D=65.5mm進給量f=0.2mm/r根據表3.139鎮削工時為：L=38mmL1=3.5mm基本時間tj=Li/fn=(38+3.5+5)/(0.20(2)根據機械制造工藝設計手冊表鍵刀直徑D=30mm進給量f=0.10mm/r根據表3.1-39鏜削工時為：L=38mmL1=3.5mm基本時間tj=Li/fn=(38+3.5+5)/(0.101.10.14精鏜大頭孔選用鏜床T2115根據機械制造工藝設計手冊表鏜刀直徑D=65.4mm進給量f=0.2mm/r根據表3.139鏜削工時為：L=38mmL1=3.5mm按表2.53L2=5mmx2000)=0.23min

60、基本時間tj=Li/fn=(38+3.5+5)/(0.201.10.15鉆小頭油孔選用鉆床Z3025根據機械制造工藝設計手冊表切削速度V=1.18m/s進給量f=0.05mm/r根據表3.130鉆削工時為：2.466選取數據切削速度V=0.20m/s切削深度ap=1mm按機床選取n=1000r/min按表2.53L2=5mm1000)=0.23min2.438(41)選取數據切削深度ap=3mm按機床選取n=1000r/min按表2.57L1 = 3 mm基本時間t j = Li/fn = (38+3.5+5)/(0.201.10.18 珩磨大頭孔根據機械制造工藝設計手冊表切削速度V = 0.