1、計算書1.混凝土泵車通過車庫頂板時的承載力計算基本計算參數：混凝土泵車自重為 34t,當混凝土泵車通過混凝土頂板時，前排輪 子承受荷載與后排輪子承受荷載的比例為 3：4，則前排單組輪子承 受的荷載為 7t,后排兩組輪子各承受的荷載為 7t。每組與樓面的接觸 面積為，前排輪子與后面兩排輪子的距離分別是 4m 和。車體荷載 簡化圖如圖 1 所示。圖 1 車體荷載平面簡化圖根據現場實際情況考慮泵車從 250mm 的板上通過；頂板混凝土 強度等級為 C35，根據混凝土抗壓強度報告， 試塊已經達到設計要求。 其抗壓強度設計值 fc=，抗拉強度設計值 ft=。為了安全期間，泵車應 緩慢通過樓板，按照通過時

2、最不利荷載對其承載力進行驗算。對板的抗剪強度進行驗算：根據圖紙設計和現場混凝土的澆筑情況，選取泵車通過的最大板 進行驗算，查圖紙得到最大跨板的尺寸為。當整個泵車的輪胎位于長跨板的圖示位置時，此時板的抗剪處于最不利位置，以此進行混凝土板抗剪驗算。如下圖圖 2 所示：圖 2 泵車通過樓板受力簡化圖其中泵車輪胎面積為 m，當泵車前輪行駛至板的某跨中位置 時，處于最不利位置，泵車荷載為 340KN，梁寬 l 為，其局部線荷載 3：為 07.03KN/m=m,根據所建模型，整個板剪力圖如圖0.3圖 3 泵車通過樓板剪力圖其中所受最大剪力為。對于混凝土板而言，其板厚為 250mm,保護層 as =30mm

3、, ft=, h0=h-as=250-30=220mm。抗剪配筋驗算公式：= 600 220=。因此，不需要對樓板配抗剪鋼筋即可滿足抗剪要求。因此，板的抗剪承載力滿足要求。對板的抗彎強度進行驗算：根據圖紙設計和現場混凝土的澆筑情況，選取泵車通過的最大板 進行驗算，查圖紙得到最大跨板的尺寸為。對板最大正彎矩抗彎驗算：當只有整個泵車的前輪胎位于長跨板的某跨跨中位置時，此時的板的下部抗彎受力處于最不利位置， 以此進行混凝土板抗彎驗算， 由于在實際的施工過程中，將其簡化建模如下圖 4：圖 4 泵車通過樓板受力簡化圖其中泵車前輪胎面積為 m，當泵車前輪行駛至板的跨中位置 時，處于最不利位置，泵車荷載為

4、340KN，梁寬 l 為，其局部線荷載 為 07.03KN/m=m,根據所建模型，整個板彎矩圖如下：0.3圖 3 樓板彎矩圖M 最大 =m 。對于混凝土板下部而言，其板厚為 250mm,保護層 as =25mm, fc=, h0=h-as =250-25=225mm。抗彎配筋驗算公式：s=M/ 1fcbh02=106/6002252=1-1-2as=。 因此，下部樓板抗彎鋼筋滿足抗彎要求。對板最大負彎矩抗彎驗算： 當整個泵車的所有輪胎位于長跨板位置時，并且前輪荷載處于兩支座跨中位置時， 此時的板的抗彎受力處于最不利位置， 以此進行混凝土板抗彎驗算， 由于在實際的施工過程中， 將其簡化建模如下圖

5、 5：圖 5 泵車通過樓板受力簡化圖其中泵車輪胎面積為 m，當泵車前輪行駛至板的跨中位置時， 處于最不利位置，泵車荷載為 340KN，梁寬 l 為，其局部線荷載為07.03KN/m=m,根據所建模型，整個板彎矩圖如圖0.36：圖 4 樓板最不利負彎矩圖M 最大 =m。對于混凝土板而言，其板厚為 250mm,上部實際保護層 as=50mm, fc=, h0=h-as=250-50=200mm。抗彎配筋驗算公式：s=M/ 1fcbh02=106/6002002=1-1-2as=。因此，板頂樓板抗彎鋼筋滿足抗彎要求。2.混凝土罐車通過車庫頂板時的承載力計算考慮到混凝土泵車通過車庫頂板時的承載力計算，

6、 現對混凝土罐 車進行限載，混凝土罐車自重為 14t，限制混凝土罐車載混凝土量為 8m3(混凝土比重按 2500Kg/m3)，則混凝土罐車重為 34t,與混凝土 泵車重量相同。 混凝土泵車與罐車車型相同， 那么其對車庫頂板荷載 相同。因此，當混凝土罐車限制混凝土量最大為 8m3 時，混凝土罐車 通過車庫頂板滿足承載力要求。3.混凝土泵車澆筑混凝土時的承載力驗算基本計算參數：混凝土泵車自重為 34t,考慮到澆筑混凝土時泵管內有 3m3 混凝 土，混凝土容重 =2500Kg/m3，其質量 m= V=25003 Kg=7500 Kg=，整個泵車澆筑混凝土時的質量為 m=34t+= 42t。考慮到澆筑

7、混凝土時四個支座支撐，每個支座的荷載為，即為 105KN，考慮到澆筑混凝土時，所澆筑的一側的支座受力較大，根據 經驗，考慮到 250KN。澆筑混凝土時泵車的支座大小為。設計泵車停放位置時，考慮到不會對車庫頂板造成損傷，現將泵 車的支座置于提前澆筑好的梁上；梁混凝土強度等級為 C35，其抗拉 強度設計值 ft=。對泵車支座處梁的抗剪強度進行驗算：對于泵車支座處的梁，選取最小的梁進行驗算，查圖紙得到最小 梁的尺寸為 500mm650mm，配筋為 #8100/200（ 4），上部鋼筋 為 2#25+（ 2#12），下部鋼筋為 11#25。當泵車支座位于梁的的邊緣位置時，此時受到的剪力最大，為所 處最

8、不利位置，以此進行混凝土梁抗剪驗算。圖 3 泵車澆筑混凝土梁受力簡化圖由于泵車支座面積為 m，因此其線荷載為 205.60KN/m,距離 a=，則處于最不利位置時，根據結構力學原理，其左側支座的剪力為：對于混凝土梁而言，其梁寬為 500mmm，梁高為 650mm,保護層 as =25mm, ft=, h0=h- as =650-25=625mm。抗剪配筋驗算公式：= 500625mm=。因此，混凝土梁不需要配抗剪鋼筋即可滿足抗剪要求。根據混凝土結構設計規范，當混凝土泵車澆筑混凝土產生震動 時，力的最大峰值變為= =2*=,而此時，考慮到所配的抗剪箍筋，其抗剪承載力為 V=+Fyv Asv h0

9、=+360 4S 625/100=+= =。因此，支座梁的位置滿足抗剪要求， 澆筑混凝土產生振動也可以 滿足承載力要求。對泵車支座處梁的抗彎強度進行驗算：對于泵車支座處的梁，選取最小的梁進行驗算，查圖紙得到最小 梁的尺寸為 500mm650mm，配筋為 #8100/200（ 4），上部鋼筋 為 2#25+（ 2#12），下部鋼筋為 11#25。當泵車支座位于梁的的中間位置時，此時梁中彎矩最大，為所處 最不利位置，以此進行混凝土梁抗彎驗算。如下圖圖 4 所示：圖 4 泵車澆筑混凝土梁受力簡化圖由于泵車支座面積為 m，當泵車支座處于梁的跨中位置時， 則 處于最不利位置， 泵車總荷載為 420KN，

10、考慮到澆筑混凝土時每個支 座的荷載不均勻， 最大支座處考慮 250KN，由于梁寬 l 為，車輪寬為， 按集中荷載進行計算 ,根據混凝土結構設計規范，其跨中彎矩為：M 中= FPl2FPl =3FPl =m。88對于混凝土梁而言，其梁寬為 500mm,梁高為 650mm,保護層 as =25mm, fc=, h0=h-as =650-25=625mm。抗彎配筋驗算公式：s=M/ 1fcbh02=106/5006252=1-1-2as=b=，因此，混凝土梁不屬于超筋破壞，單截面配筋 即可。則受壓區配筋為AS=1fcbx/fy= ( 500 625)/360實際過程中挑出梁下部所配鋼筋為 11#25

11、， S=。因此，支座底下梁的鋼筋滿足抗彎要求。根據混凝土結構設計規范，當混凝土泵車澆筑混凝土產生震動時，彎矩的最大峰值變為 M 中 =M中=2* m= m,而此時 s=M/1fcbh02=106/ 500 6252=1-1-2as =b=，因此，混凝土梁不屬于超筋破壞， 單截面配筋即可。則受壓區配筋為AS=1fcbx/fy= ( 500 625)/360實際過程中梁下部所配鋼筋為 11#25，S=。因此，支座底下梁的鋼筋滿足抗彎要求。因此，支座梁的位置滿足抗彎要求， 澆筑混凝土產生振動也可以滿足承載力要求 板受沖切承載力驗算在局部荷載或集中反力作用下不配置箍筋或彎起鋼筋的板， 其受沖切承載力應

12、符合下列規定（見下圖圖 5）：a）局部荷載作用下；（ b）集中反力作用下1-沖切破壞錐體的斜截面； 2-臨界截面；3-臨界截面的周長； 4-沖切破壞錐體底面線圖 5 板受沖切承載力計算0F1hft+pc,m） umh0以上公式中的系數，應按下列公式計算，并取其中較小值： 1=+s , 2=+sh0/4um式中：Fl 局部荷載設計值或集中反力設計值；對板柱結構的節點，取柱所承受的軸向壓力設計值的層間差值 減去沖切破壞錐體范圍內板所承受的荷載設計值；當有不平衡彎矩時，取等效集中反力設計值Fl，eq； h 截面高度影響系數：當 h 800mm時，取 h=；當 h 2000mm時，取 h=；其間按線性

13、內插法取用； ft 混凝土軸心抗拉強度設計值；pc、m 臨界截面的周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值宜控制在 mm2 范圍內；um 臨界截面的周長，距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2 處板垂直截面的最不利周長；h0 截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值；1 局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數；2 臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數；s 局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸的比值，s不宜大于 4；當sl2時，孔洞邊長 l2用 l1l2 代替1-局部荷載或集中反力作用面； 2-臨界截面的周長；3-孔洞； 4-應扣除的長度圖 6

14、 鄰近孔洞時的臨近截面周長在本例中，單個支座的荷載為250KN，底板大小為 m，梁厚 h=300mm,混凝土抗拉強度為 ft=mm2(按 C25混凝土計算，取抗拉強度 的設計值 )。h0=300-25=275mmum=(600+h0/2) 4=2950mmpc、m =01=1, 2=,所以取較小值為 1。F1=250KN,安全系數 0=。0F1=300KN所以 hf t+pc,m)umh0=0F1=300KN。因此，混凝土板的抗沖切承載力滿足要求， 澆筑混凝土是不需要 加固。根據混凝土結構設計規范，當混凝土泵車澆筑混凝土產生震動 時，沖切力的最大峰值變為 F1=1F=2*300KN=600KN而, 此時 實際過程中 hft+pc,m) umh0=F1=600KN。因此，支座底下板的鋼筋滿足抗沖切要求。因此，支座梁的位置滿足抗沖切要求， 澆筑混凝土產生振動也可 以滿足承載力要求結論：混凝土在車庫頂板上運輸的過程中，要求泵車與罐車慢速行 駛，且限量罐車要求所載混凝土少于 10 立方米，泵車與罐車底 下應該墊上 6m 寬的傳力擴大 Q235 鋼板，鋼板厚度要求為 10mm， 泵車應該騎梁而過 （經驗算， 下面的梁與柱按照 C25混凝土承載力均 滿足要求），在泵車經過后澆帶的位置，應鋪設鋼板，此時混凝土泵