1、注冊結構工程師考試密押題庫與答案解析二級注冊結構工程師模擬題11二級注冊結構工程師模擬題11單項選擇題問題：1.某受拉邊傾斜的I字形截面簡支梁（圖），受拉邊的傾角3=20°,離支座中心距離a=2000mm處作用一集中力P=400kN,混凝土強度等級C25（fc=11.9N/mm2）,箍筋用HPB00級。已知梁腹板厚bw=160mm，腹板高hw=820mm,翼緣高度hf=100mm,。結構安全等級二級。取as=45mm。試問，當僅配置箍筋時，其箍筋配置，下列何項數值最合適？提示：斜截面條件滿足規范要求；忽略梁自重產生的剪力；zsv=2865mm。A.B.C.D.答案:B解析解答如下：梁

2、端內力值：V=P=400x103N,M=Pa=400x2.0=800kNmh0=h-as=820+100+80-45=955mm根據混凝土結構設計規范6.3.8條：c=h0=955mm,z=0.9h0=859.5mm入=a/h0=2000/955=2.09由規范式（6.3.4-2）,取箍筋間距s=150mm:將上述結果代入規范式（6.3.8-1）:VWVcs+Vsp+0.0=109.9X103+1719Asv+241.22-186.160Asv解之得：Asv>32mm2由規范9.2.9條第2款，選雙肢箍筋，Asv=2X50.3=100.6mm2,復核最小配箍率，混凝土結構設計規范9.2.

3、9條：psv,min=0.24ft/fyv=0.24X0=.0L7/2%<0.42%,滿足題中zsv按下式計算得到：n=c/s=955/150=6.4,取n=6zsv=nc/2=6x955/2=2865mm如下圖所示一橋面凈空：凈-9+2X0.75m人行道的鋼筋混凝土T梁橋，共5根主梁。荷載位于支點處。2 .當橋上作用的活載是汽車-20級時，1號梁的橫向分布系數m0最接近的數值為。A.0.477B.0.486C.0.521D.0.326答案:A3 .當橋上作用的活載是掛車-100級時，1號梁的橫向分布系數m0最接近的數值為。A.0.531B.0.453C.0.325D.0.231答案:B

4、4 .當橋上作用的活載是人群荷載時，1號梁的橫向分布系數m0最接近的數值為A.1.321B.1.233C.0.963D.1.422答案:A5 .當橋上作用的活載是汽車-20級時，2號梁的橫向分布系數m0最接近的數值為A.0.438B.0.572C.0.621D.0.554答案:B6 .當橋上作用的活載是掛車-100級時，2號梁的橫向分布系數m0最接近的數值為A.0.365B.0.571C.0.569D.0.610答案:B7 .當橋上作用的活載是人群荷載時，2號梁的橫向分布系數m0最接近的數值為A.0.000B.0.422C.-0.321D.0.224答案:C首先繪制1#梁和2#梁的荷載橫向影響

5、線，如下圖所示對1#和2#梁的橫向分布影響線加載后，即可求得該梁的橫向分布系數：某綜合樓，主樓結構高度87m,為框架一剪力墻結構，裙房結卞高度21m,為框架結構，8度設防，n類場地。8 .由于建筑物超長，需在主、裙樓間設置伸縮縫兼作防震縫，則此縫最小寬度應為mm。A.480B.336C.240D.110答案:D解析根據建筑抗震設計規范第6.1.4條規定，防震縫兩側結構類型不同時，宜按需要較寬防震縫的結構類型和較低房屋高度確定縫寬，即按21m的框架結構確定。故有70+(21-15)/3x20=110(mm)9 .設裙房某根梁用C30混凝土，HRB335級抗拉縱筋，右端支座負彎矩設計值MR=413

6、.47kN/m2，梁底配置322RB335級鋼筋直通，bxh=300mmx550mm，則支座負筋As=mm2。A.2587B.2282C.1572D.1553答案:B解析(1)根據規范第11.1.4條，裙房為框架結構v30m,80設防，抗震等級二級。(2)目前在采用計算機軟件進行結構整體內力分析及配筋計算中，一般按單筋梁計算，僅當抗震設計x值不滿足規范第11.3.1條規定時，程序則自動按雙筋梁重新計算。實際工程中，框架梁，特別是抗震設計時的框架梁，由于上下側均有受力縱筋直通，故宜按雙筋梁進行計算，由于梁底配322,故應按雙筋梁考慮。由第11.1.6條，丫RE=0.75,a1=1.0fc=14.

7、3,xb=0.35h0,取兩排筋。MR=413.47kN/m2-413.47kN-m-Mmax=-413.4710 .設此梁支座負彎矩設計值，右端：Mmax=175kNMmaxR=-360kN-mi,左端：Mmax=210kNm,-Mmax=-420kN-mi,梁凈跨in=7.0m,重力荷載代表值產生的剪力VGb=135.2kN，梁上作用均布荷載，重力荷載和地震組合作用下跨中的最大剪力V=230kN,箍筋用HPB235級，則此梁端部箍筋應為=mm2/mm。A.0.92B.0.81C.1.18D.0.74答案：A解析由規范第11.1.3條，Vb=1.2順時針方向逆時針方向逆時針方向的相對數值較大

8、Vb=1.2/in+VGb=1.2X595X106/(7.0X103)+135.2X103=237.2(kN)>V=230kN取Vb=237.2kN3c=1.0可以按一般框架梁計算11 .上題中，若N=2445kN,M=489kN/m2,as=35mm,HRB335級鋼筋，其余條件同上題，則對稱配筋時As=mm2。A.500B.625C.1365D.2193答案:C解析丫RE=0.8,N=0.82x2445=1956(kN)e0=M/N=20(mm),ea=20mmx=N/(a1fcb)=204.8v0.55X465=255.75(mm),屬eWSmmrei=1.08x220=237.6

9、(mm)e=452.6mm,As=1365.1mm212 .若裙房中某根框架柱bxh=500mmx500mm,C40混凝土，h0=465mm2,c0=7.5mN=2000kN,e0=80mm,貝U刀=。A.1.92B.1.889C.1.773D.1.747答案：D解析ea=max(h/30,20)=20mm,ei=100mm,c0/h=15,E2=1.0E1=0.5X19.1X5002/(2000X103)=1.1&1=1,0取r=1+465X152X1X1/(1400X100)=1.747某雨篷如題圖所示，雨篷板上承受均布荷載(包括自重)q(設計值)，在雨篷自由端沿板寬方向每米承受活

10、荷載P(設計值),雨篷梁的截面尺寸為200mmx500mm,計算跨度l0=5m,混凝土強度等級為C30,縱向鋼筋為HRB335,箍筋為HPB235,as=35mm。13 .設q=3.55kN/m,P=1,4kN,則該雨篷梁的設計扭矩T與項數值最為接近。A.12kNmB.9.2kN-mC.10.3kNmD.11kNm答案:A解析沿梁跨度方向單位長度上的扭矩t設計扭矩14 .設雨篷梁承受的剪力設計值V=100kN,扭矩設計值T=15kNm,則雨篷梁的混凝土受扭承載力降低系數3t的計算值與項數值最為接近。A.1.14B.1.02C.1.09D.1.21答案：A解析矩形截面受扭塑性抵抗矩Wt:剪扭構件

11、混凝土受扭承載力降低系數3t應按下列公式計算：3t的計算值為1.14,實際應用時應取3t=1.015 .設雨篷梁的受壓區高度x=101mm,受扭計算中沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積Astl與箍筋間距的比值為0.3,Uwr=1200mm,已知受扭縱筋最小配筋率為0.23%,受扭縱筋與箍筋的配筋強度比值為I=1.2,則截面縱向鋼筋的總用量（抗彎及抗扭鋼筋之和）的計算值與項數值最為接近。A.1356mm2B.1221mm2C.1271mm2D.965mm2答案：C解析混凝土強度：C30fcu,k=30.0N/mm2fc=14.33N/mm2ft=1.43N/mm2鋼筋強度：fy=300N/mm2f

12、y=300N/mm2Es=200000N/mm2截面有效高度：h0=465mm正截面受彎配筋計算：配筋率受彎縱筋最小配筋率：pmin=max0.20%0.45ft/fy=max0.20%,0.21%=0.21%Vp=1.04%受扭計算中取對稱布置的全部縱向非預應力鋼筋截面面積Astl可由下式求得：剪扭構件中縱筋的最小配筋面積：已知受扭縱筋最小配筋率ptl,min=0.23腹板受扭縱筋最小配筋面積Astl,min=ptl,minxbxh=230mmt2<縱向鋼筋總面積：965+302=1267mm2某民用建筑為四層混合結構，底層承重墻厚240mm,每米長度承重墻傳至土0000的標準組合時豎

13、向中心荷載值F=192.0kN/m。地質剖面如題圖（a）所示，地基持力層的擴散角。=23°基礎下部采用300mm厚的C10混凝土，其上用MU10紅磚，M5水泥砂漿砌筑，砌法如題圖（b）所示。基礎和基礎土的平均重度丫G=20kN/m3。16 .持力層粉土承載力與項值接近。A.159.34kPaB.167.83kPaC.189.56kPaD.196.75kPa答案：B由規范得yd=1.5fa=fak+丫mird(d=0.5)=160+17.4x1.0.5)=1(67883kPa17 .如果F=240kN/m，持力層承載力，fa=180kPa,則基底寬度與項值接近。A.1.15mB.1.2

14、8mC.1.39mD.1.46m答案:D18 .作用在基底處的壓應力與項值接近。A.149.85kPaB.156.7kPaC.163.69kPaD.174.65kPa答案:C19 .如果基底處壓應力Pk=163.69kPa,則作用在下臥層淤泥質粉土的應力與項值接近。A.98.26kPaB.106.37kPaC.115.9kPaD.121.3kPa答案:A作用在基底處土的自重應力：Pc=17X0.6+18.6x0.2=13.9kPa作用在下臥層淤泥質黏土上的自重應力：pcz=13.9+1.8x(18l0)=29.4kPa作用在下臥層淤泥質黏土上的附加應力：問題:20.試問，計算吊車梁疲勞時，作用

15、在跨間內的下列何項吊車荷載取值是正確的？說明理由。A.荷載效應最大的相鄰兩臺吊車的荷載標準值B.荷載效應最大的一臺吊車的荷載設計值乘以動力系數C.荷載效應最大的一臺吊車的荷載設計值D.荷載效應最大的一臺吊車的荷載標準值答案:D解析解答如下：根據鋼結構設計規范3.1.5條、3.1.6條，應選D項。某商店-住宅砌體結構房屋，上部三層為住宅，其平面、剖面如圖所示，底層鋼筋混凝土柱截面為400mmx400mm,梁截面為500mmx240mm,采用C20混凝土及HPB300級鋼筋；二至四層縱、橫墻厚度為240mm,采用MU10燒結普通磚；二層采用M7.5混合砂漿，三、四層采用M5混合砂漿；底層約束普通磚

16、抗震墻厚度370mm,MU10燒結普通科，M10混合砂漿砌筑。砌體施工質量控制等級為B級。抗震設防烈度為6度，設計地震分組為第二組，場地類別為H類。各樓層質點重力荷載代表值見圖所示，底層水平地震剪力增大系數取1.35。21 .若第一層水平地震作用標準值F1k=39kN,第二層軸線橫墻的側向剛度均為22 8x105N/mm,軸線的側向剛度均為5.5x105N/mm,軸線第二層1/2高度處的平均應力(T0=0.35MPa。試問，第二層軸線墻體抗震承載力驗算式(VvfvA/丫RE),丫RE=0.9,其左右端項，與下列何項數值最為接近？提示：按砌體結構設計規范(GB500032011)確定fvEoA.

17、65kN<318kNB.95kN<318kNC.65kNv347kND.95kN<365kN答案:C解析解答如下：查建筑抗震設計規范表5.1.4-1,amax=0.04根據建筑抗震設計規范5.2.1條，取“1=amax=0.04FEk=a1Geq=0.04X0.85X(2270+2150+2150+1440)=272.34kN已知F1k=39kN,故V2k=FEk-F1k=272.34-39=233.34kN根據建筑抗震設計規范5.2.6條：第二層軸線，剪力設計值，V=1.3V2k,3=63.92kN(2)查規范表，fv=0.14,(T0/fv=0.35/0.14=2.5查砌

18、體結構設計規范表10.2.1,取tN=1.185fvE=tNfv=1.185X0.14=0.166N/mm2根據砌體結構設計規范10.2.2條：fvEA/丫RE=0.166X240X7840/0.9=34永N5>V=63.92kN22.假定底層一片磚抗震墻的側向剛度為3.15X105N/mm,一根框架柱的側向剛度為6.0x103N/mm試問，底層一片磚抗震墻Vb,一根框架柱Vc的水平地震剪力設計值(kN),與下列何組數值最為接近？A.Vb=120;Vb=6.2B.Vb=120;Vc=8.4C.Vb=95;Vb=6.2D.Vb=95;Vc=8.4答案:B解析解答如下：根據建筑抗震設計規范7

19、.2.4條，7.2.5條，底層剪力V1應乘增大系數1.35:V1=1.35X1.3XFEk=1.35X1.3X272.34=477.96kNVb=V1/4=119.49kN23.假定底層一片磚抗震墻的側向剛度為3.15x105N/mm,一根框架柱的側向剛度為6.0x103N/mm,沿y方向地震傾覆力矩設計值為5600kNm,試問，一片磚抗震墻承擔的地震傾覆力矩（kNm）,與下列何項數值最為接近A.1030B.1130C.1300D.1400答案:A解析解答如下：一根框架的側向剛度：Kcf=3xKc=3x6X103=18x103N/mm約束普通科抗震墻分擔的地震傾覆力矩Mb為：=1031.58k

20、N-m問題:24.剪力墻結構內力與位移計算中，可以考慮縱橫墻的共同工作。已知外縱墻厚度為250mm,橫墻厚160mm,橫墻間距為3600mm,房屋高度為50m。作為橫墻每一側有效翼緣的寬度(mm),以下項為正確。A.1500B.3000C.2500D.1800答案：A解析按剪力墻間距：=3600mm(2)按剪力墻厚度加兩側各6倍翼墻厚度：(3)按墻肢總高度：取小值，故橫墻每側有效翼緣寬度：問題:25.建筑高度、設防烈度、建筑重要性類別及場地類別等均相同的兩個建筑，一個是框架結構，另一個是框架-剪力墻結構，這兩個結構體系中的框架抗震等級。A.后者的抗震等級高B.必定相等C.前者的抗震等級高，也可

21、能相等D.不能確定答案:C高規第4.8.2條規定：抗震設計時，高層建筑鋼筋混凝土結構構件應根據設防烈度、結構類型和房屋高度采用不同的抗震等級，并應符合相應的計算和構造措施要求。A級高度丙類建筑鋼筋混凝土結構的抗震等級應按表4.8.2確定。當本地區的設防烈度為9度時，A級高度乙類建筑的抗震等級應按本規程第4.8.3條規定的特一級采用，甲類建筑應采取更有效的抗震措施。問題:26.對砌體房屋進行截面抗震承載力驗算時，就如何確定不利墻段的下述不同見解中，其中項組合的內容是全部正確的。I：選擇豎向應力較大的墻段；n：選擇豎向應力較小的墻段；m：選擇從屬面積較大的墻段；W：選擇從屬面積較小的墻段。a.I+

22、mB. I+wC. n+md.n+iv答案:C2.2條規定：對砌體房屋，可只選擇從屬面積較大或豎向應力較小的墻段進行截面抗震承載力驗算某承重柱下采用干作業鉆孔灌注樁9樁獨立基礎，其樁長、樁徑、承臺尺寸及工程地質情況如圖所示。建筑樁基安全等級為二級。樁和承臺混凝土強度等級為C20O樁基承臺和承臺上土自重設計值G=520kN。要求按建筑樁基技術規范(JCJ94-94)進行設計計算。27 .當樁身采用構造配筋時，按樁身強度確定的樁頂軸向壓力設計值N,最接近下列數彳1?A.N=1131kNB.N=1256.6kNC.N=1440kND.N=1600kN答案：A解析根據建筑樁基技術規范按樁身強度確定樁頂

23、軸向壓力設計值N可按下式計算：N=APfc少e(按作業非擠土灌注槌=0.9C20混凝土的fc=9.6)=X4002X9.6X0.9=1085734.4=1085.73(kN)28 .假定柱傳力設計值F=4740kN,M=900kNm<M確定基樁的最大豎向力設計值Nmax最接近下列數彳?A.Nmax=633.81kNB.Nmax=584.44kNC.Nmax=691.58kND.Nmax=526.67kN答案:C解析傳至樁承臺底的總重：匯F=4740+520=5260(kN)基樁的最大豎向力設計值29 .樁基中基樁的豎向承載力設計值R最接近下列何項數值？A.R=575.07kNB.R=58

24、4.56kNC.R=602.27kND.R=592.52kN答案：A解析根據復合基樁豎向承載力公式：R=ris-Qsk/丫s+刀pQpk/丫p+刀cQck/丫c查建筑樁基技術規范表5.2.2得丫s=丫p=丫sp=1.7,丫c=1.65查建筑樁基技術規范表5.2.3-1,ris=0.85;yp=1.2;Qsk=uEqsik-ci=兀x0.4x(20x14+50x2.0+80x0.6)=537.84(kN)Qpk=qpk-Ap=3500XX0.42=439.82(kN)R=0.85X537.84/1.7+1.2X439.82/1.7=579.38(kN)30 .當荷載效應為基本組合時，在偏心豎向力

25、作用下，下列的是正確的樁基中基樁的豎向承載力極限狀態計算表達式？式中，丫0建筑樁基重要性系數；N軸心豎向力作用下任一基樁的豎向力設計值；Nmax偏心豎向力作用下，基樁最大豎向力設計值；R基樁的豎向承載力設計值。A.Nmax&1.5RB.丫0Nmax&1.2RC.N<1.25RD.丫0NWR,丫0Nmax&1.2R答案:D解析根據建筑樁基技術規范第5.2.1.1條，答案(D)是正確的。31 .假設在題圖中的柱底傳力作用下，求得基樁的豎向總反力設計值：N1=N2=N3=70kN,N4=N5=N6=584kN,N7=N8=N9=467kN。扣除承臺和承臺上土自重后，基樁

26、的豎向凈反力設計值為：N1=N2=N3=643kN,N4=N5=N6=526kN,N7=N8=N9=409kN。試確定矩形承臺不利截面的最大彎矩設計值最接近下列數彳1?A.1735.8kNmB.1927.2kNmC.2313.3kNmD.2526.2kN-m答案:C解析矩形承臺不利截面的最大彎矩設計值，應在柱邊。其值為Mmax=3X643x1.10=2121.9kN-m32 .假定F=4740kN,M=0。試問，按沖切破壞錐體確定承臺的最小有效高度h0,其值最接近下列尺寸？已計算出換算樁截面邊寬bp=320mm,（式中h0為承臺沖切破壞錐體的有效高度）。已知ft=1.1N/mm2。A.h0=9

27、01mmB.h0=992mmC.h0=1080mmD.h0=1153mm答案:B解析樁頂所受的豎向力：沖切力：解得h0=991.45mm問題:33.梁受固定集中荷載作用，當局部壓應力不能滿足要求時，采用以下何項措施才是較合理的選擇？說明理由。A.加厚翼緣B.在集中荷載作用處設支承加勁肋C.沿梁長均勻增加橫向加勁肋D.加厚腹板答案:B解析解答如下：根據鋼結構設計規范4.3.2條第3款規定，應選B項。問題:34.某公路橋梁由整體式鋼筋混凝土板梁組成，計算跨徑為120.m,斜交角30。，總寬度為9m,梁高為0.7m。在支承處每端各設三個支座。其中一端用活動橡膠支座（A1、A2、A3）;只一端用固定橡

28、膠支座（B1、B2、B3）。其平面布置如題圖所示。試問，在恒載（均布荷載）條件下各支座垂直反力大小的正確判斷，應為下列項所述。A.A2與B2的反力最大B.A2與B2的反力最小C.A1與B3的反力最大D.A3與B1的反力最大答案:B鈍角角點支座處反力較大，銳角角點支座處反力較小問題:35.高層筒中筒結構、框架一筒體結構設置加強層，其作用下列項是正確的？A.使結構側向位移變小和內筒彎矩減少B.增加結構剛度及減少整體變形，其內力無大的變化C.剛度無大變化，主要是增加結構整體性有利抗震抗風性能D.使結構剛度增加，提高了抗震的性能答案：A問題:36.在地基變形計算中，對于不同的結構應由不同的變形特征控制

29、，項規定不正確。A.框架結構應由局部傾斜控制B.高聳結構應由傾斜值控制C.單層排架結構應由相鄰柱基的沉降差控制D.高層建筑應由傾斜值控制答案:A問題:37.砌體結構相關的溫度應力問題，以下論述不妥的是。A.縱橫墻之間的空間作用使墻體的剛度增大，從而使溫度應力增加，但增加的幅度不是太大B.溫度應力完全取決于建筑物的墻體長度C.門窗洞口處對墻體的溫度應力反映最大D.當樓板和墻體之間存在溫差時，最大的應力集中在墻體的上部答案:B由規范可知：溫度應力并不完全取決于建筑物的長度某鋼筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸為500mmx500mm，計算跨度I0為6.3m,跨中有一短挑梁（見題圖），挑梁上作用有距梁軸線

30、400mm的集中荷載P=250kN,梁上的均布荷載設計值（包括自重）g=9kN/m,混凝土為C25,縱筋采用HRB400鋼筋，箍筋采用HRB335鋼筋。截面有效高度h0=465mm。38 .考慮梁的支座為固定端，則跨中縱向鋼筋的最小配筋率與項數值最接近。A.0.20%B.0.19%C.0.39%D.0.32%答案：C混凝土強度：C25fsu,k=25.0N/mm2fc=11.94N/mm2ft=1.27N/mm2鋼筋強度：fy=360N/mm2,fy'=360N/mm2,fyv=300N/mm2,Es=200000N/mm2梁所受扭矩：梁端所受剪力：受彎構件中縱向受拉鋼筋最小配筋率：p

31、min=max0.20%0.45ft/fy=max0.20%,0.16%=0.20%剪扭構件中受扭縱筋最小配筋率：ptl,min=0.6x=0.6x=0.205%梁跨中縱向受拉鋼筋最小配筋率為：0.20%+0.205%=0.405%39 .設箍筋間距s=100mm,形式為雙肢箍，支座截面彎矩設計值M=226.640kNm,剪力設計值V=153.4kN,扭矩設計值T=50kNm,Wt=41666667mm3,已知截面滿足規范的要求，則按支座截面計算的截面抗剪箍筋面積與項數值最為接近。提示：按集中荷載下的剪扭構件計算，剪跨比入=3。A.64mm2B.85mm2C.107mm2D.94mm2答案:A

32、集中荷載作用下的剪扭構件混凝土受扭承載力降低系數3t按下式計算：取3t=1.0需進行剪扭計算。驗算是否要考慮剪力、扭矩的影響：當，可僅按純扭構件計算受扭承載力。=64591N<V=153350N應考慮剪力影響。剪扭構件的受剪承載力：則有：40.若已知Acor=202500mm2,1=1.2,3t=1.0,假定支座處的抗剪箍筋面積Asv=60mm2,其余條件同上題，則支座處截面的箍筋總面積與項數值最為接近。A.76mm2B.99mm2C.138mm2D.102mm2答案:C當T<0.175ftWt時，可不進行受扭承載力計算。0.175ftWt=0.175X1.27X41666667=

33、9.260kN?m<T=50kN亍受掘承載力計算。剪扭構件的受扭承載力：TW0.353tyVASt1>2cor/s受扭計算中沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積Asf1由下式求得：構件中箍筋的最小配筋面積：箍筋最小配筋率psv,min=0.28xft/fyv=0.12%箍筋計算配筋面積Asvt=Asv+2xAst1=60+2x39=138mm2箍筋最小配筋面積Asvt,min=psv,minxbxs=59mm2問題:41.某高層現澆框架-剪力墻結構，抗震設防烈度為7度，高度55m,乙類建筑，n類場地，設計地震分組為一組，某框架柱的豎向荷載與地震作用組合的最大軸壓力設計值N=7540kN

34、,柱截面尺寸為700mmx700mm,混凝土強度等級為C40,fc=19.1MPa,柱軸壓比驗算結果下列項是正確的。A.科N=0.806095,滿足三級要求B.科N=0.8060<85,滿足二級要求C.科N=0.8309,滿足三級要求D.科N=0.760.8,滿足二級要求答案:B解析按高層建筑混凝土結構技術規程第4.8.1條決定結構抗震等級。根據建筑類別為乙類，抗震設防烈度為7度、n類場地，抗震等級應考慮的設防烈度為8度；其次，應由高層建筑混凝土結構技術規程表4.8.2查抗震等級。已知框架-剪力墻結構高度為55m,決定抗震等級應考慮的設防烈度為8度，從高層建筑混凝土結構技術規程表4.8.

35、2查出框架-剪力墻結構的框架抗震等級為二級；再按高層建筑混凝土結構技術規程第6.4.2條驗算柱的軸壓比科N=N/Acfc=7540X103/700X700X19.1=0.806V0.85,滿足二級要求。有一多層鋼筋混凝土框架結構的角柱，采用施工圖平法表示，如圖所示，該結構為一般民用建筑，無庫房區，且作用在結構上的活荷載僅為按等效均布荷載計算的樓面活荷載，抗震等級為二級，環境類別為一類，該角柱軸壓比科NW0.3,剪跨比大方.0,混凝土強度等級為C35,鋼筋。42. 以下哪種意見正確？A.有2處違反規范B.完全滿足C.有1處違反規范D.有3處違反規范答案:A解析解答如下：多層框架結構的角柱，查混凝

36、土結構設計規范表11.4.12-1及注2的規定，抗震等級二級，角柱；pmin=0.95%,pmax=5%。由已知條件，As=615+1527=2142mm2(1)縱筋配筋率：，違規(2)一側配筋：，As=763mm2,不違規(3)查規范表11.4.17,科NW0.3,抗震等級二級，取入v=0.08pv>Xvfc/fyv=0.08X16.7/270=0.495%查規范表8.2.1,箍筋保護層厚度為20mm,則l1=600-2X202X8/2=552mm,l2=400-2X202X8/2=352mm實配pv：=0.834%>0.495%,且>0.6%,不違規(4)查規范表11.4

37、.12-2,抗震等級二級：箍筋最大間距：s=min(8d,100)=min(8x14,100)=100mm,不違規由規范11.4.15條規定，箍筋肢距b為：b=max(250,20d尸min(250,20x8)=250mm實際肢距為：540/3=180mmv250mm,不違規(5)角柱、抗震二級，根據規范11.4.14條，應沿柱全高加密，違規。43. 各種作用在該角柱控制截面產生內力標準值如下：永久荷載M=280.5kNm,N=860.00kN,活荷載M=130.8kN-mN=580.00kN,水平地震作用M=±200.6kN-m,N=480.00kN。試問，該柱軸壓比與軸壓比限值之

38、比值，與下列何值最接近？A.0.667B.0.625C.0.714D.0.508答案:A解析解答如下：查混凝土結構設計規范表11.4.16，取科N=0.75某雙柱下條形基礎梁，由柱傳至基礎梁頂面的上部結構豎向力設計值分別為F1和F2。基礎梁尺寸及工程地質剖面如下圖所示。假定基礎梁為無限剛度，地基反力按直線分布。44. 假定F1=1100kN,F2=900kN右邊支座懸挑尺寸b=1000mm。則基礎梁左邊支座懸挑尺寸c為項尺寸時，地基反力才呈均勻(矩形)分布狀態。A.1100mmB.1200mmC.1300mmD.1400mm答案：D合力點距B點距離為：基礎伸出B點外x1=1m，如果要求豎向力合

39、力與基底形心重合，則基礎必須伸出A點之外x2:x2=2X(2.2+1)-(4+1)=1.4m45. 已知基礎梁翼板寬度bf=1250mm,中密中砂層地基承載力標準值fk=250kPa。則地基承載力設計值廠最接近項數值。A.278kPaB.288kPaC.302kPaD.326kPa答案：D由于承載力修正系數表524,yd=3.0,rd=4.4fq3,取3fa=fak+rdTm(dj)=250+4.4x17.3X0(3)5326kPa46. 假定F1=1206kN,F2=804kN,c=1800mm,b=1000mm,地基承載力設計值f=300kPa,計算基礎梁自重設計值和基礎梁上的土重標準值用

40、的平均重度丫G=20kN/m3地基反力可按均勻分布考慮。則基礎梁翼板的最小寬度b,最接近項數值。A.1000mmB.1100mmC.1200mmD.1300mm答案:B由地基承載力設計值為f=300得得bf>1.1m47. 假定F1=1206kN,F2=804kN,c=1800mm,b=1000mm，混凝土強度等級為C20,鋼筋中心至混凝土下邊緣的距離a=40mm。當基礎梁翼板寬度bf=1250mm時，其翼板最小厚度h,應為項尺寸。A.150mmB.200mmC.300mmD.350mm答案:B第二條翼板厚度不應小于200mm48. F1、F2、c和b值同上題。當柱支座寬度的影響略去不計

41、時，其基礎梁支座處最大彎矩設計值，最接近項數值。A.147.80kN-mB.123.16kNmC.478.86kN-mD.399.05kNm答案:C基礎底面的反力：49. 條件同上題，試確定其基礎梁的最大剪力設計值，最接近項數值。A.673.95kNB.591.18kNC.561.63kND.493.03kN答案:A剪力最大在支座A處:VA=295.6X1.8206=-673.92kN50. 條件同上題，其基礎梁的跨中最大彎矩設計值，最接近項數值。A.289.45kN-mB.231.56kNmC.205.85kN-mD.519.18kNm答案:AAB跨中最大彎矩至A點距離為問題：51.高層框架

42、-剪力墻結構的剪力墻布置不宜過分集中，下列項符合規定？A.單片剪力墻底部承擔的水平剪力不宜超過結構底部總水平剪力的40%B.各樓層每道剪力墻承受的水平地震剪力不宜超過該樓層總剪力的30%C.各樓層每道剪力墻承受的水平剪力宜不超過該樓層總剪力的50%D.各樓層每道剪力墻承受的地震樓層剪力，不超過該樓層總地震剪力的1/3答案:A問題:52.受拉板件（Q235鋼，-400X22）,工地采用高強度螺栓摩擦型連接（M20,10.9級，科=0.45），試判定項拼接形式板件的抗拉承載力最高。答案:C解析驗算N6v=0.9nf科P=1.8科P實際螺栓可承受剪力為N=nN6v=16X1.8科P=28.8科P危險

43、凈截面位置在最外一排螺栓處某土樣的室內壓縮試驗，當壓力P1=100kPa時的孔隙比e1=0.7壓力P1=200kPa時的孔隙比e2=0.65。53. 土的壓縮系數”最接近下列數值？A.0.5MPa-1B.0.6MPa-1C.0.2MPa-1D.1.0MPa-1答案：A解析54. 土的壓縮模量Es,最接近下列數彳?A.340N/cm2B.330N/cm2C.250N/cm2D.300N/cm2答案：A解析土的壓縮模量某自承重簡支墻梁（圖），柱距6m,墻高15m,厚370mm,墻體及抹灰自重設計值為10.5kN/m2,墻下設混凝土托梁，托梁自重設計值為6.2kN/m,托梁長6m,兩端各伸入支座寬0

44、.3m,縱向鋼筋采用HRB335,箍筋HPB300,砌體施工質量控制等級B級，重要性系數1.0。設計使用年限為50年。55 .墻梁跨中截面的計算高度H0(m),與下列何項數值最為接近？A.5.4B.5.95C.6.0D.6.19答案:B解析解答如下：ln=5.4m,1.1ln=5.94m,lc=5.7m,故取l0=5.7m根據砌體結構設計規范7.3.3條:hw=15m>l0=5.7m,取hw=5.7mH0=hw+0.5hb=5.7+0.5X0.5=5.95m56 .試問，使用階段托梁梁端剪力設計值(kN),與下列何項數值最為接近？A.221.0B.239.0C.294.7D.200答案:

45、D解析解答如下：根據砌體結構設計規范7.3.8條:自承重墻梁，無洞口，取3v=0.45;凈蹌=5.4m問題:57.抗震等級二級的框架梁，凈跨6m,組合內力設計值為左端彎矩Mmax=56kN-m,Mmin=-121kNm端彎矩為Mmax=76kNmi,Mmin=-131kNmp力Vmax=92kN;豎向荷載下VGb=66kN，計算該梁的剪力設計值Vb(kN)項是正確的。A.76B.92C.109.4D.105.4答案:D解析取Vb=105.4kN某安全等級為二級的高層建筑采用鋼筋混凝土框架-核心筒結構體系，框架柱截面尺寸均為900mmx900mm,筒體平面尺寸為11.2mx11.6m,如圖所示。

46、基礎采用平板式筏形基礎，板厚1.4m,筏板基礎的混凝土強度等級為C30(ft=1.43N/mm2)。提示：計算時取h0=1.35m。58 .柱傳至基礎的作用效應由永久作用控制，如圖所示，中柱Z1按作用的標準組合時的柱軸力Fk=9000kN，柱底端彎矩Mk=150kN-m。作用的標準組合時的地基凈反力為135kPa(已扣除筏形基礎自重)。已求得c1=c2=2.25m,cAB=1.13m,Is=11.17m4,as=0.4試問，柱Z1距柱邊h0/2處的沖切臨界截面的最大剪應力tmax(kPa),與下列何項數值最為接近？A.600B.810C.1010D.1110答案:B解析解答如下:根據建筑地基基

47、礎設計規范8.4.7條，及3.0.6條：F1=1.35XFk35X(0.9+2h0)2=1.35X9000135X(0.9+2X1.35)2=9788.04kN中柱：Munb=1.35Mk=1.35X150=202.5kN(0.9+;1.35)=9m59 .柱傳至基礎的作用效應由永久作用控制，如圖所示，中柱Z1按作用的標準組合時的柱軸力Fk=9000kN,柱底端彎矩Mk=150kN-m。作用的標準組合時的地基凈反力為135kPa(已扣除筏形基礎自重)。已求得c1=c2=2.25m,cAB=1.13m,Is=11.17m4,as=0.4。試問，柱Z1下筏板的受沖切混凝土剪應力設計值tc(kPa)

48、,與下列何項數值最為接逅A.950B.1000C.1330D.1520答案:A解析解答如下：根據建筑地基基礎設計規范8.4.7條：3s=1.02；取3s=2.0=0.95095MPa=950.95kPa60 .柱傳至基礎的荷載效應由永久作用控制，相應于按作用的標準組合的內筒軸力為40000kN,作用的標準組合時的地基凈反力為135kPa(已扣除筏形基礎自重)。試問，當對簡體下板厚進行受沖切承載力驗算時，距內筒外表面H0/2處的沖切臨界截面的最大剪應力mmax(kPa),與下列何項數值最為接近?提示：不考慮內筒根部彎矩的影響。A.191B.258C.580D.784答案:B解析解答如下：根據建筑

49、地基基礎設計規范8.4.8條：=(11.2+1.35)X2+(11.6+1.35)X2=51mFl=1.35X4000035X(11.2+2X1.35)X(11.6+2X1.35)=1774.2kN61 .柱傳至基礎的荷載效應由永久作用控制，相應于按作用的標準組合的內筒軸力為40000kN,作用的標準組合時的地基凈反力為135kPa(已扣除筏形基礎自重)。試問，當對筒體下板厚進行受沖切承載力驗算時，內筒下筏板受沖切混凝土的剪應力設計值tc(kPa),與下列何項數值最為接近？A.760B.800C.950D.1000答案:A解析解答如下：根據建筑地基基礎設計規范8.4.8條：問題:62.對于下列

50、的一些見解，根據高層建筑混凝土結構技術規程(JGJ32010)判斷，其中何項是不正確的？說明理由。A.在正常使用條件下，限制高層建筑結構層間位移的主要目的之一是保證主體結構基本處于彈性受力狀態B.驗算按彈性方法計算的層間位移角Au/h是否滿足規程限值要求時，其樓層位移計算不考慮偶然偏心影響C.對于框架結構，框架柱的軸壓比大小，是影響結構薄弱層層間彈塑性位移角0p限值取值的因素之一D.驗算彈性層間位移角Au/h限值時，第i層層間最大位移差Aui是指第i層與第i-1層在樓層平面各處位移的最大值之差，即Aui=ui,max-Aui1,max答案:D解析解答如下：根據高層建筑混凝土結構技術規程3.7.

51、3條及其條文說明，應選D項。某5層磚混結構辦公樓，大房間為會議室，開間3.6m,進深5.8m,采用縱橫墻混合承重，裝配式鋼筋混凝土屋蓋及樓蓋，局部建筑平面及剖面如圖所示。大梁截面尺寸bxh=200mmx550mm,梁端伸入墻內240mm。樓蓋板與梁搭接節點見2-2剖面。一層縱墻厚度為370mm,二五層縱墻厚度240mm,橫墻厚度均為240mm,墻體均為雙面粉刷。醇強度等級為MU10;水泥砂漿強度等級：一、二層墻體采用M5,三、四、五層采用M2.5。63 .在豎向荷載作用下，下圖中何項的橫、縱外墻計算簡圖是正確的？答案:A解析根據砌體規范第5.1.3條的規定：受壓構件的計算高度H0,在房屋的底層

52、取樓板頂面到構件下端支點的距離，下端支點的位置可取基礎頂面，當基礎埋置較深且有剛性地坪時，可取室外地面下500mm處；在房屋其他層次，取樓板或其他水平支點問的距離。根據砌體規范第4.2.5條規定：在豎向荷載作用下，剛性方案多層房屋，其墻柱在每層高度范圍內，可近似地視作兩端錢支的豎向構件。該辦公樓為剛性方案。64 .假定把本題的承重外縱墻計算簡圖定為題圖所示，其平面布置、各層墻厚、門窗洞口尺寸、磚及砂漿強度等級均不變，試根據你的工程經驗判斷并驗算最不利層的高厚比。根據砌體規范驗算高厚比時，其計算式的左、右端項的關系同下列組不等式接近？A.15V17.6B.13.1<19.2C.9V17.6

53、D.13.1<17.6答案：A解析根據砌體規范第6.1.1條，公式(6.1.1)進行驗算。二至五層墻厚h=240，但二層砂漿強度等級為M5,三至五層為M2.5,即三至五層的3值小，相比之下三至五層比二層不利。各層的科1、科才直相同。因為外縱墻為承重墻，所以科=1,外縱墻各層洞口高度均大于相應層墻高的，各層的口值相同，即科2=10.4X=-10.4X=0.8。實際上就是要判斷一層不利還是三至五層不利。一層層高高些，但墻厚；而三層層高比一層低，但墻薄。層高比=4850/3600=1.35,墻厚比，就是說層商增長倍數小于墻厚增長倍數，因此可以判斷三至五層相對不利。驗算三層高厚比根據砌體規范表5

54、.1.3s=10.8m>2H=2X3.600=7.2(m)H03=H3=3600mm65.題圖為承重外縱墻某層局部剖面，當靜力計算可不考慮風荷載時，在進行墻截面承載力驗算時，通常該層的驗算控制截面，應為下列組？A.I-I,IV-IVb.I-I,m-mC.n-n,m-md.n-n,w-w答案：A解析承載力驗算一般是選用內力M或N值較大、截面尺寸較小的截面作為計算截面，而在若干計算截面中又以可能先發生破壞的截面作為控制截面。對于有門窗洞口的縱墻，在實際設計中，無論I-I、n-n、出-出或iv-w截面，均取窗間墻截面為其計算截面。由于在層高范圍內各控制的計算截面均取相同數值，所以控制截面就取決于組合后的內力數值大小。從彎矩角度看，就取墻體的上支承截面作為控制截面I-1,而從軸力角度看，應取墻體的下支承截面IV-IV作為控制截面。事實上，對有門窗洞口的縱墻，窗間墻的實際受力截面最小，縱向彎曲的影響又最大。因而n-n、出-出可能為控制截面。由于在計算中對I-1、IV-W截面近似地取用了窗間墻截面一樣的計算截面和同樣的縱向彎曲影響，因此可以理解把1-1、IV-IV截面的內力近似地取代了窗間墻截面的實際內力，即相當于是對窗間墻截面進行驗算的一種偏于安全的簡化計算方法。66.假定題圖中所示三層I-I截面的外縱墻內力以及該層窗間墻的3值和計算截面面積如