1、李云貴工程設計中常遇問題工程設計中常遇問題上部結構與地下室共同工作上部結構與地下室共同工作樓板在結構整體分析中的考慮樓板在結構整體分析中的考慮3 3、多塔、有縫及錯層結構多塔、有縫及錯層結構4 4、短肢剪力墻結構短肢剪力墻結構5 5、轉換層結構、轉換層結構6 6、7 7、上部結構與地下室共同工作上部結構與地下室共同工作規范有關規定規范有關規定分析模型分析模型風、地震、恒活荷載作用計算風、地震、恒活荷載作用計算 地下室抗震設計地下室抗震設計地下室外墻平面外設計地下室外墻平面外設計地下室人防設計地下室人防設計有有地下室結構的特點地下室結構的特點v上部結構與地下室組成一個承力體系，具有共同的位移場，

2、相互協調變形；v地下室外的回填土對結構有一定的約束作用；v回填土只對結構的側向變形有約束，對豎向變形沒有約束。地下室側向約束地下室側向約束規范有關規定規范有關規定抗震規范抗震規范第第6.1.146.1.14條、條、高規高規第第5.3.75.3.7條條都規定，當地下室頂板作為上部結構嵌固部位時，地下室結構的樓層側向剛度不應小于相鄰上部結構樓層側向剛度的2倍。 高規的“宣貫培訓材料”（P5-12）建議：當剛度比不滿足嵌固部位的樓層側向剛度比規定時，有條件可增加地下室樓層的側向剛度，或者將主體結構的嵌固部位下移至符合要求的部位。高規高規的的“宣貫培訓材料宣貫培訓材料”（P5-12P5-12）建議：）

3、建議：方法1：按抗震規范的樓層剪力與層間位移比計算方法2：按高規附錄E的剪切剛度比計算抗震規范抗震規范第第6.1.146.1.14條文說明中建議：條文說明中建議：當進行方案設計時，側向剛度比可采用剪切剛度比估算。分析模型分析模型v簡化的分離模型：將上部結構與地下室分裂開，分別設計計算v共同工作分析將上部結構與地下室作為一個整體，考慮共同作用，采用如下兩種方式之一來考慮地下室外回填土對結構的約束作用。方法1：嵌固地下室的水平位移方法2：對地下室部分施加彈簧約束分析模型分析模型v共同工作分析共同工作分析通過對地下室部分施加彈簧約束，考慮地下室外的回填土對結構有一定的約束作用。F回填土對地下室約束相

4、對剛度比：這個參數反映了側向土對結構側向的約束作用。F當需要無限約束，即側向完全嵌固不動。可以按負值填入。程序將按一個超大數來放大約束的等效剛度。v地下室部分豎向構件的軸向變形和轉動會導致上部結構恒活作用內力的重分布。v對于一般規則結構，地下室外的回填土約束對豎向荷載作用影響很小。v對于不規則結構，地下室外的回填土約束對豎向荷載作用有一定影響，在計算中由程序自動反映這一特點。風、地震、恒活荷載作用計算風、地震、恒活荷載作用計算風荷載作用計算風荷載作用計算v風荷載計算地下室部分的基本風壓為零；在地上部分的風荷載計算中，自動扣除地下室部分的高度，地下室頂板作為風壓高度變化系數的起算點；結構在風荷載

5、作用下的反應（位移、內力）受地下室外的回填土約束。地震作用計算地震作用計算v結構在地震作用下的反應（周期、振型、位移、內力）受地下室外的回填土約束；v由地下室質量產生的地震力，主要被室外的回填土吸收；v在計算結構的“最小剪重比”時，不考慮地下室部分。越向下約束程度越大，地震反應越小越向下約束程度越大，地震反應越小地下室也可以不調整地下室也可以不調整越向下約束程度越大，位移趨于越向下約束程度越大，位移趨于0 0豎向位移不受側向約束的影響，所以仍然較大豎向位移不受側向約束的影響，所以仍然較大地下室抗震設計地下室抗震設計v地下室的抗震等級（抗震規范第抗震規范第6.1.36.1.3條）條）當地下室頂板

6、作為上部結構的嵌固部位時，地下一層的抗震等級應與上部結構相同，地下一層一下的抗震等級可根據具體情況采用三級或更低等級。地下室無上部結構的部分，可可根據具體情況采用三級或更低等級。地下室抗震設計地下室抗震設計v構造要求（抗震規范第抗震規范第6.1.146.1.14條）條）v地下室柱截面每側的縱向鋼筋面積，除應滿足計算要求外，不應少于地上一層對應柱每側縱向鋼筋面積的1.1倍。v地上一層框架結構柱和抗震墻墻底截面的設計彎矩值應符合6.2.36.2.3、 6.2.66.2.6、 6.2.76.2.7條規定。條規定。v位于地下室頂板的梁柱節點左右梁端截面實際受彎承載力之和不宜小于上下柱端實際受彎承載力之

7、和。地下室抗震設計地下室抗震設計v有關調整底層柱墻內力的調整（在.標高處）框支柱的地震力調整剪力墻底部加強區地下室外墻平面外設計地下室外墻平面外設計v恒活荷載作用結構整體分析得到的恒活荷載的軸力、彎矩v面外土、水側作用按簡化方法計算面外土水側壓力作用的彎矩v配筋設計按壓彎構件進行配筋計算地下室人防設計地下室人防設計v人防荷載計算的輸入參數人防荷載計算的輸入參數v地下室層數與人防地下室層數地下室層數與人防地下室層數v考慮了哪些構件的人防設計考慮了哪些構件的人防設計v人防作用效應分析模型人防作用效應分析模型v人防作用效應組合人防作用效應組合v地下室外墻的平面外設計地下室外墻的平面外設計v地下室構件

8、的人防設計地下室構件的人防設計2 2、樓板在結構整體分析中的考慮、樓板在結構整體分析中的考慮樓板剛度的特點剛性樓板假定彈性樓板6彈性樓板3彈性膜板柱結構空曠結構樓板開大洞有關規定有關規定l抗震規范第3.4.3條第1款的第2項規定，凸凹不規則或樓板局部不連續時，應采用符合樓板平面內實際剛度變化的計算模型，當平面不對稱時，尚應計及扭轉影響。 l高規第4.3.6條規定，當樓板平面比較長、有較大的凹入和開洞而使樓板有較大削弱時，應在設計中考慮樓板削弱產生的不利影響。 有關規定有關規定l高規第5.1.5條也規定：進行高層建筑內力與位移計算時，可假定樓板在其自身平面內為無限剛性，相應地應采取必要措施保證樓

9、板平面內的整體剛地。當樓板會產生明顯的面內變形時，計算時應考慮樓板的面內變形或對采用樓板面內無限剛性假定計算方法的計算結果進行適當調整。 樓板樓板剛度剛度的的特點特點l樓板剛度由面內剛度和面外剛度兩部分組成面內剛度膜剪切單元面外剛度板彎曲單元l對樓板的假定對樓板的假定 剛性樓板：平面內剛度無限大；平面外剛度為0。 彈性板6 ：平面內、平面外都按實際剛度計算 。 彈性板3 ：平面內剛度無限大；平面外按實際剛度計算 。 彈性膜 ：平面內按實際剛度計算；平面外剛度為0 。對連體結構宜考慮全層彈性樓板或分塊剛性樓板對連體結構宜考慮全層彈性樓板或分塊剛性樓板3 3、多塔、有縫及錯層結構多塔、有縫及錯層結

10、構多塔結構多塔結構有有“縫縫”結構結構錯層結構錯層結構小塔樓小塔樓 多塔結構多塔結構l多塔建筑的特點l多塔結構抗震設計l多塔結構的計算模型l多塔結構定義l應注意的問題 多塔結構的特點多塔結構的特點v“塔”和“剛性樓板”的區別對于多塔建筑，其每個塔都有獨立的迎風面和獨立的變形；每塊“剛性樓板”有獨立的變形，但不一定有獨立的迎風面。“塔”和“剛性板”之間不存在一一對應關系，一個塔中可以有多塊剛性板，也可以沒有剛性板（沒有樓板或定義成彈性樓板）。多塔結構抗震設計多塔結構抗震設計l多塔樓結構的平立面布置 l底盤屋面樓板抗震設計構造 l多塔樓之間裙房連接體的屋面梁、塔樓中與裙房連接體相連的外圍柱、剪力墻

11、的抗震設計構造 l裙房的抗震等級 多塔結構的計算模型多塔結構的計算模型l周期比控制計算模型 l位移比控制計算模型 l構件內力計算模型 抗震規范第3.4.3條第1款的第2項規定，凸凹不規則或樓板局部不連續時，應采用符合樓板平面內實際剛度變化的計算模型，當平面不對稱時，尚應計及扭轉影響。 高規第4.3.6條規定，當樓板平面比較長、有較大的凹入和開洞而使樓板有較大削弱時，應在設計中考慮樓板削弱產生的不利影響。 多塔結構定義多塔結構定義l多塔結構需用戶以圍區方式定義；l剛性樓板信息由程序自動搜索，無需用戶交互操作；l建議以最高的塔為一號塔，以下依次按高度排列。l多塔定義錯同一節點位于多個塔內定義多了有

12、有“縫縫”結構結構v結構縫的定義v有縫結構的特點v有縫結構的計算模型v伸縮縫：混凝土結構設計規范9.1.1條，規定了排架結構，框架結構、剪力墻結構等的伸縮縫的最大間距。v沉降縫：地基基礎設計規范規定了沉降縫的設置要求。v防震縫：抗震設計規范 6.1.4條，規定了防震縫設置要求。有縫結構的特點有縫結構的特點l僅就上部結構而言，“縫”將結構劃分成幾個較為規則的抗側力結構單元，各結構單元之間完全分開。所以，各結構單元有獨立的變形，若忽略基礎變形的影響，各單元之間相對獨立。這一點與多塔樓結構不同，多塔樓結構的各塔通過底盤相互發生影響。l由于縫的寬度不是很大，在風荷載作用下，各結構單元的迎風面與多塔樓的

13、迎風面不同，縫隙面不是迎風面。 有縫結構的計算模型有縫結構的計算模型v離散模型 除與風荷載有關的計算結果外，其它所有結果都是對的。需要注意的是在計算風荷載作用時，程序把縫所在的面也作為迎風面，該方向的風荷載計算值偏大。 v整體模型 在采用整體模型時，要把每個結構單元定義成多塔樓，程序采用多塔樓結構計算模型進行設計計算。此時，要注意的有兩點：一是計算振型數要取得足夠多，使整個結構系統的有效質量系數在90%以上，二是風荷載略偏大。 錯層結構錯層結構l錯層結構的特點 l計算模型l模型輸入l錯層信息生成l越層柱的計算長度系數l錯層結構的層剛度比計算l抗震設計的有關規定v錯層結構的突出特點是在同一樓層平

14、面內，部分區域有樓板，部分區域沒樓板，在沒有樓板的區域內，有些豎向構件（柱、墻）可能與梁連接，也可能是越層構件。在該區域內構件的內力和位移與樓板無關。 v當錯層高度不大于框架梁的截面高度時，一般可以近似地忽略錯層因素影響，可以歸并為同一樓層參加結構計算，這一樓層的標高可近似取兩部分樓面標高的平均值；v當錯層高度大于框架梁的截面高度時，各部分樓板應作為獨立樓層參加整體計算，不宜歸并為一層，此時每一個錯層部分都應視為獨立樓層。 v框架錯層結構 v剪力墻錯層結構 v多塔錯層錯誤的簡化錯誤的簡化正確的簡化正確的簡化按層數多的按層數多的塔定義層高塔定義層高修改該塔的層高修改該塔的層高v軟件自動將錯層構件

15、在樓層平面內的節點設為獨立的彈性節點，不受樓板計算假定限制，因而能更真實地反應結構的實際受力狀態。v對于錯層結構，程序判斷柱和墻是否越層的原則是：既不和梁相連，又不和樓板相連。程序自動按上述原則搜索出越層信息，無需用戶交互操作。 v在錯層結構設計計算中，越層柱的計算長度系數計算應受到足夠重視。v有些柱兩個方向的計算長度不同，而且程序應有越層柱搜索功能，計算結果應確保在越層范圍內越層柱每個截面的計算長度相同。 v因為在PM中輸入的計算層與真實結構的層不一定一致,軟件輸出的層剛度不參考價值不大,需設計人員注意。 3.3.7 3.3.7 錯層結構錯層結構v第10.4.4條規定，錯層處框加柱的截面高度

16、不應小于600mm，混凝土強度等級不應低于C30，抗震等級應提高一級采用，箍筋應全柱段加密。v第10.4.5條規定，錯層處平面外受力的剪力墻，其截面厚度，非抗震設計時不應小于200mm，抗震設計時不應小于205mm，并均應設置與之垂直的墻肢或扶壁柱；抗震等級應提高一級采用。錯層混凝土強度等級不應低于C30，水平和豎向分布鋼筋的配筋率，非抗震設計時不應低于0.3%，抗震設計時不應低于0.5%。 小塔樓小塔樓 v抗震設計規范 5.2.4條，采用基底剪力法時，突出屋面部分的地震作用效應宜乘以增大系數3；采用振型分解法時，突出屋面部分每層可作為一個質點，并取足夠的計算振型。 4 4、短肢剪力墻結構短肢

17、剪力墻結構短肢剪力墻特點與計算有關的規定模型輸入程序實現與應用短肢剪力墻結構的短肢剪力墻結構的特點特點l在建筑使用上的優點l受力特點抗震性能較差、節點難施工 l按截面高厚比定義為： 短墻（柱） H/B 3 弱短肢墻（異形柱） 3 H/B 5 短肢剪力墻 5 H/B 8l短肢剪力墻結構體系短肢剪力墻結構體系 高層建筑結構不應采用全部短肢剪力墻的剪力墻結構。短肢剪力墻較多時，應布置筒體（或一般剪力墻），形成短肢剪力墻與筒體（或一般剪力墻）共同抵抗水平力的短肢剪力墻結構體系。l短肢剪力墻數量限制條件短肢剪力墻數量限制條件 抗震設計時，筒體和一般剪力墻承受的第一振型底部地震傾覆力矩不宜小于結構總底部地

18、震傾覆力矩的50%。 l個別短肢剪力墻情況處理個別短肢剪力墻情況處理 如果在剪力墻結構中，只有個別小墻肢，不應看成短肢剪力墻結構而應作為一般剪力墻結構處理。 短肢剪力墻結構體系短肢剪力墻結構體系 短肢剪力墻結構體系定義（北京） A 短肢墻傾覆彎矩占結構總傾覆彎矩的40%以上;可以認為是短肢墻結構。 抗震設計時，筒體和一般剪力墻承受的第一振型底部地震傾覆力矩不宜小于結構總底部地震傾覆力矩的50%；所以：短肢墻傾覆彎矩范圍 40%-50%。l承擔的地震傾覆力矩 (?#50%)l抗震等級 (提高一級 )l軸壓比 一、二、三0.5、0.6、0.7無翼緣或端柱的一字墻降低0.1（同一般墻）當墻肢截面高厚

19、比小于5時，抗震等級為一級（9度）、一級（7、8度）、二級、三級時軸壓比分別不宜大于0.3、0.4、0.5和0.6 l剪力調整底部加強部位與一般剪力墻相同非加強部位（一、二級）1.4、1.2 的規定的規定l全部縱向鋼筋的配筋率全部縱向鋼筋的配筋率底部加強部位不宜小于1.2%；其它部位不宜小于1.0%。 l箍筋箍筋 弱短肢剪力墻和短墻應沿全高加密。 配筋要求配筋要求l剪力墻按墻肢截面高厚比定義為： 短墻 （柱） H/B 3 弱短肢墻（異形柱）3 H/B 5 短肢剪力墻 5 H/B 8程序實現與應用程序實現與應用l參數定義參數定義程序把第7.1.2條規定的具有較多短肢剪力墻的剪力墻結構稱為短肢剪力

20、墻結構。可在“結構體系”中設定為“短肢剪力墻結構”。 l控制指標控制指標高規第7.1.2-3條規定，短肢剪力墻結構中墻肢高度和厚度之比不大于8的短肢剪力墻，其抗震等級自動提高一級。用戶不需要手工更改這些構件的抗震等級。 用提高后的抗震等級進行短肢剪力墻墻肢的軸壓比控制和剪力設計值放大。l短肢墻定義只有小于等于兩肢相連、且都滿足短肢要求的剪力墻，程序才判定為短肢剪力墻。l 軸壓比計算SATWE和PMSAP ：不管短肢剪力墻有無翼緣或端柱，一律用提高的抗震等級按無翼緣或端柱軸壓比限值來控制短肢剪力墻軸壓比。TAT：考慮了有無翼緣的不同處理。 l異型柱雙偏壓。l短肢墻H/B 3時按柱的配筋公式進行配

21、筋；其它情況按剪力墻的配筋公式進行配筋。F在加強區，“復雜高層結構”的設計要比“短肢剪力墻”結構嚴得多。結構的薄弱部位也是在底部轉換層區，所以這類結構應該按“復雜高層結構”來設計。F轉換層上部剪力墻應按框支剪力墻結構的要求，設置加強鋼筋。F對于非加強區部位的短肢墻設計，可以參考“短肢剪力墻結構”的要求，適當加強構造。當然，也可以按短肢剪力墻結構設計的要求設計。按復雜高層設計配筋小些按復雜高層設計配筋小些按短肢墻設計配筋大些按短肢墻設計配筋大些l異形柱結構的基本要求l異形柱結構的分析模型l異形柱的配筋及設計F目前正在編制全國性的“混凝土異形柱結構技術規程”。F地區標準：天津、上海、陜西、江蘇、廣

22、東、遼寧。F異形柱規程（修訂稿）：在考慮偶然偏心影響的地震作用下，樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移不應大于樓層平均值的1.35倍。F異形柱應考慮特有的“剪切不均勻系數”：異形柱的剪切不均勻系數采用分塊積分法計算。F異形柱的局部坐標：截面形心主軸，如下圖所示。F與異形柱相連的框架梁，一般應選擇“梁柱重疊作為剛域”這個設計參數。此時梁長度變化，如下圖所示： L1L2F異形柱配筋，應按考慮雙偏壓（拉）。如下圖所示：分布筋Asf固定鋼筋Asz拉結筋豎向肢箍筋水平肢箍筋5. 5. 轉換層結構轉換層結構n 轉換層結構特點轉換層結構特點豎向力的傳遞不連續豎向力的傳遞不連續在轉換層上下一、二層范圍內，內力

23、有突變在轉換層上下一、二層范圍內，內力有突變n 設計調整設計調整薄弱層水平轉換構件豎向轉換構件框支柱n如結構中采用大量的梁托柱的受力形式，則該結構應該定義為 “轉換層結構”。n此類結構，可以采用桿系模型計算。n托柱梁應按框支梁設計及構造控制；n與托柱梁相連的柱應定義為框支柱；n當轉換層在3層及3層以上時，框支柱的抗震等級應提高1級考慮(軟件自動實現)；5.1 5.1 梁托柱的轉換結構梁托柱的轉換結構n 變形特點：變形特點：轉換梁與框支墻在交接面上變形協調。n 受力特點：受力特點：轉換梁受力復雜，其軸向力不可忽略按偏心受力構件設計配筋。n 規范條文：高規10.2.10條，轉換層上部的豎向抗側力構

24、件（墻、柱）宜直接落在轉換層主結構上。當結構豎向布置復雜，框支主梁承托剪力墻并承托轉換次梁及其上剪力墻時，應進行應力分析，按應力校核配筋，并加強配筋構造措施。B級高度框支剪力墻高層建筑的結構轉換層，不宜采用框支主、次梁方案。n 適宜軟件：框支剪力墻結構宜采用墻元（殼元）模型，如SATWE、PMSAP等。 5.2 5.2 框支剪力墻轉換結構框支剪力墻轉換結構n規范條文： “高規”10.2.1條，非抗震設計和6度抗震設計可采用；7、8度抗震設計的地下室轉換構件可采用厚板。 n分析方法：等代梁法近似分析采用有限元方法分析5.3 5.3 厚板轉換結構厚板轉換結構6 6、v高層建筑結構不僅平面尺寸大，而

25、且豎向的高度也很大，其豎向構件截面尺寸較大，溫度變化和混凝土收縮不僅會產生較大的水平方向的變形和內力，而且也會產生豎向的變形和內力。v根據有關資料統計，工程實踐中結構物的裂縫原因屬于由變形作用（溫度、收縮、不均勻沉降）引起的約占80%以上，屬于由荷載引起的約占20%左右，可見高層建筑結構設計中考慮變形作用的影響是很重要的，不容忽視。v高層建筑結構的溫度變形與應力應該引起設計人員的重視。 v高規宣講培訓材料（P4-17）：高層鋼筋混凝土結構一般不計算由于溫度、收縮而產生的內力。因為一方面高層建筑的溫度場分布和收縮參數等都難以準確確定；另一方面混凝土又不是彈性材料，它既有塑性變形，還有徐變和應力松

26、弛，實際的內力要遠小于按彈性結構的計算值。v廣州白云賓館（33層、高112m、長70m）的溫度應力計算結果表明，溫度-收縮應力計算值過大，難以作為設計依據。v曾經計算過溫度-收縮應力的其它建筑也遇到類似的情況。v但由于種種原因，諸如高層建筑各處的溫度場、混凝土收縮、徐變等隨時間變化的變量因素還難以直接采用數值準確量化，混凝土收縮、徐變的彈塑性特征使分析處理復雜，所以一般很難準確地計算結構的溫度收縮應力，并且作為設計的依據。因此，高規不要求直接計算非荷載作用，而強調由構造措施來解決。 v高規宣講培訓材料（P4-17）：鋼筋混凝土高層建筑結構的溫度-收縮問題，主要由構造措施來解決。v程序提供了計算

27、溫度應力、支座沉降以及設置彈簧支座的功能。v設計人員可以通過給定溫差或基礎支座沉降值來計算結構的溫度和基礎支座沉降產生的效應。從而能較正確地估計溫度、基礎支座沉降的影響，有助于設計人員采取相應對策與措施。 高層建筑的溫度分析可考慮下列三種情況：v施工階段 當主體結構完成后，未作內外裝修和圍護結構，結構處于通透狀態時的溫差造成的內力。v正常使用階段1 外墻圍護結構已施工，室內處于自然通風狀態時的溫差造成的內力。v正常使用階段2 外墻圍護結構已施工，室內空調恒溫狀態時的溫差造成的內力。v溫度變作用表現為：（1）構件內外表面溫差造成的彎曲；（2）構件內外表面溫差的平均值比構件初始溫度高（低）時造成的

28、伸長（縮短）。v程序僅考慮了平均溫差造成的伸縮作用，而忽略了內外表面溫差造成的彎曲作用。v樊小卿在溫度作用與結構設計一書中建議：室外空氣溫度夏季取30年一遇最高日平均溫度，冬季取30年一遇最低日平均溫度。 使用階段室內空氣溫度夏季取空調設計溫度，冬季取采暖設計溫度。v初始溫度取結構成型時的環境空氣溫度。 v對于鋼結構，最不利溫差和計算溫差是一致的。v對于鋼筋混凝土結構，最不利溫差與計算溫差不同，其差異在于鋼筋混凝土結構的特點：收縮、徐變以及裂縫。v王鐵夢在工程結構裂縫控制一書中建議： (1) 溫度應力只按彈性計算太保守，造成材料浪費。(2) 由于結構遭受的年溫差及收縮都是在相當長的時段變化中進

29、行的，必須考慮徐變引起應力松弛，從而大幅度降低彈性應力。v混凝土收縮可以用收縮當量溫差來表示。收縮值換算為當量溫差，永遠是負值，應力為拉應力。v收縮當量溫差與最不利溫差疊加計算。v混凝土結構的降溫與收縮同時考慮時，混凝土結構將承受互相疊加的拉應力，作用效應增大。而當升溫與收縮同時考慮時，則兩者作用效應會互相抵消，作用效應減小。v簡單的做法是將實際溫差乘以應力松弛系數，作為計算溫差。 v根據溫差變化過程速度快緩慢程度不同，應力松弛系數可取值為0.30.5。 v溫差變化過程速度快，應力松弛系數大，反之則小。 v溫度作用是一種特殊的活荷載；v目前的荷載規范未給出其分項系數和組合系數；v在實際應用中也

30、沒有統一的說法。v位移輸入 可能的或允許的支座位移； 不是基礎設計中控制的不均勻沉降或地基最終沉降。v支座位移產生的作用效應 作為恒載作用效應的一部分處理。v彈簧剛度輸入v最終效果是影響結構的整體剛度7 7、l由于建模、分析數據的局限性，坡梁的上下層連接需要附加由于建模、分析數據的局限性，坡梁的上下層連接需要附加端柱才能實現。端柱才能實現。斜梁直接與下層節點相連斜梁直接與下層節點相連實際計算時沒有連接實際計算時沒有連接造成斜向懸臂梁造成斜向懸臂梁在端頭加柱，但柱高要大于在端頭加柱，但柱高要大于200，才能保證計算正確，才能保證計算正確，該柱的設計可以不考慮。該柱的設計可以不考慮。注意：如果采用空間建模注意：如果采用空間建模SPASCAD，則不受此影響。，則不受此影響。屋面斜梁的輸入l當柱范圍內有兩根梁偏心