1、中國建筑第八工程局有限公司 大體積混凝土施工方案目 錄第一章 編制依據11.1 合同依據11.2 規范、規程依據11.3 圖紙依據1第二章 工程概況2第一節 工程基本情況2第二節 工程周邊環境情況2第三章 施工準備3第一節 技術準備33.1.1 混凝土原材料要求33.1.2 混凝土配合比設計3第二節 現場準備43.2.1 勞動力計劃安排43.2.2 物資設備計劃5第三節 攪拌站的組織管理63.3.1 攪拌站的選用63.3.2 總包對攪拌站工作的檢查6第四章 施工部署84.1 混凝土輸送方式選擇84.1.1 最小混凝土需求量的計算84.1.2 混凝土輸送方式94.2 商品混凝土攪拌站的選擇114

2、.3 垂直水平起重設備選擇134.4 場地出入口布置134.5 場內交通組織及泵車、泵管布置13第五章 主要施工方法185.1 施工關鍵技術185.2 底板鋼筋支架方案195.3 混凝土澆筑注意事項20第六章 底板混凝土溫度監控226.1 溫控指標226.2 測溫方法226.3 測溫點布置的原則236.4 測溫要求256.5 注意事項266.6 大體積混凝土澆注熱工計算266.6.1 澆筑前裂縫控制計算書266.6.2 混凝土保溫養護材料厚度計算336.7 混凝土保溫及養護措施38第七章 質量控制措施407.1 混凝土工程試驗407.1.1 混凝土坍落度測試407.1.2 普通混凝土試驗407

3、.1.3 混凝土施工質量標準417.1.4 混凝土泵送應避免工程質量通病417.2 結構實體檢驗427.2.1 混凝土實體檢測427.2.2 鋼筋保護層厚度437.2.3 特殊氣候條件下的施工44第八章 安全控制措施458.1 混凝土工程主要安全措施458.2 安全文明施工管理46第九章 底板鋼筋支架計算書4749第一章 編制依據1.1 合同依據1） 武漢市永清商務綜合區A1A2A3區地庫及裙樓部分（包括A1A2A3塔樓1-9層)總承包合同；2） 武漢市永清商務綜合區A1A2A3區地庫及裙樓部分（包括A1A2A3塔樓1-9層)總承包施工組織設計文件；1.2 規范、規程依據序號類別規范、規程名稱

4、編號1國家普通混凝土拌合性能試驗方法標準GB/T50080-20112國家普通混凝土力學性能試驗方法GB/T50081-20023國家普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法GBJ 82-854國家混凝土強度檢驗評定標準GBJ 107-20105國家混凝土外加劑應用技術規范GBJ 50119-20036國家混凝土質量控制標準GB 50164-20117國家通用硅酸鹽水泥標準GB 175-20078國家建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB 50202-20099國家混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-200210國家大體積混凝土施工規范GB50496-200911行業混凝土泵送施工技術規

5、程JGJ/T10-201112行業施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-200513行業普通混凝土用砂質量標準及檢驗方法JGJ 52-200614行業普通混凝土用碎石或卵石質量標準及檢驗方法JGJ 53-9215行業混凝土拌合用水標準JGJ 63-8916行業粉煤灰在混凝土和砂漿中應用技術規程JGJ 28-8617行業普通混凝土配合比設計技術規程JGJ 55-201118行業建筑工程冬期施工規程JGJ/T104-201119協會混凝土堿含量限值標準CECS 53：931.3 圖紙依據1 巖土工程勘察報告；2 E2-01-110地庫三層結構平面布置；3 E2-01-1114承臺詳圖及地庫三層

6、剖面圖；4 ESK-E2-0104承臺配筋圖；5 E2-03-0121底板配筋圖。第二章 工程概況第一節 工程基本情況本方案針對的是地連墻內基礎工程塔樓區域的超厚超大底板，以1000mm寬的沉降后澆帶為分界，A1塔樓底板尺寸為86.6m×51.2m，底板厚度為4500mm，一次性,澆筑混凝土量約為23000m3；A2塔樓底板尺寸為63m×35.6m，底板厚度為2200mm，一次性澆筑混凝土量約為6100m3；A3塔樓底板尺寸62.3m×32.2m，底板厚度為2300m，一次性澆筑混凝土量約為5800m3，混凝土等級為C60，抗滲等級P8，主筋為C25C32。建設單

7、位：武漢瑞安天地房地產發展有限公司；設計單位：PCP佩里·克拉克建筑事務所、貝諾建筑設計咨詢（上海）有限公司、巴馬丹拿國際公司、武漢市建筑設計院、華東建筑設計研究院有限公司；監理單位：湖北華隆工程建設監理有限公司；估算單位：威寧謝中國有限公司；施工單位：中國建筑第八工程局有限公司（總承包）；上海建工（樁基單位）；武漢地質勘查基礎工程有限公司（地下連續墻及降水單位）；湖北華祥建設工程質量檢測有限公司（基坑監測單位）。第二節 工程周邊環境情況本工程北臨黃埔路及武漢長江二橋引橋，東側為中山大道，南側為盧溝橋路，西側為輕軌一號線黃浦路站，周邊環境復雜，具體地理位置見圖2.2-1。黃浦路中山大

8、道盧溝橋路輕軌一號線擬建工程圖2.2-1 工程位置圖第三章 施工準備第一節 技術準備3.1.1 混凝土原材料要求由于一次性澆注的混凝土體量大，以確保混凝土的生產質量，要求統一混凝土的原材料中水泥、摻合料和外加劑的品牌、規格、型號及產地等，詳見表3.1-1。表3.1-1 混凝土原材料質量要求序號混凝土原材料質量要求1水泥采用質量穩定、活性較高、需水量低、流變性能好的中低熱普通硅酸鹽水泥，選用亞東水泥廠生產的P.O42.5普通硅酸鹽水泥。2砂子采用細度模數為2.8，含泥量<3.0%,泥塊含量<0.50%，鹽分不超過0.08%，內照射指數與外照射指數均1.0%的中砂，且為非堿活性或低堿活

9、性集料，吸水率2.5%。3石子采用525mm連續粒級碎石，碎石含泥量<1.0%，泥塊含量<0.50%，針、片狀顆粒含量10%，壓碎指標值10%，鹽分不超過0.04%，內照射指數與外照射指數均1.0%的石灰巖碎石，且為非堿活性或低堿活性集料，吸水率2.5%。4摻合料采用陽邏生產的細度12%，燒失量5%，需水量95%的級低鈣粉煤灰和盛大生產的S95礦粉。5高效減水劑采用減水率大于20%、且收縮率比120%的高效減水劑，不含氯離子和氨根離子，對鋼筋無銹蝕作用的WLH-131減水劑。6水采用符合現行國家標準混凝土拌合用水標準的水。3.1.2 混凝土配合比設計3.1.2.1 基準配合比、試配

10、基準配合比詳見表3.1-2。表3.1-2 基準配合比原材料水水泥砂子石子粉煤灰外加劑礦粉水膠比砂率重量配合比例0.6712.54.3910.0380.250.2836 混凝土試配資料詳見如下：原材料水水泥砂子石子摻料1外加劑摻料2每立方米砼各材料用量（kg）1622406031055609.2840/2403.1.2.1 混凝土的坍落度、入模溫度混凝土的入泵坍落度要求160mm210mm，要求和易性良好、不離析、不泌水。混凝土的入泵溫度大于10，以保證入模溫度大于5且可以有效控制。第二節 現場準備3.2.1 勞動力計劃安排在三個塔樓底板混凝土澆筑時，分別由三家主體隊伍按照兩個大班換班作業。1

11、操作人員分配混凝土澆筑操作人員分配見下表所示：序號工種班次總數（人）1混凝土泵操作工7人/班212混凝土泵維修工3人/班93混凝土放灰下料工2人/臺泵144測溫、測坍落度操作工2人/臺泵145混凝土現場取樣、試件制作工3人/班216出泵管口操作工3人/臺217振搗操作工3人/臺泵218抹面收光工8人/班249接拆泵管、搶修工8人/班2410保溫覆蓋工4人/班1211鋼筋工10人/班3012木工5/班15合計2262 管理人員作業面：12人/班，2根泵管/人，由工程部、質量部、安全管理部組成；放灰下料處：12人/班，2臺泵/人，由物資部、商務部和機電部組成；水泥廠、攪拌站及現場試驗：6人/班，由

12、技術部、物資部、商務部組成。3.2.2 物資設備計劃在混凝土澆筑過程中，現場6臺塔吊隨時調用，塔吊司機和信號工24小時在各自崗位待命，保證澆筑期間所需物資轉運及時到位。把三臺300kVA發電機分別布置在基坑輕軌側塔樓位置的箱變旁以便對接，滿足整個施工現場照明、降水、振搗棒和臨時水泵房用電。在澆筑前5天對柴油發電機進行發電試運行，并做好檢查、保養，保證在停電30分鐘內恢復供電，備有充足油料（兩桶）。在混凝土澆筑前所有地泵，工程部、安全部、物資部聯合驗收，并對其進行空載試機試驗，確保使用過程中無故障、無安全隱患，同時考察泵工操作的熟練程度。檢驗項目有：啟動（電瓶）、儀表盤面控制系統、正反泵送、主缸

13、推動、蓄能器壓力、分配閥系統、潤滑系統、冷卻系統、攪拌液壓系統和有線遙控系統等項內容。在混凝土澆筑施工前由質量部組織檢查泵管和地泵的保溫情況，要求綁扎緊密到位，減少混凝土輸送過程中的溫度損失。主要設備投入表機械名稱型號單位數量備注插入式振動棒f50、f30根60備用20根混凝土泵80100m3/h臺7備用23臺汽車泵56m臂長輛1備用地泵轉運拖車臺1備用混凝土泵易損件液壓“O”型圈套7組件機油濾清器個5隨發動機配備中間繼電器個5900459液壓油桶2埃索46#比例電磁鐵個9液壓油管根10標準混凝土泵管直管3m根600直管2m根100直管1m根60直管0.5m根3090°彎管1m根40

14、90°彎管0.5m根6090°彎管0.3m根545°彎管0.5m根3030°彎管0.5m根2015°彎管0.5m根10管卡個8003m軟管根16 罐車1012m3輛21根據澆筑情況增減發電機300kVA臺2備用主要材料投入序號材料名稱數量備注1手把聚光燈20個鋼筋密集處照明2鏑燈12個新增6個3彩條布500m2擋風圍擋4密目網500 m2擋風圍擋5電纜300m備用發電機線路6塑料薄膜6000 m2混凝土表面保濕覆蓋7阻燃草簾被40000 m2兩塔合計，按照三層考慮8帆布8000 m2保溫上部覆蓋防風、防雪第三節 攪拌站的組織管理3.3.1 攪拌

15、站的選用我單位經對漢口地區商品混凝土攪拌站的人員設備、供應能力、生產管理和質量保證體系的健全情況、運輸路線的詳細考察，結合與考察單位的以往合作經歷，選用多家備選商品混凝土攪拌站，各攪拌站基本概況詳見表3.3-1。表3.3-1 攪拌站基本概況序號招標文件提供的備選單位攪拌站位置日產能力攪拌車輛情況攪拌站到施工現場車程最高產級備注1武漢盈通建材有限公司湖北省武漢市江岸區堤角邊特1號4000m3327.6kmC80主供2中建商品混凝土有限公司江岸區后湖鄉金潭村6000m3409.4kmC80主供江岸區諶家磯平安鋪6000m33912kmC803武漢市盛興混凝土制品有限責任公司江岸區百步亭幸福路特3號

16、4000m3327.0kmC80主供3.3.2 總包對攪拌站工作的檢查3.3.2.1 混凝土澆注前對攪拌站工作的檢查底板混凝土澆注前，總包方要對各攪拌站的施工準備情況進行一次全面檢查，檢查內容如下：項目落實時間各攪拌站成立項目協調組，明確分工，聯系人及聯系方式，制定配合流程澆筑前5天檢查攪拌站水泥、砂石、粉煤灰、外加劑等原材料的準備情況，并落實連續供應情況澆筑前2天檢查攪拌站試拌情況，技術準備情況澆筑前5天檢查攪拌站各崗位操作人員就位情況，熟練程度澆筑前2天檢查攪拌站設備保養狀況、易損件準備情況、計量設備是否經過校核澆筑前2天檢查攪拌站罐車準備數量、保養狀況、司機數量澆筑前2天檢查攪拌站冬施準

17、備情況，原材料及熱水供應情況檢查攪拌站水源、電源準備情況，是否有備用水電線路澆筑前2天檢查攪拌站行車路線設計情況，與交通隊提前聯系情況澆筑前2天檢查攪拌站的各項應急能力及措施3.3.2.2 混凝土澆筑過程中對攪拌站工作的檢查混凝土澆筑過程中，總包向各站派設駐站人員，對攪拌站生產過程進行全面監控，具體監控內容主要包括以下幾個方面：1 進行開盤鑒定，合格后放行；2 隨時檢查原材料是否符合要求，砂石含水率變化情況、施工配合比調整情況、原材料連續供應情況；3 隨時檢查攪拌樓計量稱量狀況，確保混凝土嚴格按照施工配合比進行攪拌；4 隨時檢查混凝土的出機坍落度和出機溫度，不符合要求的混凝土不允許出站；5 隨

18、時檢查混凝土罐車裝載數量，是否與額定裝載數量及混凝土小票相符。6 隨時接受現場傳來的指令，如調整坍落度或其他工作性能、混凝土供應速度等，及時轉達攪拌站按照前方命令適當調整。第四章 施工部署4.1 混凝土輸送方式選擇4.1.1 最小混凝土需求量的計算根據本工程底板的混凝土量和底板厚度情況，為防止混凝土接茬處出現冷縫，混凝土按照10h以上緩凝，混凝土采用斜面分層澆筑，分層厚度為500mm，考慮混凝土自由流淌長度為高度10倍12倍（計算取最大值12）。4.1.1.1 A1區大底板混凝土需求量按照不出現冷縫需求量為：86.6m（東西方向長度）×0.5m×4.5（底板厚度）×

19、;12（流淌長度）m/10h（緩凝時間）=233.82m3/h。按每小時需234m3混凝土計算，則需要23000m³÷233.82m³/h=98.4h（約4.1天）。由于本工程地處武漢市市區，考慮交通量較大，因此考慮在4.5天內澆筑完成A1塔樓區域底板需求量為：23000m3（計算方量）/（24×4.5）213m3/h（考慮每天按20小時計算）。故A1塔樓區域底板計劃混凝土需求量為239.6m3/h。4.1.1.2 A2區大底板混凝土需求量按照不出現冷縫需求量為：63m（東西方向長度）×0.5m×2.2（底板厚度）×12（流

20、淌長度）m/10h（緩凝時間）=83.16m3/h。按每小時需83.16m3混凝土計算，則需要6100m³÷83.16m³/h=73.35h（約3.1天）。由于本工程地處武漢市市區，考慮交通量較大，因此考慮在2天內澆筑完成A2塔樓區域底板需求量為：6100m3（計算方量）/（20×2）152m3/h（考慮每天按20小時計算）。故A2塔樓區域底板計劃混凝土需求量為152m3/h。4.1.1.3 A3區大底板混凝土需求量按照不出現冷縫需求量為：62.3m（東西方向長度）×0.5m×2.3（底板厚度）×12（流淌長度）m/10h（

21、緩凝時間）=85.97m3/h。按每小時需86m3混凝土計算，則需要5800m³÷85.97m³/h=67.46h（約2.8天）。由于本工程地處武漢市市區，考慮交通量較大，因此考慮在2天內澆筑完成A3塔樓區域底板需求量為：5800m3（計算方量）/（24×2）121m3/h（考慮每天按20小時計算）。故A3塔樓區域底板計劃混凝土需求量為121m3/h。4.1.2 混凝土輸送方式底板大體積混凝土主要考慮采用以混凝土拖泵為主+汽車泵為輔的泵送方式澆筑。根據大體積混凝土施工規范（GB50496-2009）P20附錄2：混凝土泵的實際平均輸出量，可根據混凝土泵的

22、最大輸出量、配管情況和作業效率，按下式計算：Q1=Qmax××式中： Q1每臺混凝土泵的實際平均輸出量（m³/h）；Qmax每臺混凝土泵的最大輸出量（m³/h）；配管條件系數，本工程拖式泵計算取0.8、汽車泵取0.9；作業效率，根據混凝攪拌車運輸車向混凝土泵供料的間斷時間、拆裝混凝土輸出管和布料停歇等情況，本工程拖式泵計算取0.5、汽車泵取0.6。混凝土拖式泵的實際平均輸出量為：55m³/h×0.8×0.5=22m³/h；汽車泵的實際平均輸出量為：120m³/h×0.9×0.6=64.

23、8m³/h。4.1.2.1 A1塔樓底板區域混凝土泵需求量一、計算公式：(1) 泵車數量計算公式： N=qn/(qmax×)(2) 每臺泵車需攪拌車數量計算公式： n1=qm×(60l/v+t)/(60Q) qm=qmax××式中:N-混凝土輸送泵車需用臺數；qn-混凝土澆筑數量(m3/h)qmax-混凝土輸送泵車最大排量(m3/h)；n1-每臺泵車需配攪拌的數量；qm-泵車計劃排量(m3/h)Q-混凝土攪拌運輸車容量(m3)；v-攪拌運輸車車速(km/h)；一般取30l-攪拌站到施工現場往返距離(km)；t-一個運輸周期總的停車時間(min)

24、；-配管條件系數，可取0.8-0.9二、計算參數:(1) 混凝土澆灌量qn=239.60(m3/h)；(2) 泵車最大排量qmax=55.00(m3/h)；(3) 泵送作業效率=0.50；(4) 攪拌運輸車容量Q=10.00(m3)；(5) 攪拌運輸車車速v=30.00(km/h)；(6) 往返距離l=24.00(km)；(7) 總停車時間t=10.00(min)；(8) 配管條件系數=0.80；三、計算結果: (1) 混凝土輸送泵車需臺數 N=8(臺)； (2) 每臺輸送泵需配備攪拌運輸車臺數 n1=3(臺)； (3) 共需配備攪拌運輸車 : 24(臺)；綜上所述，A1區底板大體積混凝土澆筑

25、應至少布置9臺拖式混凝土泵，另現場需備用2臺，至少27臺攪拌運輸車，才能滿足施工要求。4.1.2.2 A2塔樓底板區域混凝土泵需求量同上計算公式可得： (1) 混凝土輸送泵車需臺數 N=5(臺)； (2) 每臺輸送泵需配備攪拌運輸車臺數 n1=3(臺)； (3) 共需配備攪拌運輸車 : 15(臺)；綜上所述，A2區底板大體積混凝土澆筑應至少布置5臺拖式混凝土泵，另現場需備用2臺，至少15臺攪拌運輸車，才能滿足施工要求。4.1.2.3 A3塔樓底板區域混凝土泵需求量同上計算公式可得： (1) 混凝土輸送泵車需臺數 N=5(臺)； (2) 每臺輸送泵需配備攪拌運輸車臺數 n1=3(臺)； (3)

26、共需配備攪拌運輸車 : 15(臺)；綜上所述，A3區底板大體積混凝土澆筑應至少布置5臺拖式混凝土泵，另現場需備用2臺，至少15臺攪拌運輸車，才能滿足施工要求。4.2 商品混凝土攪拌站的選擇目前市場攪拌站生產商品混凝土主要采用180生產線，經調研，180生產線每小時生產混凝土約100方120方（本工程按100方計算）。按7臺拖式混凝土泵每臺拖式泵的實際平均輸出量按22m³/h，則需用180生產線的條數為7臺×22m³/h÷100m³/h2條。擬選擇2個攪拌站的1條180生產線專門生產供應商品混凝土，同時選取2個攪拌站備用，方能滿足底板大體積混凝土

27、澆筑需要。我單位經對漢口地區商品混凝土攪拌站的人員設備、供應能力、生產管理和質量保證體系的健全情況、運輸路線的詳細考察，結合與考察單位的以往合作經歷，選用武漢鑫盈通商砼有限公司等多家備選商品混凝土攪拌站，其中武漢鑫盈通商砼有限公司、中建商品混凝土有限公司作為主供站，其他公司作為備用站。各攪拌站基本概況：見表4.2-1。表4.2-1 攪拌站基本概況序號招標文件提供的備選單位攪拌站位置日產能力攪拌車輛情況攪拌站到施工現場車程最高產級備 注1武漢鑫盈通商砼有限公司湖北省武漢市江岸區堤角邊特1號4000m3327.6kmC80主供2湖北博磊商品砼有限公司湖北省江岸區金潭村280號4000m3329.4

28、kmC80主供鑫盈通攪拌站位置及首選運輸路線湖北博磊攪拌站位置及首選運輸路線4.3 垂直水平起重設備選擇為了滿足地下室底板和地下室結構施工的垂直和水平運輸要求，現場6臺塔吊安裝完畢。大底板主要在塔吊1#、3#、4#的起吊范圍內，泵管安裝、拆除均可采用上述三臺塔吊配合施工。4.4 場地出入口布置現場共設置有5個出入口，東、西、北側各一個、南側兩個，且各出入口均與附近市政主干道連通，其中東、西、北側出入口均設有自動洗車槽，混凝土罐車卸料外后，用于沖洗下料斗、罐車內等殘余料，以免對場外市政道路造成污染。4.5 場內交通組織及泵車、泵管布置本工程A1、A2、A3區域底板大體積混凝土施工階段，混凝土罐車

29、數量大，場內交通異常復雜。為了達到盡最大可能減少車輛交叉、做到車輛單向行駛的原則，在施工現場設置罐車行車路線標志、限載標牌、指揮門卡，具體情況詳見圖4.5-1、4.5-2。根據現場周邊實際情況，場地北側為輕軌路線，考慮輕軌運行的安全性，本次混凝土泵車均沿底板東、西、南三個方向布置，按設計要求，B0層結構樓板上沿A1、A2、A3區域大底板的東、西、南三個方向一定范圍內的結構樓板已經進行了加固處理，所以完全可以布置混凝土泵車以及能承受一定荷載的混凝土攪拌車的運行，但是行車通道區域單臺施工機械在滿載情況下不得超過40t，施工區域堆載總量不得超過20kPa，施工平臺中的行車區域上每跨內最多只能同時分布

30、一輛施工機械，且此時在其全部鄰跨布置施工機械不得超過一輛。避免出現兩臺滿載設備停靠于同一跨度內等不利荷載分布情況。施工車輛進入場地后應控制速度，不得突然加速或急剎車；滿載后遇路面凹凸不平，需進行處理或緩慢駛過，不得強行沖過，具體情況詳見圖4.5-1、4.5-2。泵管的布置原則：泵管自南向北布置，采用邊澆注邊向南退泵的方式澆注底板大體積混凝土；泵管之間的距離L2m，泵管的布置應有利于采用邊澆注混凝土邊退泵拆管，且泵管下必須鋪墊橡膠輪胎、木枋等，嚴禁泵管任意擺放在底板鋼筋上。泵管應嚴格保證泵管水平和豎直，嚴禁泵管傾斜布置，在基坑內水平布置引到作業面，泵管布置詳見圖4.5-1、4.5-2。泵管材料選

31、用如下表所示：序號項目選用方案1管徑管徑越小則輸送阻力越大，過大則抗爆能力差且混凝土在管內流速慢，影響混凝土的性能，綜合考慮選用內徑為125mm的輸送管。2管厚選用壁厚為10mm的超高壓管道，保證管道的抗爆能力。3接頭形式采用活動法蘭螺栓連接的形式保證泵管連接的牢固性。4密封圈采用帶骨架的超高壓密封圈。5泵管規格采用3m、2m、1m配合使用，彎頭主要采用45°、135°兩種6其他在固定泵出口、豎向管與水平管轉換處的水平管上設置單向截止閥。中國建筑第八工程局有限公司 大體積混凝土施工方案圖4.5-1 A1塔樓底板混凝土澆筑示意圖4.5-2 A2、A3塔樓底板混凝土澆筑泵示意中

32、國建筑第八工程局有限公司 大體積混凝土施工方案在支撐梁上采用膨脹螺栓固定鋼套架固定泵管詳見下圖。泵管固定圖泵管與內支撐拉接示意圖第五章 主要施工方法5.1 施工關鍵技術底板大體積混凝土施工關鍵技術主要如下表所示。序號重點關鍵技術1混凝土原材料選擇與配合比設計1） 混凝土原材料選擇與配合比設計技術，通過配合比優化、減少水泥用量，控制絕熱溫升；2） 水泥選用低熱普通硅酸鹽水泥，3d的水化熱不宜大于240kJ/kg,租用周轉庫房，儲存出爐水泥，降低水泥溫度，以控制水泥進場溫度在60以下。選用優質粉煤灰和粒化高爐礦渣粉，其質量符合現行國家標準用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB1596和用于水泥和混凝土中的

33、粒化高爐礦渣GB/T18046的有關規定。外加劑先用緩凝型聚羧酸減水劑，混凝土終凝時間控制在20-25小時之間；骨料選用非活性骨料，并嚴重控制混凝土中氯離子含量和堿含量；3） 由于此項目大體積混凝土強度高，體積大，根據GB 50496-2009大體積混凝土施工規范，宜采用60d或者90d的強度作為混凝土配合比設計、強度評定及工程驗收的依據；4） 配合比設計方面適當提高粉煤灰和磨細礦渣粉的摻量，適當降低混凝土水化熱，但總摻量不宜大于混凝土中膠凝材料的50%。分別檢測不同配合比的膠凝材料的水化熱，通過熱工計算確定混凝土絕熱溫升。通過試配確定各配合比配制的混凝土的力學性能和物理性能是否滿足設計要求。

34、在滿足條件的配合比中選擇水化熱較低的配合比作為生產配合比；5） 底板、承臺水膠比不應大于0.55；拌合用水量不宜大于175kg/m3；粉煤灰摻量不超過膠凝材料用量的40%，礦渣粉的摻量不超過膠凝材料用量的50%；粉煤灰和礦渣粉摻和料的總量不大于混凝土中膠凝材料用量的50%；砂率為38%-42%；2大體積混凝土施工組織1） 本工程大體積混凝土一次澆筑量大，滿足每小時澆筑量的需要，組織2-3個攪拌站按同一原料、同一配合比、相同的拌合物質量進行供應，且做好現場協調工作；2） 澆筑期間安排專人負責車輛調度、現場指揮、保證有序的工作；3） 合理組織混凝土澆筑路線和輸送泵的布置，及時協調進度，且組織各工作

35、的穿插進行；4） 安排專業試驗人員對混凝土的供應質量控制。3大體積混凝土澆筑采取技術措施對混凝土泵送、澆筑、二次振搗等進行控制。4控制混凝土內外溫差1） 采取混凝土養護控溫技術，重點控制大體積混凝土保溫蓄熱及降溫速率；2） 混凝土入模溫度和內外溫差控制：冬天外界溫度較低，為提高混凝土入模溫度，主要采用加熱拌合水溫度的方法。5.2 底板鋼筋支架方案為確保本工程A2A3塔樓底板施工中鋼筋位置準確，采用型鋼支架的形式來作為底板面筋的支撐體系。1 設計參數：1） 立柱與橫梁頂部焊接連接，焊縫長度為兩者交接線長度；2） 立柱底部焊接140×80×2mm鋼板做為墊板，墊板直接放在底板墊

36、層上。3） 立柱斜桿與立柱為45°，材料為25鋼筋。2 設計參數：鋼筋自重荷載標準值1KN/m2設備自重荷載標準值1KN/m2（一般狀態下未考慮布置大型設備）人員自重荷載標準值2KN/m2鋼架柱距1.5m鋼架橫梁間距2.0m鋼架材質6.3#槽鋼Q235B鋼架柱高度板厚減去鋼筋層厚度-保護層大型設備基礎（布料機）按照布料機位置，在其腳下增加槽鋼基礎。說明計算中采用的計算高度為3.35m，位于塔樓電梯井壁處的立柱高度為6.115m，要求此處與電梯井底部的支架連接相同，以減少立柱的自由高度，提高承載力。5.3 混凝土澆筑注意事項1 采用混凝土地泵澆筑，汽車泵配合使用。2 混凝土振搗采用插入

37、式振搗器，振搗混凝土時要求下插到下層混凝土50mm，保證混凝土分層處密實，振搗棒要求快插慢拔，保證振搗棒下插深度和混凝土有充分的時間振搗密實。一些重要的部位如：電梯基坑等鋼筋密集處要求多次振搗，保證該處混凝土密實到位，注意不要一次振搗時間過長，防止局部混凝土過振離析。振搗點的間距嚴格按照規范要求的振搗棒作用半徑的1.5倍一般以400500mm進行控制，振動棒間距5m。在作業面標注振搗點并要求振搗工分區域逐點振搗。振搗時間控制在2030秒，注意不要漏振、少振或過振。3 由于混凝土塌落度大，混凝土斜坡攤鋪較長，混凝土振搗時必須沿固定路線由坡腳和坡頂同時向坡中振搗，振搗棒必須插入已澆層內50100m

38、m，使層間不形成混凝土縫，結合緊密成為一體。振動器插點要均勻排列，必須按一定順序有規律插棒，采用“行列式”的次序移動，以免造成混亂而發生漏振。每一插點要掌握好振搗時間，過短不易搗實，過長可能引起混凝土產生離析現象。一般每點振搗時間應視混凝土表面呈水平不再顯著下沉，不再出現氣泡，表面泛出灰漿為準。4 大體積混凝土澆筑過程中泌水要及時處理，以免使粗骨料下沉，混凝土表面水泥砂漿過厚致使混凝土強度不均和產生收縮裂縫。采用4臺小型吸水高壓泵將混凝土泌水吸入基坑坡頂排水溝或沉淀池，經沉淀后方可進入現場排水系統或市政管網。5 在混凝土收盤階段出現砂漿聚集情況后，從攪拌站調運碎石用塔吊料斗分散灑入混凝土中，延

39、長振搗時間，使砂漿和石子骨料均勻包裹。6 采用“斜向分層、水平推進、一次到頂”的方式，由遠泵端向輸送泵推進（從北至南退泵）進行澆注，每層澆注厚度約500mm。7 在預埋件、止水鋼板、鋼筋較密時，需用圓頭鋼管棒輔以人工插搗。振搗應隨下料進度，均勻有序的進行，不可漏振，亦不可過振。對于柱、墻“插筋”的部位，亦必須遵循上述原則，保證其位置正確，在砼澆筑完畢后，應及時復核軸線，若有異常，應在砼初凝之前及時校正。第六章 底板混凝土溫度監控6.1 溫控指標1 混凝土澆筑體在入模溫度基礎上的溫升值不宜大于50；2 混凝土澆筑塊體的里表溫差（不含混凝土收縮的當量溫度）不宜大于25；3 混凝土澆筑體的降溫速率不

40、宜大于2.0/d；4 混凝土澆筑體表面與大氣溫差不宜大于20。6.2 測溫方法采用HCTW20無線大體積混凝土測溫系統。測溫系統技術指標1測溫范圍-30+1302測溫精度±0.3°C3分辨率0.14操作環境溫度-20+805顯示方式128*64點陣液晶顯示6電源可充專用鋰電7無線傳輸距離空曠地1000米8便攜主機記錄數據量120000條9測 溫 點 數可同時監測24個點10測溫線規格0.5m、1m、1.5m、2m、2.5m、3m、3.5m其他規格可定做現場測溫采集器實物圖6.3 測溫點布置的原則1 檢測點的布置范圍以所選混凝土澆筑體平面圖對稱軸線的半條軸線為測試區，在測試區

41、內監測點按平面分層布置；2 在測試區內，監測點的位置與數量可根據混凝土澆筑體內溫度場分布情況及溫控的要求確定； 3 在每條測試軸線上，監測點不少于4個；4 沿混凝土澆筑體厚度方向，必須布置外面、地面、中間溫度測點，其余測點按測點間距不大于600mm布置；5 保溫養護效果及環境溫度監測點數量根據具體需要確定；6 混凝土澆筑體的外表溫度，為混凝土外表以內50mm處的溫度；7 混凝土澆筑體地面的溫度，為混凝土澆筑體底面上50mm處的溫度。本工程底板測溫點布置詳見下圖：A1底板溫度監測點平面布置圖A2塔樓底板溫度監測點平面布置圖A3塔樓底板測溫監測點平面布置圖1-1剖面圖6.4 測溫要求安排專人對底板

42、大體積混凝土進行溫度監測，掌握混凝土水化熱溫升情況。大體積混凝土測溫監測要求如下：1 混凝土的入模溫度監測，每臺班不得少于2次。在混凝土澆筑后，每晝夜溫度監測不得少于4次。2 混凝土澆筑體在入模溫度基礎上的溫升值不得大于50。3 混凝土的里表溫度差（不含混凝土收縮的當量溫度）不得大于25，且本工程預警溫度設為20。4 混凝土澆筑體的降溫速率不得大于2/d。5 混凝土澆筑體表面與大氣溫差不得大于20。6 混凝土下料時，不得直接沖擊測試測溫元件及其引出線；振搗時，振搗器不得觸及測溫元件及引出線。測溫頻率表砼澆筑后13d每2h測一次砼澆筑后47d每4h測一次砼澆筑后7d以后每8h測一次測溫終止時間內

43、外溫差小于20在砼澆筑完成后每天24小時值班6.5 注意事項1 測試元件安裝前，必須在水下1m處經過浸泡24h不損壞；2 測試元件接頭安裝位置準確，固定牢固，與結構鋼筋及固定架金屬體絕熱；3 測試元件的引出線集中布置，并加以保護；4 測試元件周圍應進行保護，混凝土澆筑過程中，下料時不得直接沖擊測試測溫元件及其引出線，振搗時，振搗器不得觸及測溫元件及引出線。6.6 大體積混凝土澆注熱工計算本方案中大體積混凝土熱工計算為混凝土澆筑前期技術控制的一種手段，故僅進行澆筑前的技術分析，澆筑后的計算待取得實測溫度數據后再行編制控制裂縫的驗算方案。6.6.1 澆筑前裂縫控制計算書6.6.1.1 齡期為3天的

44、裂縫控制計算 一、計算原理: 大體積混凝土基礎或結構(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度（包括收縮）應力（二維時），一般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算： 式中 混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)； E(t)混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值； 混凝土的線膨脹系數,取1.0×10-5； T混凝土的最大綜合溫差()絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進

45、行計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算: 計算所得，綜合溫差T=25.31度 T0混凝土的澆筑入模溫度(15)； T(t)澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值()，按下式計算： 計算所得，絕熱溫升值T(t)=28.50度 Ty(t)混凝土收縮當量溫差()，按下式計算： 計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-0.69度Th混凝土澆筑完后達到的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫(8)； S(t)考慮徐變影響的松弛系數，一般取0.3-0.5； R混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R1；當為可滑動墊層時，R0，一般土地基取0.250.50； c 混凝土的泊松比,取0.150.20

46、； 二、計算: 取E0=3.60×104N/mm2,S(t)=0.57,R=0.25,=1×10-5,=0.15。 1) 混凝土3d的彈性模量由式： 計算得: E(3)=0.85 × 104N/mm2 2) 最大綜合溫差 T=25.31 3) 基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得: =0.36N/mm2 4) 3d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(3)=1.69N/mm2 5) 抗裂縫安全度: K=1.69/0.36=4.68>1.15 滿足抗裂條件6.6.1.2 齡期為7天的裂縫控制計算同理按下計算： 式中 混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm

47、2)； E(t)混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值； 混凝土的線膨脹系數,取1.0×10-5； T混凝土的最大綜合溫差()絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進行計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算: 計算所得，綜合溫差T=34.40度 T0混凝土的澆筑入模溫度(15)； T(t)澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值()，按下式計算： 計算所得，絕熱溫升值T(t)=42.14度 Ty(t)混凝土收縮當量溫差()，按下式計算： 計算所得，收縮當量溫

48、差Ty(t)=-0.69度 Th混凝土澆筑完后達到的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫(8)； S(t)考慮徐變影響的松弛系數，一般取0.3-0.5； R混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R1；當為可滑動墊層時，R0， 一般土地基取0.25-0.50； c 混凝土的泊松比,取0.15 0.20; 二、計算: 取E0=3.60×104N/mm2,S(t)=0.57,R=0.25,=1×10-5,=0.15。 1) 混凝土7d的彈性模量由式： 計算得: E(7)=1.68 × 104N/mm2 2) 最大綜合溫差 T=34.40 3) 基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得: =0.97N/mm2 4) 7d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(