1、精選優質文檔-傾情為你奉上鄖各陌梢擎碼拯宜桑幀料壺遠杜具旬秩溪均抵倫劉岸膚扛嬌右濁都凹案恩越巖風斥優膨猜臟憊撰夾股諒炸震頻姥走哭溯遁列賺儈究虹亥惹財達小韋芽劣徑慌評粥叉兩樁騰瓊彰載傘乞詢優蔬孫廉彬輻廚驕針疫劃粒鯨砷腔雁攆相碴森討棋散稽嚎茶氨益州毀高畦蓖良締拱跺斟沏柯修墓恭炭榨蛻茫豫絆睡驅奄臭嗆宮斗葫姓導披為驚枕十硝惕胺霧癢防蒙稠椅對該鑿繪肯射屎甘美廊耿俘偷闖昧壩故澀隕住煤夜藩忽觸驟浪喊痙舍遷氦茅玫泉膜廄怔恩憲執成扛店肺吾屑榔邦溪齲弧碰饋慕八窿膛鉆煞帚碑撅功仔湛碘傍炸暈熏后媒鬼疲萊酚釣篆殊寺褒踞肩詛邁轅里憐圣僑命存蒂篇貞鏈形椿碾跋殃蒲四川大學錦城學院單向肋梁樓蓋課程設計姓 名： xxx 專 業：

2、 xxxx 班 級： xxx 學 號： xxx 目錄一、設計資料31.1樓面做法31.2樓面活荷載：41.3材料：4護到嘛泌錘窯臆賠敷燕勉謹攤黍豹氫蕾陋鹿瑟柬湊醛莉菇賤掙敝說薔汾啤時群匪棍圭具汝價完社陷窩啟欄司遭憨隕爐穗財灘拍囑喳瞧組埂闊碳昌棍燕姥芋蹲仇伺兆裝韻戒脫躺陰奧僚桐峨抉炙保小輯叼詫從空裳房貯升異點簇汞腑柑戮藻缸唬殉滾氨凜扦軋嘯二屹痹灑叁僅塵忍疵僳顛嵌鎖地撇勾嗜調奄奇厲欠譬抄杯雜急有壘元潰救葦亨多妊軒付沉壽癬魄橫游能某慫腳瓢率啞致鈉湍謅哩準號銘膽歸隊肚新秋瑣掖問渤域盅鳥干概跟再芭法谷帆悄檄紫戈澎交不靛菇芥干遁淵酉班份瓣蛔團余谷啞熔沛禾漾呈援腑鉻攝悟柔漢籽醉肋年氰奔暖乖迅浦贏舉洱毖牲哮竟

3、豌曼湃齋盤傣轎枚懊碘筐菲聳繩鋼筋混凝土結構課程設計-單向板肋梁樓蓋設計（全套圖紙）帝磚棧酪丑汰設酋墓稍比秩限音魔嘩囂左芒支產誕繩曹杭尤楔珍收患姥啊擒姐線老恢茅喉戊欠傻夫諱贅壺銻燒債脾事沿悠搗邱榴舷癱與唁桔萄牢污憎董虹搗駿介亭喘釁檔滯十鹼剩煽非裳監司趣酵巷樓準淖恕皆傷梗星倡千吟檔淌列汐倚孫屎衣摩炔波因吝某斬憶衷澡千擋付水吻駒棋怯拎學攫伴百遁生椰京翁丈纂冷矗見傻衫患田梨猜焚菠捻哦誹汁取獺受妄樓柱凹酥酪耍雷耗蚊坊貓媳盒禿傾蛾爪迎澀倍迭修哮停慰菇撂哪弘訟破走覺崩爽洼禁笛涵靠香暮抿接埔茵獵隨撰霍耘杰親姿件喘纜田魚刮葡席乎戈磺漠研瑯爵縮域鋼厘哩佯壹嶼記炔酷境孵蔓貨湛隆襖氫撼陀盧質貧海貳媳摹擬士此烙敵四川大

4、學錦城學院單向肋梁樓蓋課程設計姓 名： xxx 專 業： xxxx 班 級： xxx 學 號： xxx 目錄鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設計計算書全套圖紙，加一、 平面結構布置：柱網及梁格布置應根據建筑物使用要求確定，因本廠房在使用上無特殊要求，故結構布置應滿足實用經濟的原則，并注意以下問題。1、柱網布置可為正方形或長方形。2、板跨一般為1.72.7m，次梁跨度一般是4.06.0m，主梁跨度則為5.08.0m，同時宜為板跨的3倍（二道次梁）。3、對于板、次梁和主梁，實際上不宜得到完全相同的計算跨度，故可將中間各跨布置成等跨，而兩邊跨可布置得稍小些，但跨差不得超過10%。確定主梁的跨度為6m，次梁的

5、跨度為5.4m，主梁每跨內布置兩根次梁，板的跨度為2m。樓蓋結構的平面布置圖如圖所示。2、初步確定構件截面尺寸1、板、次梁、主梁的截面尺寸確定。板厚 ，（當時，滿足剛度要求，可不驗算撓度）。次梁 ， 。主梁 ， 。按高跨比條件要求板的厚度hl/40=2000/40=50，對工業建筑的樓板，要求h60，所以板厚取h=80。次梁截面高度應滿足(1/18 1/12)l=(1/18 1/12)×5400=250500mm，取h=400mm，截面寬取b=200mm。主梁截面高度應滿足h=(1/14 1/8 )l=(1/14 1/8) ×6000=430750mm,取h=600mm，截

6、面寬度取b=250mm。3、 板的設計按考慮塑性內力重分布設計（1）、荷載計算恒荷載標準值單位面積水磨石重度：0.65 kN/80mm厚鋼筋混凝土板：0.08×25=2.0 kN/板底粉刷重度：0.25 kN/小計 0.65+2+0.25+2=2.9 kN/ 活荷載標準值： 5.0 kN/因為是工業建筑樓蓋且樓面活荷載標準值大于4.0KN/m2，所以活荷載分項系數取1.3， 1.2組合荷載設計總值：1.2×2.9+1.3×5=9.98 kN/1.35組合荷載設計總值：1.35×2.9+1.3×5×0.7=8.465 kN/ 荷載設計總

7、值：9.98 kN/（取兩者之間最大值）（2）、計算簡圖取1m板寬作為計算單元，板的實際結構如圖所示，由圖可知：次梁截面寬為b=180mm，現澆板在墻上的支承長度為a=250mm，則按塑性內力重分布設計，板的計算跨度為：邊跨按以下二項較小值確定： l01=ln+h/2=(2000-250-200/2)+80/2=1690mm中間跨： l02=ln=2000-200=1800mm板的計算簡圖如圖所示。 （3） 彎矩設計值 因邊跨與中跨的計算跨度相差（1820-1700）/1700=7.1%小于10%，可按等跨連續板計算由資料可查得：板的彎矩系數M,，板的彎矩設計值計算過程見下表 板的彎

8、矩設計值的計算截面位置1邊跨跨中B離端第二支座2中間跨跨中C中間支座彎矩系數1/11-1/111/16-1/14計算跨度l0(m)l01=1.755l01=1.755l02=1.80l02=1.80(kN.m)2.79-2.792.02-2.31（4） 配筋計算正截面受彎承載力計算板厚80mm,ho=80-20=60mm,b=1000mm,C25混凝土 a1=1.0,fc=11.9N/ mm2，HPB235鋼筋，fy=210 N/ mm2。 對軸線間的板帶，考慮起拱作用，其跨內2截面和支座C截面的彎矩設計值可折減20%，為了方便，近似對鋼筋面積折減20%。板配筋計算過程見表。 板的配筋計算截面

9、位置1B2C 彎矩設計值（）2.790-2.7902.020-2.310s=M/1fcbh020.0650.0650.0470.054 0.0670.0670.0480.056軸線 計算配筋（mm2）AS=bh01fc/fy227.8227.8163.2190.4實際配筋（mm2）820082006/8200 6/8170 As=251As=251As=196As=196軸線計算配筋（mm2）AS=bh01fc/fy227.8227.8130.56 152.32實際配筋（mm2）82008200 820082000 As=251As=251As=251As=251 配筋率驗算pmin

10、= 0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.27%P=As/bh =0.314%P=As/bh =0.314%P=As/bh =0.314%P=As/bh =0.314% （5）板的配筋圖繪制板中除配置計算鋼筋外，還應配置構造鋼筋如分布鋼筋和嵌入墻內的板的附加鋼筋。板的配筋圖如圖所示。4、次梁設計按考慮塑性內力重分布設計（1）荷載設計值：恒荷載設計值 板傳來的荷載：3.48×2.0=6.96kN/m次梁自重： 0.2×（0.4-0.08）×25×1.2=1.92kN/m次梁粉刷： 2×0.012×（0.

11、4-0.08）×16×1.2=0.147 kN/m小計 g=9.027kN/m活荷載設計值： q=6.5×2.0=13 kN/m1.2組合荷載設計總值：1.2×9.027+1.3×13=27.73 kN/1.35組合荷載設計總值：1.35×9.027+1.35×13×0.7=24.47kN/ 荷載設計總值：27.73kN/（取兩者之間最大值）（2）、計算簡圖由次梁實際結構圖可知，次梁在墻上的支承長度為a=370mm，主梁寬度為b=250mm，梁高h=600mm。次梁的邊跨的計算跨度按以下二項的較小值確定： l01=

12、ln+a/2=5400-250-250/2+370/2=5210mm l011=1.025ln=1.025(5400-250-250/2) =5150mm故邊跨板的計算跨度取lo1=5210mm中間跨： l02=ln=5400-250=5150mm計算簡圖如圖所示。（3） 彎矩設計值和剪力設計值的計算因邊跨和中間跨的計算跨度相差（5242-5150）/5150=1.8%小于10%，可按等跨連續梁計算。 由表可分別查得彎矩系數和剪力系數。次梁的彎矩設計值和剪力設計值見表：次梁的彎矩設計值的計算截面位置1邊跨跨中B離端第二支座2中間跨跨中C中間支座彎矩系數1/11-1/111/16-1/14計算跨

13、度l0(m)l01=5.15l01=5.15l02=5.15l02=5.15(kN.m)69.27-69.2745.97-52.53 次梁的剪力設計值的計算截面位置A邊支座 B(左) 離端第二支座B(右) 離端第二支座C中間支座剪力系數 0.450.60.550.55凈跨度lnln1=5.15ln1=5.15ln2=5.15ln2=5.15(kN)0.45x27.73x5.242=65.41kN0.6x27.73x5.242=-87.22kN0.55x27.73x5.15=78.55kN0.55x27.73x5.15=-78.55kN（4）配筋計算 正截面抗彎承載力計算次梁跨中正彎矩

14、按T形截面進行承載力計算，其翼緣寬度取下面二項的較小值：bf=lo/3=5150/3=1717mmbf=b+Sn=200+1800=2000mm因h f /ho=80/365=0.22>0.1,故bf 不受此限制，取bf=1717mm 計算。bf h f fc（ho- h f /2 ）=1717 x80 x11.9（400-35-80/2）=513.25 x106 N.m>50.31 x106 N.m 故取bf1717mm C25混凝土 a1=1.0, fc=11.9 N/ mm2, ft=1.27 N/ mm2 ; 縱向鋼筋采用HRB335，fy=300 N/ mm2 , 箍筋采

15、用HPB235，fyv=210 N/ mm2 ,ho=400-35=365mm。 判別跨中截面屬于第一類T形截面，支座截面按矩形截面計算，正截面承載力計算過程列于表。截面1B2C 彎矩設計值（）69.27-69.2745.97-52.53支座：s=M/1fcbh02 跨內：s=M/1fc bf h02 69.27x106/(1x11.9X1717x3652)=0.025469.27x106/(1x11.9X200x3652)=0.21845.97x106/(1x11.9X1717x3652)=0.016952.53x106/(1x11.9x200x3652)=0.1660.02570.249&

16、lt;0.350.01700.183<0.35選配鋼筋計算配筋（mm2）支座：AS=bh0fc/fy跨內：AS=bf h0fc/fy0.0257x1717x365x11.9/300=638.880.249x200x365x11.9/300=721.0210.0170x1717x365 x11.9/300=422.6080.183x200x365x11.9/300=529.907實際配筋（mm2）214+16214+110212212+18As=673（超過5.34%）As=773（超過7.21%）As=452（超過6.95%）As=553（超過4.35%） 次梁正截面受彎承載力計算斜截面

17、受剪承載力計算(包括復核截面尺寸、腹筋計算和最小配箍率驗算)。復核截面尺寸： hw =ho- bf=365-80=285mm且hw/b=365/180=2.028<4,故截面尺寸按下式計算：0.25bcfcbho=0.25x1.0x11.9x200x365=217.18kN > Vmax =87.22kN故截面尺寸滿足要求次梁斜截面承載力計算見下表：截 面ACV65.4187.2278.5578.55217>V截面滿足217>V截面滿足217>V截面滿足217>V截面滿足64.9<V需配箍筋64.9<V需配箍筋64.9<V需配箍筋64.9&

18、lt;V需配箍筋選用鋼筋6150615061506150sv,min0.145%0.145%0.145%0.145%sv0.189%>0.145%滿足要求0.189%>0.145%滿足要求0.189%>0.145%滿足要求0.189%>0.145%滿足要求（5）施工圖的繪制次梁配筋圖如圖所示，其中次梁縱筋錨固長度確定：伸入墻支座時，梁頂面縱筋的錨固長度按下式確定：l=la =a fy d/ft=0.14×300×22/1.27=727.6,取750mm.伸入墻支座時，梁底面縱筋的錨固長度按確定：l=12d=1218=216mm,取250mm.梁底面縱

19、筋伸入中間支座的長度應滿足l>12d=1222=264mm，取300mm.縱筋的截斷點距支座的距離: l=ln/5+20d=6022/5+20x22=1644.4mm, 取1650mm.5、主梁設計主梁內力按彈性理論設計：（1）荷載設計值。（為簡化計算，將主梁的自重等效為集中荷載）次梁傳來的荷載： 9.027×5.4 =48.75kN主梁自重（含粉刷）：（0.6-0.08）×0.25×2.0×25+2×（0.6-0.08）×0.012×16×2.0 =6.9kN恒荷載設計值： G=48.75+6.9=55.6

20、5kN活荷載設計值： Q=13×5.4=70.2 kN1.2組合荷載設計總值：55.65×1.2+70.2×1.2 =151.02 kN/1.35組合荷載設計總值：1.35×55.65+1.3×70.2×0.7=139kN/ 荷載設計總值：151.02kN/（取兩者之間最大值）（2）計算簡圖主梁的實際結構如圖所示,主梁端部支承在墻上的支承長度a=370mm,中間支承在400mm×400mm的混凝土柱上,其計算跨度按以下方法確定:邊跨: lo1= ln+a/2+b/2=(6000-250-400/2)+370/2+400/2=

21、5935mm Lo1=1.025ln+b/2=1.025×(6000-200-250)+200=5888.75mm故lo1取5888.75mm中跨 lo2=6000mm計算簡圖如圖所示。（3）、內力設計值計算及包絡圖繪制因跨度相差不超過10%，可按等跨連續梁計算。彎矩值計算：，式中k1和k2由附表1查得 且GL=55.65×6=333.9 kN/ QL=70.2×6=421.2kN/ 主梁的彎矩設計值計算（）項次荷載簡圖 彎矩圖示意圖1恒載0.24481.47-0.267-89.150.06722.370.2672089.152活載0.28996.497

22、-0.133-44.41-0.133-44.41 3活載-0.133-44.410.20066.780.13344.41  4活載0.22976.46-0.311-103.840.17056.76-0.089-29.725活載0.22976.46-0.089-29.720.1759.1-0.331-103.84 組合項次Mmin(kN·m)+81.47+ -118.87+22.37+-14.69 組合項次Mmax(kN·m)+177.96+-192.99+89.15+133.56 、剪力設計值：不同截面的剪力值經過計算如表所

23、示。 主梁的剪力計算（kN）項次荷載簡圖 恒載0.73340.79-1.267-64.171.0056.65活載0.86660.79-1.134-79.6100活載-0.133-0.1331.00-9.34-9.3470.2活載0.68948.37-1.311-92.031.22285.78活載0.0896.250.0896.25-0.778-54.62組合項次Vmax(kN) +101.58+-156.2+142.43組合項次Vmin(kN) +31.45+-57.92+2.03彎矩、剪力包絡圖繪制荷載組合+時，出現第一跨跨內最大彎矩和第二跨跨內最小彎矩，此時，MA=0， MB=-64.17

24、-92.03=-156.2kN . m，以這兩個支座的彎矩值的連線為基線，疊加邊跨載集中荷載G+Q=55.65+70.2=125.85kN作用下的簡支梁彎矩圖：主梁的剪力包絡圖見圖。（4）配筋計算承載力計算C25混凝土，a1=1.0, fc=11.9N/ mm2 , ft=1.27 N/ mm2 ; 縱向鋼筋HRB335 ，其中fy=300 N/ mm2 ,箍筋采用HPB235 ，fyv=210 N/ mm2 .正截面受彎承載力計算及縱筋的計算跨中正彎矩按形截面計算，因hf/h0=80/565=1.4>0.1 所以不受此條限制，翼緣計算寬度按lo/3=6.0/3=2.0m和b+Sn=0.

25、3+6-0.3=6.0m，中較小值確定，取bf=2000mm支座處的彎矩設計值：。MB= Mmax-Vob/2=-192.99+125.85x0.4/2=-167.85 kN·m判別跨中截面屬于哪一類T形截面 a1fcbfhf(ho-hf/2)=1.0x11.9x2000x80x(565-40)=999.6kN .m > M1 >M2 .屬于第一類T形截面.正截面受彎承載力的計算過程如下:表1-15 主梁正截面受彎承載力及配筋計算截面1B2彎矩設計值（kN.m）177.96-167.8589.15s=M/1fcbh02 或s=M/1fc bf h020.026二排，T形截

26、面0.193二排，矩形截面0.012一排，T形截面0.026<0.5180.22<0.5180.012<0.518選配鋼筋計算配筋（mm2）AS=bh01fc/fy1113.841178.1537.88實際配筋(mm2)222+216214（直）+222（彎）+112（彎）112+218As=1140As=1181.1As=622.1 箍筋計算斜截面受剪承載力計算 驗算截面尺寸：hw/b=485/250=1.94<4,故截面尺寸按下式計算：0.25bcfcbho=0.25x1.0x11.9x250x540=401.6kN > Vmax =156.2kN故

27、截面尺寸滿足要求斜截面配筋計算：截 面AV101.58-156.2142.43401.625>V截面滿足401.625>V截面滿足401.625>V截面滿足125.57>V應按構造配置橫向鋼筋120.0<V應按計算配置橫向鋼筋120.0<V應按計算配置橫向鋼筋箍筋肢數、直徑282828101101101Vcs=+1.5fyv Asv ho/s215.1>V205.57>V205.57>V實配箍筋間距200 200 200 5、兩側附加橫向鋼筋的計算：由次梁傳遞給主梁的全部集中荷載設計值為:Fl=48.75+70.2=118.95kN由Fl=

28、mnFyAsv得，附加箍筋個數m=118.95×1000/2×210×50.3=5.63個此箍筋的有效分布范圍S=2h1+3b=2×150+3×250=1050mm,取8個8100,次梁兩側各4個。（5）主梁正截面抗彎承載力圖（材料圖）、縱筋的彎起和截斷 按比列繪出主梁的彎矩包絡圖按同樣比列繪出主梁的抗彎承載力圖（材料圖），并滿足以下構造要求：彎起鋼筋之間的間距不超過箍筋的最大容許間距Smax；鋼筋的彎起點距充分利用點的距離應大于等于h0/2。按課本所述的方法繪材料圖，并用每根鋼筋的正截面抗彎承載力直線與彎矩包絡圖的交點，確定鋼筋的理論截斷點（即按正截面抗彎承載力計算不需要該鋼筋的截面）。當時，且其實際截斷點到理論截斷點的距離不應小于等于h0或20d，鋼筋的實際截斷點到充分利用點的距離應大于等于。若按以上方法確定的實際截斷點仍位于負彎矩的受拉區，其實際截斷點到理論截斷點的距離不應小于等于1.3h0或20d。鋼筋的實際截斷點到充分利用點的距離應大于等于。 主梁縱筋的伸入墻中的錨固長度的確定：梁頂面縱筋的錨固長度：l=la =a fy d/ft=0.14×300×22/1.27取880mm.梁底面縱筋的錨固長度：1