1、循環流化床鍋爐的運用和發展循環流化床鍋爐是近十幾年發展起來的一項高效、低污染清潔 燃燒技術。因其具有燃燒效率高、煤種適應性廣、煙氣中有害氣體 排放濃度低、負荷調節范圍大、灰渣可綜合利用等優點，在當今日 益嚴峻的能源緊缺和環境保護要求下，在國內外得到了迅速的發 展，并已商品化，正在向大型化發展。我國是產煤大國，也是用煤大國，一次能源結構中，煤炭占 70左右，優中質煤、劣質煤均豐富。全國煤產量的25是含硫量超過 2的高硫煤。優質煤集中在華北、西北，劣質煤多分布在中 南、西南地區。目前積存下來的煤矸石達 14 億噸，并以每年 6 千到 7 千萬噸的數量增加。與此同時，因煤燃燒每年有87 的 SO2

2、和67NOx 排入大氣，造成嚴重的環境污染。因此發展高效、低污染的 清潔燃燒技術是當今社會持續發展的必然要求。1.1 、獨特的燃燒機理 固體粒子經與氣體或液體接觸而轉變為類似流體狀態的過程， 稱為流化過程。流化過程用于燃料燃燒，即為流化燃燒，其爐子稱 為流化床鍋爐。流化理論用于燃燒始于上世 fg20 年代， 40 年代以 后主要用于石油化工和冶金工業。流化燃燒是一種介于層狀燃燒與懸浮燃燒之間的燃燒方式。煤預先經破碎加工成一定大小的顆粒（一般為8mm而置于布風板上， 其厚度約在350。500mm左右，空氣則通過布風板由下向上吹送。當 空氣以較低的氣流速度通過料層時，煤粒在布風板上靜止不動，料 層

3、厚度不變，這一階段稱為固定床。這正是煤在層燃爐中的狀態， 氣流的 推力小于煤粒重力，氣流穿過煤粒間隙，煤粒之間無相對運動。當 氣流速度增大并達到某一較高值時，氣流對煤粒的推力恰好等于煤 粒的重力，煤粒開始飄浮移動，料層高度略有增長。如氣流速度繼 續增大，煤粒間的空隙加大，料層膨脹增高，所有的煤粒、灰渣紛 亂混雜，上下翻騰不已，顆粒和氣流之間的相對運動十分強烈。這 種處于沸騰 狀態的料床，稱為流化床。這種燃燒方式即為流化燃燒。當風速繼 續增大并超過一定限度時，穩定的沸騰工況就被破壞，顆粒將全部 隨氣流飛走。物料的這種運動形式叫做氣力輸送，這正是煤粉在煤 粉爐中隨氣流懸浮燃燒的情景。1.2 、鍋爐

4、熱效率較高因為循環床內氣固間有強烈的爐內循環擾動，強化了爐內傳熱 和傳質過程，使剛進入床內的新鮮燃料顆粒在瞬間即被加熱到爐膛 溫度（850C ，并且燃燒和傳熱過程沿爐膛高度基本可在恒溫下進 行，因而延長了燃燒反應時間。燃料通過分離器多次循環回到爐 內，更延長了顆粒的停留和反應時間，減少了固體不完全燃燒損 失，從而使循 環床鍋爐可以達到 88 95的燃燒效率，可與煤粉鍋爐相媲美。1.3 、運行穩定，操作簡單循環流化床鍋爐的給煤粒度一般小于10mm因此與煤粉鍋爐相 比，燃料的制備破碎系統大為簡化。循環流化床鍋爐燃料系統的轉 動設備少，主要有給煤機、冷渣器和風機，較煤粉爐省去了復雜的 制粉、送粉等系

5、統設備，較鏈條爐省去了故障頻繁的爐排部分，給 燃燒系統穩定運行創造了條件。90 年代循環流化床在國內應用初期，因為研究、設計、制造、 安裝、運行等各方面經驗的缺乏，其應用中的確存在著連續運行時 間短、出力不夠、點火難、磨損嚴重、易結焦、輔機故障率高等許 多問題，但經過十多年各方面不斷完善化工作，不僅可以保證連續 運行時間高于4000h,對有經驗的設計、制造、安裝和運行單位而 言其他問題也已克服。只要保證不間斷的給煤，保持爐膛膛壓穩 定，控制好爐膛溫度，在 30100%B MCR勺負荷下連續穩定運行不 成問題。1.4 、燃料適應性廣，對煤炭供應市場波動有較強的適應性 在循環流化床鍋爐中按重量計，

6、燃料僅占床料的13，其余是不可燃的固體顆粒，如脫硫劑、灰渣等。因此，加到床中的新鮮 煤顆粒被相當于一個“大蓄熱池”的灼熱灰渣顆粒所包圍。因為床 內混合劇烈，這些灼熱的灰渣顆粒實際上起到了無窮的“理想拱” 的作用，把煤料加熱到著火溫度而開始燃燒。在這個加熱過程中， 所吸收的熱量只占床層總熱容量的干分之幾，因而對床層溫度影響 很小，而煤顆粒的燃燒，又釋放出熱量，從而能使床層保持一定的 溫度水平，這也是流化床一般著火沒有困難，并且煤種適應性很廣 的原因所在。循環流化床鍋爐具有很高的燃燒熱強度，其截面熱負荷為46MWm，是鏈條爐的 26倍，其爐膛容積熱負荷為1.52MWm3,是煤粉爐的811倍，因此它

7、幾乎可以燃燒在煤粉 爐或鏈條爐中難以點燃和燃盡的貧煤、無煙煤、煤矸石等一切種類 的燃料，并達到很高的熱效率，這對于燃用當地劣質燃料、應對煤 炭供應緊張形勢有重要意義。分宜國產首臺410th 具有自主知識產權的循環流化床鍋燃用當地劣質煤，熱值在12002100kJkg 之間大幅波動，但循環流化床鍋爐始終基本穩定運行，其優越性非常 明顯。而鏈條爐、煤粉爐因為煤種變化較大，不是達不到出力，就 是頻繁發生滅火、結焦等故障。15 污染物排放量低循環流化床內的燃燒溫度可以控制在 850950 C的范圍內穩定 而高效燃燒，這一燃燒溫度抑制了熱反應型NO的形成，同時采用分級燃燒方式向爐膛內送入約3040的二次

8、風，又可控制燃料型NOx 的產生。只要操作得當，運行平穩，可以控制的排放量NOx 小于200300mg/ Nr其生成量僅為煤粉爐的1/3。1/4。因為飛灰的循環燃燒過程，床料中未發生脫硫反應而被吹出燃 燒室的石灰石、石灰能送回至床內再利用；另外，已發生脫硫反應 部分，生成了硫酸鈣的大粒子，在循環燃燒過程中發生碰撞破裂， 使新的氧化鈣粒子表面又暴露于硫化反應的氣氛中。這樣循環流化 床燃燒與鼓泡流化床燃燒相比脫硫性能大大改善。當鈣硫比為1.52 O 時，脫硫率可達 8590。而鼓泡流化床鍋爐，脫硫效率 要達到 8590，鈣硫比要達到 34，鈣的消耗量大一倍。與煤粉 燃燒鍋爐相比，不需采用尾部脫硫脫

9、硝裝置，投資和運行費用都大 為降低。根據煤中含硫量的大小直接向爐膛內噴入或在給煤中摻入一定量的1mm的石灰石粉，可以脫去在燃燒過程中生成的SQ,脫硫效率可達到 90。1.6 、燃燒強度高，爐膛截面積小爐膛單位截面積的熱負荷高是循環流化床鍋爐的另一主要優點。其截面熱負荷約為3.5。4.5MWe/m,接近或高于煤粉爐。同樣熱負荷下鼓泡流化床鍋爐需要的爐膛截面積要比循環流化床鍋爐大23倍。1.7 、床內不布置埋管受熱面循環流化床鍋爐的床內不布置埋管受熱面,因而不存在鼓泡流 化床鍋爐的埋管受熱面易磨損的問題。此外,因為床內沒有埋管受 熱面,啟動、停爐、結焦處理時間短,可以長時間壓火等。2 循環流化床鍋

10、爐的運行方式2.1 鍋爐啟動方式2.1.1 點火前的準備CFB鍋爐點火前除了進行必要的吹掃工作外，還要控制合理的床層 壓力。以我院設計的江西分宜國產首臺具有自主知識產權的410th CFB鍋爐為例，點火時的爐膛床壓一般控制在45kPa。這是因為爐膛內的床體主要是由大量的惰性灰渣 ( 正常運行時占總床料的 95以上>組成的,其蓄熱容量是隨床層壓力 ( 對應不同的靜止床高 > 的升高而升高的。如果點火床壓過高,啟動時間和啟動過程中需要 的燃油量都會相應加大；如果點火床壓過低，床層的蓄熱量就會降 低，影響煤粒的引燃，因此保證合理的點火床壓對 CFB 鍋爐的啟動 是很重要的。2.1.2 點

11、火方式CFB鍋爐的點火方式不同與普通煤粉爐鍋爐，以我院設計的江西分 宜國產首臺具有自主知識產權的 670t h CFB 鍋爐為例，它是采用 床下風道點火器和床上點火器聯合點火的方式進行點火，利用燃油 的放熱加熱煙氣，再利用熱煙氣加熱爐膛內的床層，以不斷提高床 層的溫度水平來達到煤粒的著火溫度。從結構上講，床下風道點火 器和床上點火器不僅要對爐膛內的耐火材料、金屬受熱面和煙氣進 行加熱，還要對床下風道、平衡風室、旋風分離器、回料腿中的耐 火材料和床層物料進行加熱，因此 CFB鍋爐的啟動時間和在啟動過 程中的燃油量都比煤粉鍋爐要大，而且它在啟動過程中所受到的升 溫、升壓速度的限制條件也比煤粉鍋爐要

12、多。2.1.3 煤的投入時機CFB鍋爐的煤粒是通過在床內被加熱到著火溫度后，析出揮發分著 火燃燒的。因為每秒鐘新加入床內的冷燃料只占床料的1左右，大量的熱床料非但不與新加入的燃料爭奪氧氣，卻提供了一個蓄熱 量很大的熱源。煤粒燃燒所放出的熱量，其中一部分又用來加熱床 料，使床內溫度始終保持在一個穩定的水平。因為CFB鍋爐點火方式的限 制，被加熱的床層溫度存在上限，這恰好也在煤粒著火溫度的下限 附近，因此在投煤的初始階段，煤粒在床內并不能充分燃燒。憑借 間斷投煤逐步提高床溫這一手段，當床溫達到煤粒著火溫度以上 時，就可以連續投煤了。隨著床溫的上升和投煤量的增加，燃油量 就可以逐步降低了。2.1.4

13、 一二次風的配比及作用CFB鍋爐的一次風最主要的作用是克服平衡風室和床層的阻力，對 爐膛床料進行充分流化，為爐膛內物料的整體循環提供充足的動 力，同時為入爐煤的燃燒提供基本的氧氣。而二次風是用來控制燃 燒總風量，且為爐膛上部稀相區的未燃盡煤提供燃燒所需的氧氣。 不過因為 cFB 鍋爐燃燒機理的不同，通過分級配風，還可有效地控 制氮氧化物的排放量。因為一次風的用途多、系統阻力大，因此要 求的一次風壓力和風量都較同容量的煤粉鍋爐大。以我院設計的江 西分宜國產首臺具有自主知識產權的 410t h CFB 鍋爐為例，一次 風總風壓一般控制在10kPa以上，才能滿足床層流化的要求。由上述分析可知， CF

14、B 鍋爐與同容量煤粉鍋爐相比，啟動時間 相對較長。22 停爐過程221 投油助燃的時機與煤粉鍋爐相比，CFB鍋爐的低負荷穩燃區低得多，即其負荷 調節范圍大。對于煤粉鍋爐，當負荷低于額定值 50%70%時，一 般就要投入助燃油槍，以保證穩定燃燒，避免鍋爐突然滅火或造成 爆燃事故。而對于CFB鍋爐，它的低負荷穩燃區一般在 30%額定負 荷左右，也就是說當負荷低于額定值 30%40 %時，才需要投油助 燃。這是因為 CFB 鍋爐爐床截面的風速較高，易于控制爐內吸熱。 當鍋爐負荷要求變化時，只需調整給煤量，并適當調整流化速度改 變爐內的循環物料量，就可以滿足鍋爐負荷的變化要求。因此，在 停爐過程中CF

15、B鍋爐比煤粉鍋爐的燃油量相對減少。2.2.2 停爐過程中的其他操作停爐過程中，待熄火后，繼續維持風機運行 5min 左右，借以清 除爐膛和煙道內的可燃物，當氧量上升到大于15%后，停止風機的運行并關閉擋板。在停爐過程中，CFB鍋爐的操作就是要注意對爐膛床壓的控制。這是因為在停爐過程中隨著燃料量和風量的逐步減 少，爐內的循環物料量也會相應減少。大量的懸浮物料從稀相區落 至床內，造成爐膛床壓和差壓的迅速上升。為了保證床料的基本流 化，防止局部流化不良而導致結焦，在一次風量逐步減少的情況 下，只有通過冷渣器將大量的床料排出爐膛以維持適當的停爐床 壓。因此，在停爐過程中，冷渣器一般始終保持運行，直至床

16、壓達 到要求。尤其在發生爐膛內汽水系統爆管事故時，為防止床內物料 遇水結塊，應迅速啟動床下風道點火器，維持爐膛床溫在350 C以上，盡量將所有床料排凈。2.2.3 停爐冷卻考慮到正常停爐后 CFB鍋爐爐膛床內和回料裝置內都積存有大 量的物料，其蓄熱量比煤粉鍋爐要大得多，因此它所需要的冷卻時 間也比煤粉鍋爐要長。為了達到爐膛能夠進人進行檢修的條件，一般應將床料溫度降至 50C以下，才停止風機的運行；而對于回料裝 置，根據冷卻要求 J 閥風機比送風機的運行時間延長 16h 左右。 3循環流化床鍋爐的運用和發展近幾年來，循環流化床鍋爐在我國得到了快速的發展，大型化 的步伐很快。lOOMwe以上功率的

17、循環流化床鍋爐已有 100余臺在設 計建設和運行中，其中分宜國產首臺具有自主知識產權的410t h循環流化床鍋爐于 2003年6月 19日投入商業運行以來，對煤種適 應范圍廣，調峰能力強，運行情況良好。 2004 年 12 月經電力工業 部熱力發電設備及材料質量檢測中心檢測，鍋爐效率修正到設計煤 質后為 90.76，高于設計值 89.08，比國外進口的 ( 四川白馬電 廠同類型鍋爐設計效率 90.7 還要高。這說明我國首臺具有國有 自主知識產權的 410th 循環流化床鍋爐的研制是成功的。該鍋爐 已獲得 2004 年度中國電力科學技術一等獎。由我院設計的分宜國產首臺具有自主知識產權的 670t

18、 h 循環 流化床鍋爐機組于 2004年 9月 29日開工建設， 2006年 7月 7日一 次性順利通過 96 小時試運行。標志著該機組建成投運。4循環流化床鍋爐若干問題的處理循環流化床鍋爐的發展為我國潔凈煤燃燒作出了貢獻，促進了 國民經濟的發展，積累了豐富的設計和運行經驗。但是，在具有眾 多優點的同時，循環流化床鍋爐也有一些缺點或問題。其中較突出 的問題如下：煙風系統阻力較高，風機用電量大。這是因為送風系 統的布風板及床層遠大于煤粉爐及鏈條爐的送風阻力，而煙氣系統中又增 加了氣固分離器的阻力。受熱面磨損問題比較嚴重，可能成為影響 鍋爐長期連續運行的重要原因。這是因為煙氣流中含塵濃度很高， 因

19、而可能對爐膛水冷壁和氣固分離器造成嚴重磨損。若分離器效率 不高或運行不正常，還將引起對流受熱面的嚴重磨損。對輔助設備 要求較高，某些輔助設備，如冷渣器或高壓風機的性能或運行問題 都可能嚴重影響鍋爐的正常安全運行。這些問題的存在影響了鍋爐的安全、經濟運行。但在循環流化 床鍋爐的發展過程中大多已經得到較好的解決。如適當的爐膛設計 可完全避免水冷壁的磨損；正確選擇和設計分離器，既可保證很高 的分離效率也能避免自身的磨損；而冷渣器和高壓風機等主要輔助 設備隨著循環流化床鍋爐的發展，也都有了成熟的產品。風機問題 則是單就 煙風系統阻力而言，如果考慮到煤粉爐需要復雜的制粉系統而鏈條 爐效率低且無脫硫效果，

20、則風機用電量的少量增加是完全可以接受 的。結合我院設計 的國產首臺具有 自主知識產權的 100MW、e 200MW、300MWe循環流化床鍋爐機組及我院設計的其它循環流化床 鍋爐機組的設計和運行情況，就如何處理循環流化床鍋爐設計和運 行中出現的問題進行簡單的介紹。4.1 床溫調節的措施以及防止床層超溫、結焦的措施床溫的調節控制對保證鍋爐正常運行是十分重要的。對于帶外 置式換熱器的鍋爐，一般通過進入外置式換熱器床料來調節床溫， 同時還可以調節一、二次風的比例來調節床溫。床溫控制適當是防 止床層結焦的關鍵。一般床層結焦有兩個原因造成，一個原因是床 層溫度過高；另一個原因是床層流化狀態不好，出現局部

21、死區引起 床料堆積，形成結焦。為防止床層結焦，要求鍋爐廠采取以下措施：(1> 在爐膛設計時，充分考慮實際燃用煤種的變化和鍋爐負荷 變化等因素選取合適的傳熱系數，確保爐內布置足夠的受熱面；(2> 在外置床的設計上留有足夠的裕度，使之能在較大范圍內 調節床溫，使床溫不至于因負荷和燃料量等因素的波動而產生較大 的影響。(3> 設計時使冷渣器的出力有足夠的裕量，因此可通過適當的 增大或減少排渣量調節床壓，即改變爐內灰的駐留時間和床料構 成，進而影響熱物料循環倍率，以達到調節床溫的目的；(4> 在布風板及風箱設計時，確保風速均勻，從而使床料不會 在布風板的個別位置堆積；(5>

22、; 布風板阻力設計合適，避免低負荷出現流化不均現象。為防止床層結焦，在實際運行中要求做到： 通過聯鎖保護系統確保在鍋爐啟動及低負荷運行時，進入布風 板的一次風量必須大于最小給定值，以保證爐內具有足夠的流化風速； 采取以下三項措施使爐內不出現還原性氣氛，因為這種氣氛最 容易造成床層結焦：在風量及燃料量調節系統中加入了交叉限制功 能，即鍋爐增負荷時，先加風后加煤；而減負荷時，則先減煤后減 風，以此避免鍋爐負荷變動時爐內出現富燃料工況；通過氧量變送 器監視鍋爐穩定運行中的風、煤配比，利用送風調節系統中的氧量 校正功能確保爐內有足夠過量空氣；在聯鎖保護系統中加入風煤比 這樣一個信號，當其低至一值報警，

23、低于二值使主燃料跳閘；保證 給煤的均勻性，防止出現局部煤量過大、過于集中的問題，可以避 免出現局部高溫區，也可以防止結焦。總之，一方面要在鍋爐結構設計及控制系統設計中采取可靠的 防止超溫、結焦的措施，另一方面在鍋爐運行中盡量避免偏離設計 工況。以分宜國產300MWe循環流化床鍋爐為例，床溫設計為910C，遠離灰的變形溫度（1500 C ，床溫設計余量較大，當然一旦 出現了床溫過高或結焦，最有效的措施就是迅速減少給煤量，或是 增加進入外置式換熱器的物料量，或是增大總風量，特別是應該增 大流經布風板的一次風量，相應減少二次風量。4.2 、非金屬耐磨耐火材料防磨技術 循環流化床鍋爐的磨損問題是困擾循

24、環流化床鍋爐技術發展的 關鍵因素，磨損問題解決的如何，直接關系到CFB鍋爐的設計成功與否，直接影響 CFB鍋爐機組的可用率。循環流化床鍋爐磨損主要 發生在燃燒室、分離器物料循環回路上，另外，鍋爐尾部對流煙道也發生與煤粉爐同樣的磨損，根據 CFB 鍋爐的性質及磨損特點，在 燃燒室、分離器等發生磨損嚴重部位采用非金屬耐磨耐火材料襯里 技術來防止磨損的發生。磨損速率是固體濃度、速度、粒子特性及 流道幾何形狀的函數，所以 CFB 鍋爐磨損均發生在與上述因素有關 的區域，如：燃燒室下部、回料裝置、外置式換熱器、冷渣器、燃 燒室出口周圍、分離器入口、分離器正對入口的圓筒面及燃燒室中 的各類孔門周圍的磨損。

25、通常情況下 CFB 鍋爐在如下部位采用非金 屬耐磨耐火材料設計防磨襯里。(1>水冷壁風板。(2>燃燒室下部周圍水冷壁表面。(3>燃燒室出煙口周圍及出煙口流道內表面(4>分離器整個內表面。(5>料腿及回料裝置內表面。(6>外置式換熱器及冷渣器內表面。(7>分離器出口煙道內表面。(8>尾部對流煙道入口內表面。4.2.1 燃燒室的防磨結構設計(1>因為燃燒室下部密相區物料濃度很高，混合及湍流流動非常 強烈，所以該區域非常易于磨損。因此在下部密相區襯有一定厚度 的耐磨耐火澆注料。這些耐磨材料由焊在管子表面的金屬銷釘固(2> 燃燒室內布置有附壁

26、式水冷壁，其下部均處在氣固兩相流的流場中，易于磨損。尤其是在管子穿墻處，因為流場發生變化， 磨損更厲害。因此這些區域需要敷設耐磨澆注料。4.2.2 回料裝置內部的防磨設計 采取耐磨材料與保溫材料配合的結構型式，其型式基本有一下 幾種。(1> 耐磨磚襯里 +保溫磚型式，耐磨磚與耐磨磚之間灰漿縫為 2mn,為解決膨脹每一定間隔留有膨脹縫。在適合咼度設有咼溫熱強 鋼制的托架把耐磨磚的重量分層傳遞到鋼殼上。(2> 耐磨磚 +保溫澆注料，適合于鋼殼形狀較復雜及其他不適 合保溫磚的部位，耐磨磚與耐磨磚之間的灰漿縫同樣為2mm適當間隔留有膨脹縫，每間隔一定咼度設磚托分層卸載。(3> 耐磨澆

27、注料 +保溫澆注料，適用于耐磨襯里表面復雜部位 及設備頂面，這種結構最普通的型式是按一定規律布置“Y”型抓釘用以固定耐磨襯里，抓釘上要涂1mm厚瀝青解決金屬與耐磨澆注料之間的溫脹差異，耐磨澆注料按20的比例加入不銹鋼纖維，耐磨襯里要適當留有膨脹縫。4.2.3 分離器防磨設計 分離器是循環流化床鍋爐的關鍵部件，分離效率對循環物料的 粒徑分布和物料量都有較為關鍵的作用。而分離器內的耐磨耐火材 料如果脫落、結焦將直接影響分離器效率，影響循環物料的正常平 衡狀態，影響鍋爐負荷等性能參數。脫落的耐磨耐火材料碎塊進反 料裝置中，破壞返料器的流化態直至不能正常回料，造成被迫停爐，所以防止分離器中耐磨耐火材料

28、的脫落是十分重要的。 對于高溫絕熱分離器，主要采用如下幾種防磨設計結構形式： (1> 耐磨磚襯里 +保溫磚型式，這種形式適合大面積平面或圓 弧面，耐磨磚層采用焊在鋼殼上的拉勾加固，耐磨磚與耐磨磚之間 灰漿縫為2mm為解決膨脹每一定間隔留有膨脹縫，在適當高度設 有高溫熱強鋼制造的磚托把其重量分層傳遞到鋼殼上。(2> 耐磨磚 +保溫澆注料，適合于鋼殼形狀較復雜及其它不合適保溫磚的部位，耐磨磚與耐磨磚之間的灰漿縫為2mm適當間隔留有膨脹縫，每間隔一定高度設磚托分層卸載，同樣耐磨磚上有用 于拉鉤固定的凹槽。(3> 耐磨澆注料 +保溫澆注料，適用于耐磨襯里表面復雜部位及設備頂面，這種結

29、構最普通的型式是按一定規律布置“ Y”型抓釘 用以固定耐磨襯里，抓釘上要涂 1mm厚瀝青解決抓釘與耐磨澆注料 之間的溫脹差異，耐磨澆注料按 2的比例加入不銹鋼纖維，耐磨 襯里要適當留有膨脹縫。在分離器耐磨耐火材料的設計中主要考慮 耐磨耐火材料的安全穩定工作，下面對各項措施分別介紹如下：(1> 耐磨耐火材料的高性能要求。一般認為耐磨耐火材料的破壞由過度的裂縫和“擠壓剝落”引起，當循環物料被裂縫夾住時 候，爐內的耐磨耐火材料經歷反復的溫度變化熱循環時就會出現“擠壓剝落”。這就需要耐磨耐火材料要具備一定的抗壓抗折強度 及足夠小的重燒線變率。(2> 澆注料中加鋼纖維、適當加大抓釘密度。在耐

30、磨耐火磚較 難施工的位置，一般采用耐磨耐火澆注料來實現防磨設計，因澆注 料的熱養生要在分離器內安裝完后進行，受環境、加熱條件的限 制，澆注料的耐磨性能要低于耐磨耐火磚。除在設計中盡量多采用 磚的結構設計，還在耐磨耐火澆注料中加入不銹鋼增強纖維外，還 要適當提高固定抓釘的密度。(3> 分層拉鉤磚結構。分層拉鉤磚結構可有效防止耐磨耐火磚 的脫落，在分離器的圓筒部分及錐段部分均采用楔形耐磨磚與拉鉤 磚配合的結構，任何一塊獨立的耐磨耐火磚幾乎沒有可能脫落。在 分離器入口煙道的平直段采用拉鉤楔形磚結構設計耐磨耐火材料襯 里利用楔形拉鉤磚的角度，設計中間的幾塊平面楔形磚 L1 均小于 L2,使其脫出

31、困難，可確保運行的安全。(4> 設置膨脹縫。在分離器的耐磨耐火材料襯里的設計結構 中，耐磨耐火磚或耐磨耐火澆注料均在各個方向留有足夠的膨脹 縫，以防止熱膨脹產生應力而破壞耐磨耐火材料進而導致脫落。預 留的膨脹縫中需充填耐高溫的耐火纖維氈，防止灰進入膨脹縫中。 因為設計有足夠的膨脹間隙，因此可以保證耐磨磚的膨脹空間，從 而避免出現“鼓包”等現象。4.3 減少鍋爐底灰、飛灰可燃物的措施根據循環流化床鍋爐特點，必須減少鍋爐底灰、飛灰可燃物， 保證鍋爐燃燒效率，因此必須要求鍋爐廠采取以下幾項措施： 4.3.1 足夠的爐膛高度為使小于分離器切割的粒徑畦。的細顆粒在爐膛內有足夠的燃 盡時間，設計足夠

32、的爐膛高度和容積將會有效提高其燃盡率，降低 飛灰含碳量。4.3.2 獨特設計的高效分離器4.3.3 合理設計配風和流化速度合理設計配風和流化速度，加強二次風的穿透和卷吸作用，使 密相區的空氣與燃料、石灰石混合均勻，以提高燃燒效率。 4.3.4 合理的密相區結構設計跟據煤質特點，進行以下幾項關鍵尺寸的設計：(1> 矩形截面燃燒室，較大寬深比的布風板，使布置二次風合理配置，并且有足夠的穿透能力，增強爐內混合，利于燃料的燃 盡。(2> 合理設計密相區的錐段高度，使運行床層高度提高，有利 于燃料的燃盡。(3> 爐膛密相區采用錐形端面設計，使貼壁回流的物料向燃燒 室中心運動，配合二次風向下的傾斜射流，增加循環物料的橫向混 合，使氣固兩相流混合更加均勻，可以提高燃燒效率。4.3.5 選取較高的運行床溫，強化碳顆粒的燃盡。4.3.6 合理設計爐膛頂部結構，考慮爐膛頂部端部效應的作用，改 善爐內物料濃度分布。4.3.7 給煤口遠離排渣口。給煤口布置在后墻，排渣口布置在前 墻，增加顆粒在爐內的停留時間4.4 合理選擇冷渣器冷渣器作為鍋爐灰渣處理的重要設備，是鍋爐正常運行的重要 環節。分宜國產首臺 410t h 具有自主知識產權的循環流化床鍋的 冷渣器采用風水聯合冷的冷渣器。灰渣通過一、二室溢流到三渣 室，由三渣室連續排出經刮板輸