1、目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、頂板加固、擋土墻路面方案3四、頂板加固計算4五質量安全措施14六期D區（一組團）一標段地下室頂板加固方案一、編制依據1、 建筑結構荷載規范GB50009-20122、 混凝土結構設計規范GB50010-20103、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20114、 本工程設計施工圖5、 施工組織設計及主體、裝飾階段總平面布置圖二、工程概況本工程位于成都市天府新區萬安鎮麓山大道二段19號雅居樂花園內。我公司承建1620棟及對應的地下室。建筑面積為70080.31m2（其中地下室面積：10683.24m2,地上面積：59397.07m2）。16、

2、18棟33層、標準層層高為2.9m；19、20棟31層、標準層層高為3.0m，第一層均為商鋪，二層以上為住宅。布局層“一”字型均考地下室外側，中庭為健身中心、游泳池、活動場所等。底下室為地下車庫兼人防，層高為3.654.2m。單體建筑結構形式為剪力墻結構，底下室車庫為板柱結構。根據施工方案和主體、裝飾階段施工總平面布置圖，在已施工完成地下室頂板上布置材料堆場、施工電梯、施工通道、砼布料機等。材料堆場的荷載均小于頂板的設計荷載（50KN/m2），材料運輸車輛的荷載超過頂板設計荷載，需對施工通道對應的頂板進行加固，施工通道入口（19棟與18棟之間地下室車道出入口）需回填并用磚砌筑擋土墻防止土方進入

3、車庫，路面為200厚C20 砼。三、頂板加固、擋土墻路面方案（一）設計說明1、依據施工主體及裝飾階段總平面布置圖和查閱設計施工圖，車庫頂板設計荷載為50KN/m2，堆放材料區域的荷載均小于設計荷載。只需進行設計施工通道（材料運輸車輛行走路線）進行加固驗算。2、依據施工主體及裝飾階段總平面布置圖及現場實際情況，施工通道入口只能設置在18棟與19棟之間（已修建部分只能從該處通往頂板上），該處為地下室車庫入口處，為滿足施工需求，采用素土回填壓實（土方回填至車庫頂板標高）并砌筑擋土墻，待施工完畢后，對該區域坡道墊層以上回填多余的土方挖運后，再施工鋼筋砼坡道。(二)頂板加固方案1、加固原則 本加固措施以

4、滿堂鋼管架為主要受力，地下室頂板承受部分荷載為原則。2、加固方案本加固措施采用在負一層搭設扣件式滿堂鋼管腳手架回頂支撐結構頂板，搭設寬度5米（4米施工通道區域）、9米（8米施工通道區域），長度為施工為地下室頂板上的施工通道位置（詳見：附圖一）。鋼管型號為48×3.0，立桿縱橫向間距均為700mm，橫桿歩距為1500mm，掃地桿距地200mm，整個架體外圍及沿縱向間隔10跨設置由底至頂豎向連續剪刀撐，頂板下部鋼管頂端采用高強度鋼頂托作豎向支撐，頂托內設雙鋼管頂撐樓板，頂托外伸長度不大于200mm（詳見：附圖二）。（三）擋土墻擋土墻設置在車道入口位置，擋土墻定位圖詳見附件三。墻身采用M5

5、水泥砂漿砌筑MU10實心頁巖磚，墻厚分別為240、370、490mm，基礎為條形基礎，放大腳形式，材質同墻身，基礎墊層為C10砼，厚度為70mm，詳見附圖三。（四）路面設計施工通道入口的路面結構結構為200厚C20砼+300厚35cm碎石，路基是回填土方壓實。考慮路基與地下室頂板接頭處會出現沉降，同時車輛運行到該接頭位置瞬間動力傳遞到頂板上，為確減小汽車運行的動力產生的瞬間動力，在接頭處配置雙層雙向C 12200,范圍8m×8m。四、頂板加固計算（一）頂板加固計算1. 1、運輸車輛相關參數：序號名稱自重（T）最大額定載重量(T)軸間面積（m2）前軸質量(T)后軸質量(T)1砂漿罐車1

6、4.215.02.5×（4.35+1.35）8.221.02自卸汽車108.01.95×3.905.812.2注：僅考慮運輸磚、干混砂漿車輛駛入頂板上。 砂漿罐車（后軸質量÷后軸面積）根據上表相關的參數反應其后軸質量最大、且后軸的有效面積最小，故取后軸進行荷載計算。21×10÷（2.5×1.35）=62.2KN/m2 自卸汽車（總質量÷軸間面積）18.0×10÷（1.95×3.9）=23.7KN/m2因砂漿罐車的荷載值大于自卸汽車荷載值，故取砂漿罐車荷載值進行驗算。、頂板允許設計荷載：根據設計圖

7、紙說明，地下室頂板設計活荷載為50KN/m2 （不含覆土厚）。（二）整體滿堂腳手架計算書依據已計算出砂漿罐車滿載時的荷載值為62.2KN/m2，對頂板加固區域整體滿堂架進行驗算。考慮結構頂板設計允許承載能力， 700×700mm間距滿堂鋼管架的設計荷載=62.2-50=12.2KN/m2。 2.1 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91 3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 4、建筑結構荷載規范GB50009-2001 5、鋼結構設計規范GB50017-20032.2 架體參數滿堂腳手架

8、長度L(m)45滿堂腳手架寬度B(m)8腳手架搭設高度H(m)3.3縱橫向水平桿步距h(m)1.5立桿縱距la(m)0.7立桿橫距lb(m)0.7橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數1立桿布置形式單立桿平臺橫向支撐鋼管類型單鋼管立柱間縱向鋼管支撐根數n0立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.2立桿計算長度系數2.377縱向鋼管驗算方式三等跨連續梁橫向鋼管驗算方式三等跨連續梁 2.3 荷載參數腳手架鋼管類型48×3每米鋼管自重g1k(kN/m)0.033腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值g2k(kN/m2)0每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1621材料堆

9、放荷載q1k(kN/m2)12.2施工均布荷載q2k(kN/m2)0平臺上的集中力F1(kN)0立桿軸心集中力F2(kN)0 2.4 設計簡圖 搭設示意圖：頂板加固鋼管搭設示意圖平 面 圖側立面圖 2.5 板底支撐（縱向）鋼管驗算鋼管類型48×3鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.49鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管彈性模量E(N/mm2)2.06×105鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205縱向鋼管驗算方式三等跨連續梁 G1k=g1k=0.033kN/m G2k=g2k×lb/(n+1)=0×0.7/(0+1)=0kN/m Q1k=q1k

10、15;lb/(n+1)=12.2×0.7/(0+1)=8.54kN/m Q2k=q2k×lb/(n+1)=0×0.7/(0+1)=0kN/m 1、強度驗算 板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續梁計算。 滿堂腳手架平臺上的無集中力 q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0)=0.04kN/m q2=1.4×(G1k+G2k)=1.4×(8.54+0)=11.956kN/m 板底支撐鋼管計算簡圖 Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×la2=(0.100×

11、0.04+0.117×11.956)×0.72=0.687kN·m Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×la=(1.100×0.04+1.200×11.956)×0.7=10.074kN =Mmax/W=0.687×106/(4.49×103)=153.007N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 滿堂腳手架平臺上無集中力 q'1=G1k+G2k=0.033+0=0.033kN/m q'2=Q1k+Q2k=8.54+0=8.54kN/m

12、R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×la=(1.100×0.033+1.200×8.54)×0.7=7.199kN =(0.677×q'1+0.990×q'2)×la4/100EI=(0.677×0.033+0.990×8.54)×7004/(100×2.06×105×107800)=0.917mmmin(700/150,10)=4.667mm 滿足要求！ 2.6 橫向支撐鋼管驗算平臺橫

13、向支撐鋼管類型單鋼管鋼管類型48×3鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.49鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管彈性模量E(N/mm2)2.06×105鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205立柱間縱向鋼管支撐根數n0橫向鋼管驗算方式三等跨連續梁 橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載下三等跨連續梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。 滿堂腳手架平臺上無集中力 q=1.2×g1k=0.04kN/m p=Rmax=10.074kN p'=R'max=7.199kN 板底支撐鋼管計算簡圖 彎矩圖 Mmax=0.002kN·m 剪力圖

14、Rmax=0.031kN 變形圖 Vmax=0.003mm Vmax=0.003mmmin700/150,10=4.667mm =Mmax/W=0.002×106/(4.49×103)=0.445N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 滿堂腳手架平臺上增加集中力最不利計算 q=1.2×g1k=0.04kN/m p=Rmax=10.074kN p'=R'max=7.199kN 板底支撐鋼管計算簡圖 彎矩圖 Mmax=0.002kN·m 剪力圖 Rmax=0.031kN 變形圖 Vmax=0.003mm Vmax=0.003mmmin70

15、0/150,10=4.667mm =Mmax/W=0.002×106/(4.49×103)=0.445N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2.7 立桿承重連接計算橫桿和立桿連接方式雙扣件雙扣件抗滑承載力(kN)12扣件抗滑移折減系數1 雙扣件抗滑承載力設計值 Rc=12.0×1=12kNR=10.074+0=10.074kN 滿足要求！ 2.8 立桿的穩定性驗算鋼管類型48×3鋼管截面回轉半徑i(cm)1.59鋼管的凈截面A(cm2)4.24鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205立柱布置形式單立桿立桿計算長度系數2.377每米立桿承受結構自重

16、標準值gk(kN/m)0.1621 NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a=0.1621×3.3+0.033×0.7×0+0.033×0.2=0.542kN NG2=g2k×la×lb=0×0.7×0.7=0kN NQ1=q1k×la×lb=12.2×0.7×0.7=5.978kN NQ2=q2k×la×lb=0×0.7×0.7=0kN NQ3=F1+F2=0+0=0kN 不考慮風荷載時，

17、立桿的軸向壓力設計值 N=1.2×(NG1+NG2)+1.4×(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2×(0.542+0)+1.4×(5.978+0+0)=9.02kN 支架立桿計算長度 L0=kh=1.0×2.377×1.5=3.565m 長細比= L0/i=3565/15.9=224.214=250 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算 L0=kh=1.155×2.377×1.5=4.118m 長細比= L0/i=4118/15.9=258.994 由查表得到立桿的穩定系數=0.109 不考慮風荷載時 =N/A=9

18、.02×103/(0.109×4.24×102)=195.171N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2.9 立桿支承面承載力驗算腳手架放置位置混凝土樓板上混凝土板厚度h(mm)250砼設計強度等級C30立桿底座面積A(m2)0.01 1、抗沖切驗算 樓板抗沖切承載力： h=1，ft=1.43N/mm，pc.m=1N/mm，=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1，ho=250-15=235mm，m=4×(a+ho)=4×(100.00+235)=1340.00mm Fl=(0.7hft+0.15pc.m)mh0=(0.7×

19、1×1.43×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.235=200.159kNN=6.520kN 滿足要求！ 1、局部受壓承載力驗算 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值 N=NG1+NG2+NQ1+NQ2+NQ3=0.542+0+5.978+0+0=6.52kN 樓板局部受壓承載力： =0.75，l=(Ab/Al)0.5=0.167，fcc=0.85×14.30=12.155kN/mm Fl=lfccA=0.75×0.167×12.155×103×0.01=15

20、.194kNN=6.520kN滿足要求！結論：通過以上設計驗算，材料運輸車輛（重量30噸）在頂板上的行駛路線范圍、安放拆塔作業區域，按本方案搭設滿堂鋼管腳手架對地下室頂板進行加固支撐，能確保地下室頂板結構安全。五質量安全措施（一）車道頂板加固1.材質及其他的安全技術措施 （1）扣件的螺栓擰扭力矩值控制4050N.m，最大不應大于65N.m， （2）各桿件端頭伸出扣件立邊緣長度不應小于100mm（3） 材料的具體選用要求如下：A、鋼材應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。B、 鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送

21、用焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。C、 新鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：1) 應有產品質量合格證；2) 應有質量檢驗報告；3) 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4) 鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定，舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定：a表面銹蝕深度應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130

22、-2011）表8.1.8序號3的規定，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；b鋼管彎曲變形應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011）的規定c鋼管上嚴禁打孔。D、 當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準的規定抽樣檢測。E、 扣件的驗收應符合下列規定，新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證：1) 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；2) 新、舊扣件均應進行防銹處理；（4）、滿堂鋼管腳手架搭設的一般規定1）、在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱

23、橫向設置一道水平橫桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足設計所確定的水平橫桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平橫桿。2）、鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48×3.0mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。3) 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平橫桿上。4) 立柱、縱橫向水平桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011規定。5)

24、豎向連續剪刀撐寬度宜為46m，剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為4550°。2、腳手架搭設的安全技術措施（1）腳手架搭設或拆除由符合勞動部頒發的特種作業人員安全技術培訓考核管理規定經考核合格，領取特種作業人員操作證的專業架子工進行。操作人員應該持證上崗，操作時必須佩帶安全帽，安全帶，穿防滑鞋。（2）搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮，上下呼應，動作協調，嚴謹在無人指揮下作業，當解開與另一人有關的扣件時務必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。（3）腳手架搭設作業時，逐跨和逐步的進行搭設，矩形周邊腳手架宜從其中的一個角部向兩個方向延伸搭設，確保已搭部分穩定3、腳手架上施工作業的安全技術措施（1）架上作業人員應做好分工和配合，傳遞桿件應掌握好中心，平穩傳遞，不要用力過猛，以免引起人身或桿件失去平衡，對每完成的一道工序，