1、600MW火電機(jī)組鍋爐聯(lián)合引風(fēng)機(jī)改造方案分析來源：中國水利電力物資有限公司2014年05月22日點(diǎn)擊： 25摘要：本文以600MW火電機(jī)組鍋爐引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)改造為聯(lián)合引風(fēng)機(jī)的選型過程為例。通過對鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)相關(guān)參數(shù)測量計(jì)算、聯(lián)合引風(fēng)機(jī)類型分析、改造方案確定等的論述，分析了鍋爐聯(lián)合引風(fēng)機(jī)改造方案的選定原因。通過實(shí)際測量參數(shù)的計(jì)算分析，得出聯(lián)合引風(fēng)機(jī)選型的結(jié)論。關(guān)鍵詞：引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)、合并方案、聯(lián)合引風(fēng)機(jī)1、前言        隨著國家對火力發(fā)電行業(yè)排放要求的提高，根據(jù)火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)（GB13223-2011）要求，2014年7月1日起，新建及

2、現(xiàn)有火電機(jī)組NOx排放濃度不大于100mg/Nm3，煙塵排放濃度不大于30mg/m3。因此國內(nèi)大量現(xiàn)役火力發(fā)電機(jī)組在進(jìn)行時間緊、任務(wù)重的鍋爐尾氣脫硝改造工程。脫硝改造與脫硫改造工程添設(shè)增壓風(fēng)機(jī)設(shè)備的方式不同，因?yàn)槊撓醺脑焓窃诳諝忸A(yù)熱器前進(jìn)行，不增加風(fēng)機(jī)設(shè)備數(shù)量，而需要改造引風(fēng)機(jī)、提高引風(fēng)機(jī)出力來克服脫硝工程增加的系統(tǒng)阻力，由此引風(fēng)機(jī)改造是否成功就成為了脫硝改造工程是否成功的必要條件。為了充分保證引風(fēng)機(jī)改造的成功，需要對現(xiàn)有煙氣系統(tǒng)、脫硫系統(tǒng)進(jìn)行測試，對鍋爐引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)在不同負(fù)荷下的熱態(tài)性能進(jìn)行試驗(yàn)，為風(fēng)機(jī)改造提供技術(shù)依據(jù)，并確定優(yōu)化的風(fēng)機(jī)改造流程及方案選擇。2、風(fēng)機(jī)改造計(jì)劃  &

3、#160;     某電廠600MW機(jī)組鍋爐計(jì)劃增加脫硝設(shè)備，將電除塵部分電場更改為布袋除塵器，因此煙氣阻力將發(fā)生大的變化。電廠對煙氣及脫硫系統(tǒng)改造計(jì)劃為：第1年：取消增壓風(fēng)機(jī)，將引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)合并，對引風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造；第2年：在煙氣系統(tǒng)中增加一層脫硝設(shè)備（阻力增加400Pa）對煙氣進(jìn)行脫硝處理；第3年：投入第二層脫硝設(shè)備（阻力增加400Pa），并同步將電除塵器5電場中的后3電場更改為布袋除塵器（阻力增加800Pa），整個系統(tǒng)阻力在第二年改造基礎(chǔ)上增加1200Pa。        根據(jù)改造計(jì)劃將取消增壓風(fēng)機(jī)，僅設(shè)置聯(lián)合引風(fēng)機(jī)克服引風(fēng)、

4、脫硫、脫硝的阻力，并考慮后期電除塵部分電場更改為布袋除塵后的煙氣阻力增加。故進(jìn)行引風(fēng)機(jī)的現(xiàn)場熱態(tài)性能試驗(yàn)及脫硫系統(tǒng)阻力測試，以摸清系統(tǒng)特性，為引風(fēng)機(jī)改造作技術(shù)準(zhǔn)備。3、設(shè)備概況        鍋爐型號為HG-1890/25.4-YM4型，采用單爐膛型布置、固態(tài)排渣、平衡通風(fēng)、全鋼構(gòu)架懸掛結(jié)構(gòu)，汽水流程以內(nèi)置式汽水分離器為界雙流程設(shè)計(jì)，配內(nèi)置式再循環(huán)泵啟動系統(tǒng)、一次中間再熱、滑壓運(yùn)行，設(shè)計(jì)煤種為神府東勝煤，最大連續(xù)蒸發(fā)量1890t/h，過熱器蒸汽出口溫度571，給水溫度283.7。煙氣依次流經(jīng)上爐膛的屏式過熱器、末級再熱器、水平煙道中的高溫再熱器，然后至尾

5、部雙煙道中煙氣分兩路。一路流經(jīng)前部煙道中的立式和水平低溫再熱器、省煤器，一路流經(jīng)后部煙道的水平低溫過熱器、省煤器，最后流經(jīng)布置在下方的2臺三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，再經(jīng)過電除塵器、引風(fēng)機(jī)、脫硫增壓風(fēng)機(jī)、脫硫塔、最后經(jīng)煙囪排入大氣。每臺鍋爐配2臺靜葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)，其布置方式為垂直進(jìn)風(fēng)、水平出風(fēng)；2臺引風(fēng)機(jī)出口合并后設(shè)置有1套FGD裝置，每套FGD裝置配置1臺動葉可調(diào)軸流式增壓風(fēng)機(jī)；增壓風(fēng)機(jī)位于FGD裝置進(jìn)口原煙氣側(cè)（高溫?zé)煔鈧?cè)），風(fēng)機(jī)采用臥式（水平）布置，風(fēng)機(jī)進(jìn)氣箱垂直向上。        引風(fēng)機(jī)型號為AN35e6（V19+40）型，TB工況設(shè)計(jì)煤種下風(fēng)

6、機(jī)進(jìn)口流量461m3/s，風(fēng)機(jī)入口全壓-3391Pa，風(fēng)機(jī)全壓4819Pa，風(fēng)機(jī)效率85.5%，風(fēng)機(jī)軸功率2554 kW；BMCR工況設(shè)計(jì)煤種下風(fēng)機(jī)進(jìn)口流量401m3/s，風(fēng)機(jī)入口全壓-3326Pa，風(fēng)機(jī)全壓3855Pa，風(fēng)機(jī)效率85.9%，風(fēng)機(jī)軸功率1774kW；THA工況設(shè)計(jì)煤種下風(fēng)機(jī)進(jìn)口流量383m3/s，風(fēng)機(jī)入口全壓-3109Pa，風(fēng)機(jī)全壓3431Pa，風(fēng)機(jī)效率84.0%，風(fēng)機(jī)軸功率1546kW；風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速585r/min。        增壓風(fēng)機(jī)型號為SHT3171型，TB工況設(shè)計(jì)煤種下風(fēng)機(jī)進(jìn)口流量964m3/s；BMCR工況設(shè)計(jì)煤種下風(fēng)機(jī)進(jìn)口流

7、量859.8m3/s，風(fēng)機(jī)全壓2560Pa。4.風(fēng)機(jī)改造參數(shù)的確定        對改造后風(fēng)機(jī)運(yùn)行參數(shù)預(yù)估是否準(zhǔn)確直接影響到風(fēng)機(jī)改造時對風(fēng)機(jī)的準(zhǔn)確選型，風(fēng)機(jī)選型的結(jié)果也直接關(guān)系到改造后風(fēng)機(jī)的運(yùn)行狀況，所以風(fēng)機(jī)參數(shù)的準(zhǔn)確性關(guān)系到整個改造工程的成敗。風(fēng)機(jī)參數(shù)不能簡單的由原風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)參數(shù)加上改造后的阻力增加值來計(jì)算。原風(fēng)機(jī)參數(shù)基本上是機(jī)組新建時由設(shè)計(jì)院根據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)程及經(jīng)驗(yàn)公式等計(jì)算得來，其中有較大裕量以保證新機(jī)組可以運(yùn)行。建成后的機(jī)組由于系統(tǒng)損耗、煤質(zhì)變化等原因，系統(tǒng)阻力曲線一般與設(shè)計(jì)院計(jì)算的阻力曲線都有較大偏差（系統(tǒng)阻力曲線與風(fēng)機(jī)性能曲線的交點(diǎn)即為風(fēng)機(jī)運(yùn)行的工況

8、點(diǎn)）。所以根據(jù)原風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)參數(shù)計(jì)算改造后參數(shù)的方式是不可取的。        風(fēng)機(jī)參數(shù)應(yīng)通過對風(fēng)機(jī)進(jìn)行性能測試的方法獲得。性能測試得到的結(jié)果反映了風(fēng)機(jī)的真實(shí)運(yùn)行狀態(tài)，測試單位須根據(jù)測試時的機(jī)組實(shí)際情況，對參數(shù)進(jìn)行一定調(diào)整，提出改造后引風(fēng)機(jī)的運(yùn)行參數(shù)。該參數(shù)由準(zhǔn)確的現(xiàn)風(fēng)機(jī)運(yùn)行參數(shù)得來，可最大程度上保證改造工程的成功。4.1方案的初選         合并增壓風(fēng)機(jī)的聯(lián)合風(fēng)機(jī)脫硝改造方式需測試引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)。保留增壓風(fēng)機(jī)的脫硝改造只需測試引風(fēng)機(jī)。在根據(jù)性能測試結(jié)果計(jì)算得到風(fēng)機(jī)選型參數(shù)后，電廠可將該參數(shù)發(fā)往專業(yè)風(fēng)

9、機(jī)廠家進(jìn)行選型，各風(fēng)機(jī)廠家由于產(chǎn)品、選型習(xí)慣等差異，會出現(xiàn)不同型式的風(fēng)機(jī)選型結(jié)果，用戶需對所有的選型結(jié)果根據(jù)自身需求進(jìn)行篩選。1）當(dāng)保留增壓風(fēng)機(jī)，原引風(fēng)機(jī)為AN型風(fēng)機(jī)時，脫硝改造方式可選擇靜葉可調(diào)AN型風(fēng)機(jī)的局部改造方案，相比改造為動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)可不必變動基礎(chǔ)，大大縮短施工時間，同時由于是局部改造，改造設(shè)備費(fèi)用也相應(yīng)降低，并且保留了AN型風(fēng)機(jī)高可靠性、運(yùn)行穩(wěn)定、長壽命等特點(diǎn)。2）按照新的環(huán)保政策要求，大部分電廠的引風(fēng)機(jī)出口至煙囪的煙氣旁路需取消。為減少設(shè)備維護(hù)量、減少故障發(fā)生點(diǎn)，更多的電廠選擇在脫硝改造過程中取消煙氣旁路并取消增壓風(fēng)機(jī)的改造方式，通過對引風(fēng)機(jī)進(jìn)行擴(kuò)容改造，克服脫硝、引風(fēng)、脫

10、硫三部分的阻力，選用“三合一”的聯(lián)合風(fēng)機(jī)。聯(lián)合風(fēng)機(jī)承擔(dān)了克服三部分阻力的要求，故壓升較高，一般都在8000Pa以上。聯(lián)合風(fēng)機(jī)的選型結(jié)果也將有多種選擇：高轉(zhuǎn)速靜調(diào)風(fēng)機(jī)、高轉(zhuǎn)速單級動調(diào)風(fēng)機(jī)、高轉(zhuǎn)速雙級動調(diào)風(fēng)機(jī)、低轉(zhuǎn)速雙級動調(diào)風(fēng)機(jī)。4.1.1聯(lián)合風(fēng)機(jī)選擇高轉(zhuǎn)速靜調(diào)風(fēng)機(jī)方案        靜調(diào)風(fēng)機(jī)方案出于靜調(diào)風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)簡單以及相比動調(diào)風(fēng)機(jī)方案更優(yōu)的耐磨和維護(hù)的優(yōu)勢，但靜調(diào)風(fēng)機(jī)方案在機(jī)組低負(fù)荷時效率較低以及高效區(qū)不及動調(diào)風(fēng)機(jī)方案寬的缺點(diǎn)也很明顯，同時高轉(zhuǎn)速靜調(diào)風(fēng)機(jī)軸承負(fù)荷大，發(fā)熱量也較大，軸承溫度相對于低轉(zhuǎn)速風(fēng)機(jī)要高。因此在選擇高轉(zhuǎn)速靜調(diào)方案時，如果能增加變頻裝置或

11、汽動裝置，則提高了靜調(diào)風(fēng)機(jī)低負(fù)荷效率，降低了轉(zhuǎn)速，也使風(fēng)機(jī)更耐磨。4.1.2聯(lián)合風(fēng)機(jī)選擇動調(diào)風(fēng)機(jī)方案。         聯(lián)合風(fēng)機(jī)選擇高轉(zhuǎn)速動調(diào)風(fēng)機(jī)方案。高轉(zhuǎn)速動調(diào)風(fēng)機(jī)分為高轉(zhuǎn)速單級動調(diào)風(fēng)機(jī)和高轉(zhuǎn)速雙級動調(diào)風(fēng)機(jī)。風(fēng)機(jī)葉輪在對氣流做功時，風(fēng)機(jī)所能提供的壓力與葉輪面積的乘積即為氣流對葉輪產(chǎn)生的力。對聯(lián)合風(fēng)機(jī)而言，運(yùn)行工況壓力較高，對葉輪施加的力也就較高。高轉(zhuǎn)速單級動調(diào)風(fēng)機(jī)只有一級葉輪葉片來承受氣流所產(chǎn)生的力，那么在惡劣工況時，葉片對氣流產(chǎn)生激振力的承受能力也就較差，更容易產(chǎn)生葉片斷裂的事故，運(yùn)行的安全性及可靠性較差。   

12、60;    聯(lián)合風(fēng)機(jī)選擇低轉(zhuǎn)速雙級動調(diào)風(fēng)機(jī)方案。低轉(zhuǎn)速雙級動調(diào)風(fēng)機(jī)由于轉(zhuǎn)速較低，相對高轉(zhuǎn)速雙級動調(diào)風(fēng)機(jī)在耐磨、可靠性方面有著很大的優(yōu)勢。但低轉(zhuǎn)速雙級動調(diào)風(fēng)機(jī)相對來說風(fēng)機(jī)本體及轉(zhuǎn)子部分要大，制造成本高。所以用戶可根據(jù)風(fēng)機(jī)制造廠的報價比較，結(jié)合后期的備品備件價格情況，盡量選擇低轉(zhuǎn)速雙級動調(diào)風(fēng)機(jī)，降低日常維護(hù)費(fèi)用，提高系統(tǒng)穩(wěn)定性。         低轉(zhuǎn)速雙級動調(diào)風(fēng)機(jī)相比高轉(zhuǎn)速雙級動調(diào)風(fēng)機(jī)優(yōu)勢明顯，高轉(zhuǎn)速雙級動調(diào)風(fēng)機(jī)在一個大修期內(nèi)，需更換12組葉片和密封件，低轉(zhuǎn)速雙級動調(diào)風(fēng)機(jī)在一個大修期內(nèi)不需更換葉片及密封件，同時葉片磨損小，風(fēng)機(jī)

13、運(yùn)行穩(wěn)定，效率不會因葉片磨損造成嚴(yán)重下降，運(yùn)行經(jīng)濟(jì)。5、試驗(yàn)內(nèi)容及方法5.1試驗(yàn)內(nèi)容         結(jié)合鍋爐引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)實(shí)際運(yùn)行情況，確定試驗(yàn)工況為：600MW、450MW、300MW三個工況下進(jìn)行。5.2試驗(yàn)方法        試驗(yàn)方法和數(shù)據(jù)計(jì)算方法依據(jù)電站鍋爐風(fēng)機(jī)現(xiàn)場性能試驗(yàn)（DL/T469-2004）和工業(yè)通風(fēng)機(jī)現(xiàn)場性能試驗(yàn)（GB10178-2006）的規(guī)定進(jìn)行。        試驗(yàn)期間將鍋爐主要運(yùn)行參數(shù)調(diào)整到正常狀態(tài)值，并保持機(jī)組發(fā)電負(fù)荷和燃燒穩(wěn)定，熱

14、態(tài)試驗(yàn)的每一工況在鍋爐燃燒穩(wěn)定20分鐘后開始進(jìn)行測量。        引風(fēng)機(jī)的測量參數(shù)有：風(fēng)量，風(fēng)機(jī)入、出口靜壓和溫度，大氣壓力、風(fēng)機(jī)電機(jī)的電壓、電流及耗功；風(fēng)量測量位置選取電除塵尾部煙道的平直段上開設(shè)的流量測孔進(jìn)行風(fēng)量測試，全關(guān)脫硫系統(tǒng)入口處的煙氣擋板門，同時記錄鍋爐、風(fēng)煙系統(tǒng)和機(jī)組脫硫系統(tǒng)有關(guān)運(yùn)行參數(shù)。        增壓風(fēng)機(jī)的測量參數(shù)為風(fēng)機(jī)進(jìn)出口的靜壓。        試驗(yàn)數(shù)據(jù)采用算術(shù)平均值方法進(jìn)行處理。5.3測點(diǎn)布置       

15、; 風(fēng)機(jī)流量測量截面布置于鍋爐電除塵器尾部煙道的平直段上，共有4個尾部煙道，每一煙道上設(shè)有4個流量測量孔，采用靠背管在流量測量截面測量。        引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)的出口靜壓測量面各自設(shè)置在風(fēng)機(jī)擴(kuò)壓器進(jìn)口、出口法蘭前100mm處，測量面圓形截面中分面上各設(shè)一個靜壓測點(diǎn)；進(jìn)口靜壓測量面布置于進(jìn)氣箱入口法蘭后100mm處，矩形測量面?zhèn)缺谥行母髟O(shè)一個靜壓測點(diǎn)。        介質(zhì)溫度測點(diǎn)采用流量測量截面的測點(diǎn)。5.4測試項(xiàng)目及儀器5.4.1測試項(xiàng)目5.4.1.1風(fēng)機(jī)流量     

16、60; 在流量測量截面進(jìn)行的流量測量采用等截面網(wǎng)格法測量。具體方法是：在除塵器尾部煙道的4個煙道上，每個煙道開設(shè)4個測孔，為使測量更準(zhǔn)確，在深度方向上取8個測點(diǎn)，用靠背管和ZEPHYR II型電子微壓計(jì)測量截面上各網(wǎng)格點(diǎn)的動壓，然后由這些動壓計(jì)算該截面的平均動壓pd。計(jì)算公式為：Pa                      （公式1）式中：pd流量測量截面處平均動壓，Pa； pdi流量測量截面內(nèi)

17、各個小面積上的時間平均動壓，共(n×m)個，Pa；        采用大氣壓力表測量當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Γ徊捎脽犭娕紲囟葍x測量流量測量面處的介質(zhì)溫度；采用微壓計(jì)測量流量截面處的靜壓。流量測量截面處的流量按式（2）計(jì)算： m3/s                           

18、60;     （公式2）式中： qv流量測量截面處流量，m3/s； A流量測量截面處面積，m2； 流量測量截面處介質(zhì)密度，kg/m3；按式（3）計(jì)算： kg/m3                        （公式3）其中：o 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下介質(zhì)(煙氣)的密度，kg/m3。（取煙氣標(biāo)態(tài)密度o1.33 kg/Nm3）Pa

19、測量處大氣壓力，Pa；Ps 流量測量截面處靜壓，Pa；t 流量測量截面處介質(zhì)溫度，。5.4.1.2引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)、出口靜壓        進(jìn)、出口靜壓采用精度為1Pa的電子微壓力計(jì)分別在風(fēng)機(jī)進(jìn)、出口的靜壓測量面上進(jìn)行測量，每一截面上的兩個測量點(diǎn)通過三通連接至電子微壓計(jì)。5.4.1.3大氣壓力        采用盒式大氣壓力計(jì)在現(xiàn)場測量。5.4.1.4電動機(jī)輸入功率        風(fēng)機(jī)電動機(jī)輸入功率，利用6kV廠用配電室中風(fēng)機(jī)的多功能功率表測量電動機(jī)輸入功率瞬時值Pi，然后

20、按式(4)計(jì)算。Pe(P1+Pn)/n kW                                  （公式4）式中：P1,Pn功率表的瞬時值，下標(biāo)n表示讀數(shù)次數(shù)；為了更準(zhǔn)確的獲得電動機(jī)輸入功率值，同時采用該多功能表所顯示的電流值、電壓等值按下式計(jì)算電動機(jī)輸入功率。Pe

21、1.732 ×V×I× COS式中：COS-功率因數(shù)、I電動機(jī)電流值、V電動機(jī)電壓值5.4.1.5記錄鍋爐有關(guān)運(yùn)行參數(shù)，按DCS系統(tǒng)有關(guān)畫面上顯示的數(shù)據(jù)實(shí)時記錄。6、試驗(yàn)結(jié)果及分析6.1引風(fēng)機(jī)試驗(yàn)結(jié)果引風(fēng)機(jī)熱態(tài)試驗(yàn)主要試驗(yàn)結(jié)果見表1。表1 鍋爐引風(fēng)機(jī)熱態(tài)試驗(yàn)主要數(shù)據(jù)名稱單位控制室記錄數(shù)據(jù)（A引風(fēng)機(jī)/B引風(fēng)機(jī)）工況序號 工況1工況2工況3電負(fù)荷MW600450300鍋爐蒸發(fā)量t/h1724.741231.68837.46主蒸汽溫度568.23569.36569.38脫硫系統(tǒng)旁路門開度%56.58/42.2176.26/57.2460.64/41.92引風(fēng)機(jī)

22、開度%76.26/57.2460.64/41.9256.58/42.21引風(fēng)機(jī)進(jìn)口靜壓Pa-2.91/-2.88-2.11/-2.06-1.68/-1.63引風(fēng)機(jī)進(jìn)口溫度117.96/116.13109.16/101.85105.73/98.58  實(shí)測、計(jì)算數(shù)據(jù)（A引風(fēng)機(jī)/B引風(fēng)機(jī)）引風(fēng)機(jī)進(jìn)口密度kg/m30.9227/0.92270.956/0.9560.9805/0.9805引風(fēng)機(jī)進(jìn)口流量m3/s409.3/409.3339.97/339.97259.46/259.46引風(fēng)機(jī)進(jìn)口動壓Pa185.8/185.8132.8/132.879.3/79.3引風(fēng)機(jī)進(jìn)口靜壓Pa-

23、2990/-3115-2345/-2347-1744/-1806引風(fēng)機(jī)進(jìn)口全壓Pa-2804.2/-2929.2-2212.2/-2214.2-1664.7/-1726.7引風(fēng)機(jī)出口靜壓Pa120/-5085/65-24.3/-62引風(fēng)機(jī)出口動壓Pa285.3/285.3203.9/203.9121.8/121.8引風(fēng)機(jī)出口全壓Pa405.3/235.3288.9/268.997.5/59.8系統(tǒng)效應(yīng)損失Pa100/10080/8060引風(fēng)機(jī)全壓Pa3309.5/3264.52581.1/2563.11822.2/1846.5引風(fēng)機(jī)單位質(zhì)量功J/kg3586.8/3429.62670/2681

24、1858.4/1883.2壓縮修正系數(shù) 0.9887/0.0.98850.9907/0.99080.9936/0.9935引風(fēng)機(jī)空氣功率kW1339.3/1337869.3/863.4469.8/476引風(fēng)機(jī)軸功率kW1704/16921224/12601080/1092引風(fēng)機(jī)效率%78.6/79.072.4/68.543.5/43.6引風(fēng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速r/min5975975976.2引風(fēng)機(jī)運(yùn)行工況與設(shè)計(jì)參數(shù)的比較        根據(jù)表1參數(shù)，將設(shè)計(jì)工況點(diǎn)及試驗(yàn)工況點(diǎn)標(biāo)注在引風(fēng)機(jī)性能曲線上，見圖1。圖1 引風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)工況點(diǎn)與試驗(yàn)工況點(diǎn)在風(fēng)機(jī)性能曲線

25、的示意圖6.3試驗(yàn)結(jié)果分析由圖1、表1可以得出：1）從實(shí)測的三個負(fù)荷點(diǎn)擬合的系統(tǒng)阻力線看，實(shí)際運(yùn)行風(fēng)量與設(shè)計(jì)風(fēng)量基本接近，實(shí)際系統(tǒng)阻力較設(shè)計(jì)值低。2）600MW、450MW兩個負(fù)荷點(diǎn)風(fēng)機(jī)實(shí)際運(yùn)行效率與理論效率基本一致；300MW負(fù)荷時風(fēng)機(jī)的實(shí)際運(yùn)行效率較理論效率低10%。3）600MW負(fù)荷時實(shí)測的煙氣系統(tǒng)煙氣量為409.3m3/s，與設(shè)計(jì)參數(shù)BMCR工況的煙氣量401m3/s比較，高2.06%；實(shí)測的煙氣系統(tǒng)風(fēng)壓為3307Pa，較設(shè)計(jì)參數(shù)BMCR工況的風(fēng)壓3855Pa低14.2%，較TB工況的風(fēng)壓4918Pa低22.6%；實(shí)際運(yùn)行參數(shù)偏離設(shè)計(jì)參數(shù)較大，特別是風(fēng)壓偏離較大，導(dǎo)致風(fēng)機(jī)未能運(yùn)行在最高

26、效率區(qū)內(nèi)。7、風(fēng)機(jī)改造參數(shù)的選取由測試參數(shù)可知，引風(fēng)及脫硫系統(tǒng)實(shí)際參數(shù)如表2：表2 鍋爐引風(fēng)、脫硫系統(tǒng)實(shí)測參數(shù)序號項(xiàng)目單位冬季600MW冬季450MW冬季300MW實(shí)際燃用煤種實(shí)際燃用煤種實(shí)際燃用煤種1引風(fēng)機(jī)流量m3/s409.3339.97259.462引風(fēng)機(jī)進(jìn)口溫度113103973引風(fēng)機(jī)進(jìn)口密度kg/ m30.92270.9560.98054引風(fēng)系統(tǒng)阻力Pa3307257318535脫硫系統(tǒng)阻力Pa192010348276引風(fēng)+脫硫總阻力Pa522736062680        依據(jù)查閱的資料，鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量為1890t/h，即BMCR工況下

27、最大連續(xù)蒸發(fā)量為1890t/h，給煤量為235.3t/h，試驗(yàn)時600MW條件下，蒸發(fā)量為1724.74t/h，給煤量為229.3t/h，結(jié)合收集到的試驗(yàn)前1年7月、8月份的DCS數(shù)據(jù)最大蒸發(fā)量為8月份的1816t/h，給煤量248.5t/h，因此預(yù)測夏季600MW負(fù)荷時，煙氣量將增加8%左右，即Q=409.3×1.08=442m3/s，按實(shí)測的冬季600MW、冬季450MW推算系統(tǒng)阻力特性，可知夏季600MW工況系統(tǒng)阻力為3703Pa,則脫硫系統(tǒng)的阻力為2150Pa，再考慮增壓風(fēng)機(jī)系統(tǒng)效應(yīng)損失100Pa，則系統(tǒng)總阻力=3703+2150+100=5953Pa。電廠計(jì)劃的系統(tǒng)改造計(jì)劃及煙氣阻力變化情況見表5。表3 鍋爐系統(tǒng)改造計(jì)劃及煙氣阻力變化情況表序號改造計(jì)劃阻