1、某某某某某某某某某某某某某某某某某工程QB標某某某雙線特大橋12#13#墩跨某某某安全防護棚計算書計算：復核：審核：某某某某某某某某某某指揮部一項目經理部2011年15月目錄某某某雙線特大橋12# "3#跨某某某安全防護棚計算書1 、工程簡介的工程正線起止里程為 DKO+OOODK9+047，長9.047km ;欽州 地區某某改線、客車聯絡線、某某線改線、某某線改線施工便線長 7.74km ;線路總長 16.787km 。主要有大、中橋梁 9 座，總長 5628.37 米;人行天橋及地道橋 4 座，立交橋 1 座，框架橋 4 座，改線橋 4 座。某某某雙線特大橋是某某段四重點工程之一

2、，橋梁范圍為DK0+934.610 DK2+947.599 ，橋梁全長 2012.989m 。 40+64+40m 連續梁起止里程為 DK1+315.400 DK1+460.600 ， 起止墩號為 11# 14# 墩，在 K111+100 K111+180 范圍跨越既有 某某某及某某新建二線;線路交角為 40 °，采用掛籃懸灌法施工， 為保證跨線施工過程下行列車安全運行， 計劃在跨線范圍設置安全防 護棚。2、技術標準及參考資料2.1 規范建筑施工模板安全技術規范( JGJ162-2008 )鋼結構設計規范( GB50017-2003 )2.2 參考書籍及文獻路橋施工計算手冊（周興水等

3、著，人民交通出版社）2.3 計算軟件2.4 參照圖紙DK1+388 某某某雙線特大橋設計圖3、方案概述現場考察 12# 墩側路肩中心距離軌道 2.5m ， 13# 墩側路肩中心 距離軌道 3.2m 。考慮 13# 墩側擴大基礎直接澆筑在路肩上， 12# 墩 側擴大基礎考慮在路肩外側修整一個寬 1.5m 左右平臺澆筑擴大基 礎，擴大基礎內側邊緣距鐵軌距離 2.5m 。防護棚布置從上至下依次為：3mm鋼板t塑料薄膜t 5cm木板 f 12 x 14cm 枋木t |22工字鋼t |36工字鋼t© 529 x 8mm 鋼管柱 t擴大基礎。3mm鋼板打小孔通過鐵釘釘牢在木板上，木板滿鋪在 枋木

4、上，通過釘鐵釘固定在枋木上； 12 x 14cm 枋木沿鐵路方向按中 心間距 35cm 布置；下層按中心間距 50cm 布置 |22 工字鋼，下層 布置 |36 工字鋼， |36 工字鋼焊接固定在卷焊鋼管的封頂鋼板上；卷 焊鋼管通過膨脹螺栓錨固在擴大基礎上， 在沿某某某方向布置的相鄰 鋼管柱之間焊接連接系； 鋼管立柱下澆筑 100 x 100 x 100cmC15 砼 塊擴大基礎。4、檢算4.1荷載分析沖擊荷載根據施工情況考慮最不利千斤頂（YCW250t重170kg，計算取m=200kg ）從橋面掉到防護棚上（h=7.0m ），沖擊時間t=0.1s，根據動量守恒原理：綜合兩式得:4.2木板檢算

5、 力學模型木板規格為長X寬X厚：4000 x 300mm x 50mm，下層枋木按 中心間距40cm布置。考慮千斤頂掉落接觸寬度為200mm。力學模 型簡化為：10跨木材質連續梁（跨度40cm ），梁截面寬X厚：200 x 50mm。 建立有限元模型：計算結果為:項目單位計算結果容許值結論彎曲應力Mpa20.8912不合格:剪應力Mpa1.91.3不合格支反力kN12.7按凈間距簡化模型為：10跨木材質連續梁（跨度28cm ），梁截 面寬x厚：200 x50mm。建立midas模型如下。計算結果為:項目單位計算結果容許值結論彎曲應力Mpa14.712不合格剪應力Mpa1.91.3不合格支反力k

6、N12.7調整下層枋木中心間距為35cm，按凈間距簡化模型：10跨木 材質連續梁（跨度23cm ），梁截面寬X厚：200 x 50mm。建立 midas模型如下。計算結果為：項目單位計算結果容許值結論彎曲應力Mpa1212合格:剪應力Mpa1.91.3不合格支反力kN12.7剪應力1.9Mpa大于容許剪應力，但是考慮到模板上游 3mm鋼 板，鋼材的抗剪能力遠大于木材，抗剪能夠滿足要求。4.3枋木檢算力學模型枋木規格為長X寬X高：4000 x 120mm x 140mm，下層分配 梁按中心間距50cm布置。千斤頂掉落到枋木上方的 5cm厚木板頂 面，考慮力分散，沖擊力由3根枋木分擔，落點下方枋木

7、承擔 3/5 , 兩側兩根各承受1/5。力學模型簡化為：10跨木材質連續梁（跨度 40cm ），梁截面寬X厚：200 X50mm。建立有限元模型：計算結果為:項目單位計算結果容許值結論彎曲應力Mpa8.912合格:剪應力Mpa0.681.3合格支反力kN12.74.4工字鋼（122a）檢算力學模型工字鋼選用I22a，下層大分配梁按中心間距11.47cm布置。力 學模型簡化為：2跨工字鋼連續梁（跨度740cm ），梁截面： 220x110x7.5/12.3mm。由于跨度較大，根據布置考慮結構自重q 708.6N/m建立有限元模型:計算結果為：項目單位計算結果容許值結論彎曲應力Mpa139.614

8、0合格剪應力Mpa12.885合格撓度mm28.730合格1支反力kN24.44.5工字鋼（I36a）檢算力學模型大分配梁選用I36a工字鋼，柱與柱中心間距11.47m布置。力學模型簡化為：2跨工字鋼連續梁（跨度1147cm ），梁截面：360x136x10/15.8mmO由于跨度較大，根據布置考慮結構自重 q 2783 526.9 3310N/m建立有限元模型:計算結果為：項目單位計算結果容許值結論彎曲應力Mpa166.0合格剪應力Mpa17.285合格撓度mm2445.5合格:支反力kN82.34.6鋼管柱檢算組合風荷載：采用傳至立桿最大值Nmax 82.3 1.35 111.1kNWk 風荷載標準值;2 風壓高度變化系數，離地面 9m， z 1.0 ；s桁架風荷載體型系數,s=0.8Wo 基本風壓，按廣西欽州市 50年一遇Wo =0.75 kN/m2 ；la 立柱縱距la max 7.85m ； h 聯結系間距h 3.5m立桿采用© 529 x 8mm 軋制鋼管：A=13094.2mm 2;W=3360235mm3; i=184.2mm; l0=h=3.5mIci3800184.220.63查表得0.95110.3N / mm2f 140N/mm21